史紅梅,張志鵬,李富強(qiáng)
(1.北京交通大學(xué) 機(jī)械與電子控制工程學(xué)院,北京 100044;2.中車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司,山東 青島 266111)
鋼軌是支撐列車運(yùn)行的重要基礎(chǔ)設(shè)施,列車的高速、重載、高密度運(yùn)行使鋼軌磨耗問題日益突出[1]。鋼軌的過度磨損會對列車行車的平穩(wěn)性、安全性、乘車舒適性以及車輛和軌道各零部件的使用壽命造成極大的危害。高效準(zhǔn)確的測量鋼軌磨耗,對于確保鐵路運(yùn)營安全至關(guān)重要。鐵路部門長期以來主要采用專用卡尺,由人工定期進(jìn)行鋼軌磨耗測量,該方式存在檢測效率低、檢測結(jié)果容易受人為因素影響等缺點(diǎn)。
近年來隨著計算機(jī)視覺技術(shù)的高速發(fā)展,以圖像傳感器和結(jié)構(gòu)光為核心,具有高效、可靠等特點(diǎn)的非接觸式鋼軌磨耗動態(tài)測量系統(tǒng)日趨成熟,得到了國內(nèi)外鐵路部門和科研機(jī)構(gòu)的廣泛關(guān)注與研究。Alippi等[2]提出采用激光攝像技術(shù)進(jìn)行鋼軌輪廓的動態(tài)測量,利用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)技術(shù)對結(jié)構(gòu)光帶的中心輪廓進(jìn)行了重建。Popov等[3]建立了結(jié)構(gòu)光傳感器標(biāo)定模型,并成功應(yīng)用于地鐵軌道測量系統(tǒng)。孫軍華等[4]提出一種基于結(jié)構(gòu)光的鋼軌磨耗快速測量方法,僅依靠軌腰輪廓尋找鋼軌磨耗約束點(diǎn),極大減少了計算量。占棟等[5]對基于激光攝像的鋼軌輪廓測量技術(shù)進(jìn)行了系統(tǒng)研究,提出針對車體振動的補(bǔ)償方法,有效提高了測量精度。Zhou等[6]針對鋼軌輪廓測量系統(tǒng)的標(biāo)定問題,提出一種基于平行運(yùn)動目標(biāo)的線結(jié)構(gòu)光標(biāo)定方法,提高了標(biāo)定精度。
鋼軌磨耗動態(tài)測量過程中關(guān)鍵問題之一就是將測量輪廓與標(biāo)準(zhǔn)輪廓配準(zhǔn),進(jìn)而根據(jù)鋼軌磨耗的定義計算相關(guān)磨耗值。輪廓配準(zhǔn)的精度直接影響系統(tǒng)的測量精度。譚周文等[7]將鋼軌軌腰圓弧圓心作為基準(zhǔn)點(diǎn)進(jìn)行輪廓配準(zhǔn),為了擬合圓心坐標(biāo),以測量數(shù)據(jù)點(diǎn)的坐標(biāo)特征進(jìn)行輪廓分割,但該特征只能適用于固定類型的傳感器。占棟等[8]通過設(shè)定測量輪廓的曲率閾值實(shí)現(xiàn)軌腰、軌底圓弧的自動分割,但實(shí)際測量輪廓曲率特征波動明顯,難以確定合適的閾值。孫軍華等[9]選取軌腰數(shù)據(jù)集作為基準(zhǔn),采用ICP配準(zhǔn)算法計算軌道測量坐標(biāo)系和標(biāo)準(zhǔn)坐標(biāo)系之間的轉(zhuǎn)換模型,依靠單一傳感器實(shí)現(xiàn)了基準(zhǔn)測量和磨耗測量,但為提高算法效率,將迭代搜索的區(qū)間限制在測量點(diǎn)的局部鄰域內(nèi),使得迭代算法容易陷入局部最優(yōu)解。
本文研究了一種基于結(jié)構(gòu)光視覺的鋼軌磨耗檢測系統(tǒng),針對磨耗動態(tài)測量中關(guān)鍵的輪廓配準(zhǔn)問題,首先將軌腰圓弧輪廓的圓心作為基準(zhǔn)點(diǎn),實(shí)現(xiàn)測量輪廓與標(biāo)準(zhǔn)輪廓的初步配準(zhǔn),針對測量軌廓圓心擬合提出了基于RDP算法的軌腰圓弧輪廓自動分割方法,然后利用基于KD樹的改進(jìn)最近點(diǎn)迭代算法進(jìn)一步提高輪廓配準(zhǔn)的精度,最終實(shí)現(xiàn)測量軌廓與標(biāo)準(zhǔn)軌廓的自動配準(zhǔn)。
本文研究的鋼軌磨耗測量系統(tǒng)安裝在如圖1(a)所示的手推式軌道檢測小車上,可自動連續(xù)地實(shí)現(xiàn)鋼軌磨耗測量與分析,與大型軌檢車相比,這種檢測方式更加適合鐵路的日常維護(hù)。為實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)光圖像的采集與傳輸,設(shè)計了如圖1(b)所示的結(jié)構(gòu)光視覺傳感器,其主要由線激光器與高分辨率面陣CCD相機(jī)組成。測量時,線激光器投射出的激光平面與鋼軌表面垂直相交,形成包含橫截面輪廓信息的結(jié)構(gòu)光光帶,CCD相機(jī)與結(jié)構(gòu)光平面呈一定夾角采集光帶圖像,通過以太網(wǎng)傳輸?shù)缴衔粰C(jī)。
圖1 鋼軌磨耗檢測系統(tǒng)
鋼軌磨耗測量算法流程見圖2,首先對結(jié)構(gòu)光系統(tǒng)進(jìn)行標(biāo)定,然后對原始圖像進(jìn)行處理,以提取光條中心點(diǎn)的亞像素坐標(biāo);然后,利用系統(tǒng)標(biāo)定參數(shù),將提取的中心點(diǎn)圖像坐標(biāo)轉(zhuǎn)換為相機(jī)坐標(biāo)系下的物理坐標(biāo),得到鋼軌的測量輪廓;最后,通過輪廓配準(zhǔn),將測量輪廓變換到標(biāo)準(zhǔn)軌道平面坐標(biāo)系,計算標(biāo)準(zhǔn)輪廓與測量輪廓上磨耗測量點(diǎn)之間的距離,獲取磨耗值。
圖2 鋼軌磨耗測量算法流程
鋼軌輪廓配準(zhǔn)的原理見圖3。根據(jù)結(jié)構(gòu)光測量模型可知,測量軌廓位于相機(jī)坐標(biāo)系ox′y′。如圖3(b)所示,需要將測量輪廓與標(biāo)準(zhǔn)輪廓進(jìn)行配準(zhǔn),使其轉(zhuǎn)換到標(biāo)準(zhǔn)軌道平面坐標(biāo)系oxy,才能與標(biāo)準(zhǔn)輪廓對齊,分別計算鋼軌水平磨耗Wh與垂直磨耗Wv。
圖3 鋼軌輪廓配準(zhǔn)原理
鋼軌斷面輪廓的配準(zhǔn)方法主要包括基于基準(zhǔn)點(diǎn)配準(zhǔn)和基于ICP算法配準(zhǔn)兩類,其中基準(zhǔn)點(diǎn)的配準(zhǔn)算法是通過計算任意兩組對應(yīng)基準(zhǔn)點(diǎn)的坐標(biāo)變換矩陣,確定配準(zhǔn)關(guān)系。該方法配準(zhǔn)速度快,但配準(zhǔn)精度受基準(zhǔn)點(diǎn)的提取精度影響較大,魯棒性差;ICP算法直接對數(shù)據(jù)集處理,利用最小二乘優(yōu)化方法,每次迭代過程中針對源點(diǎn)集中每一個數(shù)據(jù)點(diǎn),在目標(biāo)點(diǎn)集中尋找歐式距離最近的構(gòu)成對應(yīng)點(diǎn)對估計變換參數(shù),然后應(yīng)用于源點(diǎn)集,重復(fù)以上步驟,直到滿足給定的收斂條件,求得最優(yōu)的平移和旋轉(zhuǎn)參數(shù),完成配準(zhǔn)。該方法配準(zhǔn)精度高,但為避免陷入局部最優(yōu)解,要求待配準(zhǔn)點(diǎn)集有較好的初始位置,且配準(zhǔn)效率受最近鄰點(diǎn)對搜索影響,速度較慢。
本文提出一種兩段式配準(zhǔn)算法以提高輪廓配準(zhǔn)精度和效率。首先利用軌腰圓弧圓心作為基準(zhǔn)點(diǎn)實(shí)現(xiàn)輪廓的粗配準(zhǔn),然后采用基于KD樹的改進(jìn)ICP算法,以粗配準(zhǔn)結(jié)果作為迭代初值實(shí)現(xiàn)輪廓的精配準(zhǔn)。
60 kg/m標(biāo)準(zhǔn)鋼軌斷面輪廓見圖4,oxy為標(biāo)準(zhǔn)軌道平面坐標(biāo)系。其中AB為半徑400 mm的圓弧,BC為半徑20 mm的圓弧,CD、EF為斜率1∶3和1∶9的線段,DE為連接CD、EF為半徑40 mm的圓弧。鋼軌的軌腰、軌底不參與輪廓接觸,形變小,且該部分輪廓幾何信息豐富,容易提取特征,因此軌廓的初始配準(zhǔn)選擇軌腰圓弧AB、BC的圓心作為基準(zhǔn)點(diǎn),精配準(zhǔn)選擇該部分輪廓作為配準(zhǔn)點(diǎn)集。
圖4 60 kg/m標(biāo)準(zhǔn)鋼軌斷面輪廓(單位:mm)
首先,需要從鋼軌測量輪廓中分割出軌腰圓弧AB、BC,才能分別進(jìn)行圓心擬合獲取粗配準(zhǔn)的基準(zhǔn)點(diǎn)坐標(biāo)。由于軌頭的遮擋作用,使得激光無法投射在A點(diǎn),測量輪廓的軌頭部分與圓弧AB自然分離,因此,軌腰圓弧分割的關(guān)鍵是確定圓弧BC的端點(diǎn)。
針對測量輪廓點(diǎn)集,本文采用RDP算法從中提取關(guān)鍵數(shù)據(jù)點(diǎn),利用軌廓幾何特征識別圓弧端點(diǎn)。RDP算法是由文獻(xiàn)[10]提出的一種基于遞歸思想的曲線輪廓采樣算法,其基本思想是:用直線連接曲線的首末端點(diǎn),設(shè)定全局固定的距離閾值,計算并比較曲線上各點(diǎn)到直線的距離,找出最大距離dmax,若dmax大于閾值,保留對應(yīng)數(shù)據(jù)點(diǎn),并作為新的端點(diǎn),將原始曲線分為兩段,分別重復(fù)以上過程直到所有曲線到對應(yīng)直線距離小于閾值。RDP算法提取的數(shù)據(jù)點(diǎn)在保留原始輪廓形狀特征的基礎(chǔ)上具有平移和旋轉(zhuǎn)不變性,且輪廓曲率越大,提取的特征點(diǎn)越密集。
設(shè)pi為RDP算法提取的特征點(diǎn),標(biāo)準(zhǔn)軌腰軌底輪廓使用RDP算法提取的特征點(diǎn)分布見圖5,其中用紅色虛線標(biāo)識了圓弧BC的分布區(qū)間,由圖5可知,p4、p10的位置與圓弧BC的首末端點(diǎn)近似重合,能夠作為輪廓的分割點(diǎn)。
圖5 標(biāo)準(zhǔn)軌腰輪廓軌底提取特征點(diǎn)結(jié)果
受測量噪聲與距離閾值的影響,對于測量輪廓,RDP算法提取的數(shù)據(jù)點(diǎn)數(shù)量和位置都會有所不同,對此,結(jié)合鋼軌軌腰輪廓幾何形狀特征,本文提出利用RDP算法提取的數(shù)據(jù)點(diǎn)到圓弧AB圓心的距離與半徑的偏差識別圓弧BC端點(diǎn)。
設(shè)軌腰圓弧AB的圓心坐標(biāo)為o(xo,yo),半徑R=400 mm,RDP算法提取的軌腰輪廓特征點(diǎn)集合為{(xi,yi)∣i=0,1,2,…,n},則特征點(diǎn)(xi,yi)到圓心o的距離為
(1)
δi=|di-R|i=0,1,2,…,n
(2)
式中:δi為特征點(diǎn)到圓心o的距離di與實(shí)際半徑R的偏差;n為擬合點(diǎn)數(shù)。
標(biāo)準(zhǔn)軌腰軌底輪廓提取的特征點(diǎn)δi分布曲線見圖6(a),其中p1、p2、p3與p4屬于圓弧AB,因此到圓心o的距離等于實(shí)際半徑,δi等于0,其余特征點(diǎn)脫離圓弧AB,并逐漸遠(yuǎn)離圓心o,因此δi不斷增加,其中圓弧BC對應(yīng)的特征點(diǎn)分布密集,故δi增幅平緩,而從圓弧BC的末端點(diǎn)p10開始,輪廓由較為平滑的曲線轉(zhuǎn)變?yōu)橹本€,曲率減小,提取的特征點(diǎn)分布離散,相鄰特征點(diǎn)的δi增幅明顯。
將δi分布曲線局部放大后見圖6(b),由于圓弧BC的近似端點(diǎn)p4、p10分別對應(yīng)δi增加的起點(diǎn)與δi增幅變大的起點(diǎn),因此分別取得δi分布的局部極大值和局部極小值。本文提出設(shè)定圖中紅色虛線標(biāo)識的雙閾值Tl和Th,分別將δi小于低閾值Tl和高閾值Th的最后一個特征點(diǎn)作為圓弧BC的首末端點(diǎn)。
圖6 標(biāo)準(zhǔn)軌腰輪廓分割點(diǎn)的定位
Tl和Th的選取受隨機(jī)噪聲與RDP算法采樣點(diǎn)數(shù)差異影響而有所不同,實(shí)際測量時需要依據(jù)輪廓的δi分布曲線選取合適的閾值。
由于測量輪廓不在軌道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計坐標(biāo)系下,所以圓弧AB的半徑長度雖然已知,但無法直接確定其圓心坐標(biāo),鑒于圓弧AB在測量輪廓數(shù)據(jù)集中所占的比例較大,故可提取一定數(shù)量的數(shù)據(jù)集,利用最小二乘法進(jìn)行圓心擬合。
但圓弧AB的長度在對應(yīng)圓周所占比例較小,若直接采用最小二乘法擬合的圓心坐標(biāo)精度較差。將圓弧已知半徑作為約束條件添加到最小二乘法,能有效提高擬合精度[11]。設(shè)擬合圓心坐標(biāo)為(xo,yo),圓弧上數(shù)據(jù)點(diǎn)坐標(biāo)為(xi,yi),已知半徑為R,則基于半徑約束的最小二乘圓弧擬合的目標(biāo)函數(shù)為
(3)
式(3)是關(guān)于圓心o(xo,yo)的非線性方程,可以利用Levenberg-Marquardt[12]等非線性優(yōu)化算法進(jìn)行求解。
標(biāo)準(zhǔn)輪廓與測量輪廓軌腰軌底數(shù)據(jù)點(diǎn)曲率分布曲線見圖7。與標(biāo)準(zhǔn)輪廓相比,測量輪廓受實(shí)際噪聲影響,曲率特征波動明顯,難以設(shè)定閾值識別出圓弧BC的端點(diǎn)。
圖7 鋼軌軌腰軌底輪廓曲率分布
RDP算法提取的測量輪廓特征點(diǎn)與δi分布曲線見圖8。由圖8可知,根據(jù)δi分布曲線設(shè)置閾值Tl和Th后,完成了圓弧BC的分割。與基于曲率閾值的分割方法相比,基于RDP算法獲取的分割特征更加穩(wěn)定,魯棒性更好,能夠?qū)崿F(xiàn)軌廓的自動分割。
圖8 測量軌腰軌底特征點(diǎn)提取與輪廓分割結(jié)果
完成鋼軌輪廓軌腰圓弧分割后,需要進(jìn)行圓心擬合以獲取粗配準(zhǔn)的基準(zhǔn)點(diǎn)。由于測量噪聲和輪廓分割誤差的影響,使得擬合數(shù)據(jù)集不可避免的存在噪聲,因此只進(jìn)行一次擬合的圓心精度較差。為了獲取更為準(zhǔn)確的基準(zhǔn)點(diǎn)坐標(biāo),本文在一次擬合的基礎(chǔ)上,設(shè)置噪聲點(diǎn)判別標(biāo)準(zhǔn)對擬合點(diǎn)集進(jìn)行篩選后再擬合,可以提高圓心擬合精度。
設(shè)第一次擬合的圓心坐標(biāo)為(x1,y1),參與擬合的數(shù)據(jù)點(diǎn)為(xj,yj),擬合圓弧的半徑為r,則參與擬合的數(shù)據(jù)點(diǎn)到相應(yīng)圓心的距離與半徑r的偏差為
(4)
設(shè)定閾值Δmax對數(shù)據(jù)集進(jìn)行篩選,將Δj>Δmax的數(shù)據(jù)點(diǎn)作為噪聲點(diǎn)從擬合點(diǎn)集中刪除后再進(jìn)行圓弧擬合。為了驗證該方法的有效性,選擇RDP算法分割后的標(biāo)準(zhǔn)輪廓軌腰圓弧AB、BC分別進(jìn)行一次和二次擬合,擬合的圓心坐標(biāo)與標(biāo)準(zhǔn)圓心坐標(biāo)對比見表1。
表1 圓弧圓心擬合值與標(biāo)準(zhǔn)值對比 mm
由表1可知,與一次擬合相比,二次擬合后的圓心坐標(biāo)最大誤差減小為0.02 mm,證明了二次擬合能有效提高圓心擬合精度。
完成測量輪廓的圓心擬合后,就可以計算測量坐標(biāo)系與軌道標(biāo)準(zhǔn)平面坐標(biāo)系之間的變換關(guān)系,實(shí)現(xiàn)測量輪廓與標(biāo)準(zhǔn)輪廓的粗配準(zhǔn),設(shè)測量坐標(biāo)下軌腰圓弧圓心的擬合坐標(biāo)為(xm,ym),標(biāo)準(zhǔn)軌道平面坐標(biāo)系下的坐標(biāo)為(xs,ys),根據(jù)空間坐標(biāo)變換關(guān)系為
(5)
式中:R為旋轉(zhuǎn)變換矩陣;θ為旋轉(zhuǎn)角;T為平移變換矩陣;tx、ty分別為X軸、Y軸方向的平移分量。
分別將圓弧AB、BC在標(biāo)準(zhǔn)輪廓的圓心坐標(biāo)和測量輪廓的擬合值代入式(5),求解變換模型參數(shù)R、T,然后利用該模型將測量輪廓轉(zhuǎn)換到軌道標(biāo)準(zhǔn)平面坐標(biāo)系下,完成軌廓的粗配準(zhǔn)。
最近點(diǎn)迭代(ICP)算法是由Besl和Mckay于1992年提出的一種數(shù)據(jù)匹配算法[13]。ICP配準(zhǔn)算法首先搜索源點(diǎn)集和目標(biāo)點(diǎn)集的最近鄰點(diǎn)對,然后基于最小二乘準(zhǔn)則構(gòu)造點(diǎn)對的配準(zhǔn)目標(biāo)函數(shù),求解旋轉(zhuǎn)平移變換矩陣,并利用該變換關(guān)系,將源點(diǎn)集變換到目標(biāo)點(diǎn)集所在坐標(biāo)系,然后估計新點(diǎn)集與目標(biāo)點(diǎn)集的誤差,若大于閾值,則迭代運(yùn)算上述過程,直到誤差小于閾值或者迭代次數(shù)達(dá)到預(yù)期值。
ICP算法原理簡單,配準(zhǔn)精度高,但要求待配準(zhǔn)點(diǎn)集之間有較好的初始位置關(guān)系,否則容易陷入局部最優(yōu)解,而且迭代計算的速度受最近鄰點(diǎn)對搜索效率的影響。3.2節(jié)的粗配準(zhǔn)結(jié)果已經(jīng)使得兩個配準(zhǔn)點(diǎn)集大致重合,因此主要采用KD樹加快最近鄰點(diǎn)對的搜索速度,提高配準(zhǔn)效率。
KD樹是一種用來構(gòu)建高維空間數(shù)據(jù)集有序索引的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu),結(jié)合區(qū)域查詢算法能夠?qū)崿F(xiàn)快捷高效的最近鄰檢索。KD樹的所有非葉子節(jié)點(diǎn)可以視作一個超平面把高維空間在當(dāng)前方差最大的維度分割成兩個子空間,所有小于節(jié)點(diǎn)值的出現(xiàn)在左子樹,大于節(jié)點(diǎn)值的出現(xiàn)在右子樹。ICP算法利用KD樹構(gòu)建數(shù)據(jù)索引,能夠有效提高最近鄰點(diǎn)對的搜索效率[14]。標(biāo)準(zhǔn)軌腰軌底輪廓使用KD樹構(gòu)建數(shù)據(jù)索引過程見圖9,其中紅色、藍(lán)色實(shí)線標(biāo)記了KD樹各節(jié)點(diǎn)在對應(yīng)維度的劃分值。
圖9 標(biāo)準(zhǔn)軌腰軌底輪廓空間劃分
利用改進(jìn)的ICP算法完成軌廓精確配準(zhǔn)后,就可以計算標(biāo)準(zhǔn)輪廓和測量輪廓上鋼軌磨耗測量點(diǎn)之間的距離,獲取鋼軌磨耗值[15]。綜上所述,本文提出的輪廓配準(zhǔn)算法流程見圖10。
圖10 鋼軌輪廓自動配準(zhǔn)算法流程
為驗證輪廓配準(zhǔn)方法的有效性以及鋼軌磨耗測量系統(tǒng)的測量精度,在實(shí)驗室環(huán)境與實(shí)際線路上分別進(jìn)行了靜態(tài)測試與動態(tài)測量實(shí)驗。結(jié)構(gòu)光視覺傳感器選用Basler工業(yè)相機(jī),分辨率為1 280×960像素,最大幀率30 fps,線激光器采用抗干擾能力強(qiáng)、光束均勻的650 nm紅色半導(dǎo)體激光發(fā)射器。
磨耗測量結(jié)果與誤差為0.5級的數(shù)顯式鋼軌磨耗尺的測量結(jié)果進(jìn)行比較。
如圖11所示,實(shí)驗室靜態(tài)實(shí)驗以60 kg/m鋼軌為測量對象,分別驗證二段式輪廓配準(zhǔn)算法的有效性以及磨耗測量系統(tǒng)的重復(fù)性精度。
圖11 靜態(tài)實(shí)驗鋼軌結(jié)構(gòu)光圖像
對采集的鋼軌輪廓利用本文提出的算法進(jìn)行配準(zhǔn),前后對比見圖12,配準(zhǔn)效果良好。
圖12 輪廓配準(zhǔn)效果
選取鋼軌某一位置連續(xù)進(jìn)行50次磨耗測量并統(tǒng)計測量系統(tǒng)在圖像處理、軌廓配準(zhǔn)與磨耗測量等環(huán)節(jié)所消耗的時長,如圖13所示,其中系統(tǒng)處理單個鋼軌輪廓的平均時間約為36 ms,輪廓配準(zhǔn)的平均時間約為4 ms,效率較高。
圖13 鋼軌磨耗測量系統(tǒng)處理時間
將系統(tǒng)磨耗測量結(jié)果與磨耗尺的測量數(shù)據(jù)進(jìn)行測量精度重復(fù)性對比,結(jié)果見表2。
表2 靜態(tài)重復(fù)性測量實(shí)驗結(jié)果 mm
在行車線路上進(jìn)行了鋼軌磨耗動態(tài)測量實(shí)驗,推動檢測小車以1~1.5 m/s速度進(jìn)行測量。
每隔200 mm采樣間隔,選取了40個不同位置分別進(jìn)行人工測量和系統(tǒng)測量,磨耗測量結(jié)果見圖14。
圖14 動態(tài)磨耗測量實(shí)驗結(jié)果
經(jīng)統(tǒng)計,鋼軌磨耗測量系統(tǒng)由單幀圖像采集到輸出磨耗值平均所需時間約為80 ms,可滿足基于手推式軌道狀態(tài)檢測小車的磨耗實(shí)時檢測要求。垂直磨耗最大測量誤差為0.18 mm,平均測量誤差為0.10 mm,測量誤差標(biāo)準(zhǔn)差為0.048 mm;水平磨耗最大測量誤差為0.16 mm,平均測量誤差為0.07 mm,測量誤差標(biāo)準(zhǔn)差為0.04 mm。
根據(jù)實(shí)驗結(jié)果可知,利用兩段式輪廓配準(zhǔn)方法的系統(tǒng)動態(tài)磨耗檢測精度在0.2 mm以內(nèi),滿足鐵路部門的測量要求,且檢測效率較高,可以實(shí)現(xiàn)鋼軌磨耗的實(shí)時測量。
本文研究了一種搭載在手推式軌道檢測小車上的鋼軌磨耗測量系統(tǒng),針對動態(tài)測量過程中關(guān)鍵的鋼軌輪廓配準(zhǔn)問題,提出了一種基于RDP和改進(jìn)ICP算法的兩段式鋼軌輪廓配準(zhǔn)方法。由實(shí)驗室和實(shí)際線路測量實(shí)驗結(jié)果可知,利用該兩段式配準(zhǔn)方法的鋼軌磨耗測量系統(tǒng)的測量誤差在0.2 mm以內(nèi),且檢測效率較高,能夠滿足手推式軌道檢測小車的現(xiàn)場測量要求。