基于擾動(dòng)后拓?fù)渑c疊加原理的功率突變量分配估計(jì)方法

王 清，孫呂祎，潘曉明，顧晨杰，沈衛(wèi)剛

(1.國網(wǎng)江蘇省電力有限公司蘇州供電分公司，江蘇 蘇州 215000；2. 國網(wǎng)江蘇省電力有限公司技能培訓(xùn)中心，江蘇 蘇州 215000)

隨著電力系統(tǒng)規(guī)模的日益擴(kuò)大，特高壓交直流聯(lián)網(wǎng)的加速建設(shè)，以及新能源接入容量的不斷增長，電網(wǎng)發(fā)生擾動(dòng)(負(fù)荷的投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘、線路跳閘、直流閉鎖、短路故障、斷線故障等)對系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響將愈發(fā)突出。執(zhí)行安全控制措施(切機(jī)、切負(fù)荷、直流功率調(diào)制等)對保障系統(tǒng)穩(wěn)定性的作用效果也將變得愈加復(fù)雜[1]。當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生擾動(dòng)時(shí)，發(fā)電與負(fù)荷間的功率平衡關(guān)系將被打破，同時(shí)也導(dǎo)致系統(tǒng)狀態(tài)發(fā)生突變，即系統(tǒng)導(dǎo)納矩陣和擾動(dòng)節(jié)點(diǎn)電壓相角將發(fā)生突變。由于電網(wǎng)中有功功率由發(fā)電機(jī)提供，狀態(tài)發(fā)生突變后，各發(fā)電機(jī)的電磁功率將會(huì)發(fā)生變化，使系統(tǒng)的發(fā)電和負(fù)荷保持平衡，即突變量功率會(huì)在各發(fā)電機(jī)之間進(jìn)行分配[2-7]。通過對擾動(dòng)發(fā)生時(shí)突變量功率的分配情況進(jìn)行估計(jì)，可以了解擾動(dòng)對系統(tǒng)中不同發(fā)電機(jī)的影響情況，進(jìn)而為把握擾動(dòng)對系統(tǒng)不同區(qū)域穩(wěn)定性的影響程度提供依據(jù)。

在對系統(tǒng)實(shí)施控制時(shí)，控制措施的執(zhí)行也將造成各發(fā)電機(jī)的電磁功率發(fā)生突變，導(dǎo)致控制措施實(shí)際有效措施量與執(zhí)行措施量不等，嚴(yán)重時(shí)可能導(dǎo)致控制執(zhí)行后系統(tǒng)仍無法恢復(fù)穩(wěn)定[8]。因此，通過對控制措施執(zhí)行時(shí)突變量功率的分配情況進(jìn)行估計(jì)，可更好地了解控制措施的實(shí)際作用效果，為選擇控制措施執(zhí)行點(diǎn)和修正控制措施量提供指導(dǎo)。目前，針對電網(wǎng)發(fā)生擾動(dòng)和執(zhí)行控制措施時(shí)的突變量功率分配進(jìn)行估計(jì)的文獻(xiàn)均沿襲了文獻(xiàn)[9]中對突變量功率分配的估計(jì)方法。該方法采用擾動(dòng)前網(wǎng)絡(luò)拓?fù)?，未能充分考慮擾動(dòng)或控制措施執(zhí)行后系統(tǒng)導(dǎo)納矩陣的突變，并且主要適用于單節(jié)點(diǎn)發(fā)生擾動(dòng)或執(zhí)行控制措施的情況，在發(fā)生線路跳閘、直流閉鎖、直流功率調(diào)制等涉及兩節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)或控制措施情況下，無法進(jìn)行估計(jì)。然而在特高壓交直流聯(lián)網(wǎng)的現(xiàn)代電網(wǎng)中，出現(xiàn)涉及兩節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)或控制措施的情況將更加頻繁[10-15]，因此研究同時(shí)適用于單節(jié)點(diǎn)和兩節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)或控制措施的突變量功率分配估計(jì)方法成為迫切需要解決的問題。

本文結(jié)合系統(tǒng)擾動(dòng)后拓?fù)渑c疊加原理提出基于擾動(dòng)后拓?fù)涞耐蛔兞抗β史治龇椒?，分析突變量功率在各發(fā)電機(jī)間的分配，推導(dǎo)出適用于單節(jié)點(diǎn)和兩節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)或控制措施的突變量功率分配估計(jì)公式。通過仿真驗(yàn)證估計(jì)方法的正確性，為特高壓交直流互聯(lián)的現(xiàn)代電網(wǎng)穩(wěn)定性分析和控制措施確定提供理論基礎(chǔ)和技術(shù)依據(jù)。

1 基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)與疊加原理的突變量功率分配分析法

為了敘述方便，將一般擾動(dòng)和控制執(zhí)行統(tǒng)稱為系統(tǒng)擾動(dòng)。

對于系統(tǒng)擾動(dòng)瞬間可應(yīng)用疊加原理將系統(tǒng)分解為擾動(dòng)前正常運(yùn)行網(wǎng)絡(luò)和一個(gè)含擾動(dòng)源的網(wǎng)絡(luò)。例如對于通常的故障擾動(dòng)可將故障分解為正常運(yùn)行方式和具有一個(gè)負(fù)電源的故障分量；對于負(fù)荷的投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘、切機(jī)切負(fù)荷控制可分解為正常運(yùn)行方式和具有一個(gè)擾動(dòng)功率源的擾動(dòng)分量。基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜途W(wǎng)絡(luò)疊加原理的故障擾動(dòng)分析已有很多書籍和文獻(xiàn)述及，這里不再累述。下面將基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜途W(wǎng)絡(luò)疊加原理的分析方法對負(fù)荷的投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘、切機(jī)切負(fù)荷控制、線路跳閘瞬間功率的突變量進(jìn)行分析。

首先介紹基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜途W(wǎng)絡(luò)疊加原理的分析方法。與文獻(xiàn)[9]中對突變量功率分配的分析方法類似。首先將正常運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)簡化為只含發(fā)電機(jī)內(nèi)節(jié)點(diǎn)和擾動(dòng)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)的等值網(wǎng)絡(luò)。正常運(yùn)行方式下的功率分布即正常情況下的網(wǎng)絡(luò)潮流情況。然后同樣將具有一個(gè)功率源的擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)按擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)?因?yàn)閿_動(dòng)功率源只在擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)內(nèi)流動(dòng))簡化為只含發(fā)電機(jī)內(nèi)節(jié)點(diǎn)和擾動(dòng)節(jié)點(diǎn)的等值網(wǎng)絡(luò)。

1.1 單節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)

當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生負(fù)荷投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)時(shí)，擾動(dòng)類型為單節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)。

1.1.1 負(fù)荷投入或切除

負(fù)荷投入或切除時(shí)的網(wǎng)絡(luò)等值情況如圖1至圖3所示。其中，圖1為節(jié)點(diǎn)k處發(fā)生負(fù)荷擾動(dòng)時(shí)的網(wǎng)絡(luò)，根據(jù)疊加原理可將其分解為圖2所示擾動(dòng)前正常運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)和圖3所示擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)的疊加。圖中，i為發(fā)電機(jī)內(nèi)節(jié)點(diǎn),Pi+Qi分別為發(fā)電機(jī)i的功率；Ei為發(fā)電機(jī)i的電動(dòng)勢；Pk+Qk，Vk為擾動(dòng)節(jié)點(diǎn)注入功率和電壓；PLΔ為擾動(dòng)功率；0節(jié)點(diǎn)為電壓參考點(diǎn)；t=0為擾動(dòng)時(shí)刻。

圖1 節(jié)點(diǎn)k處負(fù)荷擾動(dòng)PLΔ時(shí)的網(wǎng)絡(luò)

圖2 正常運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)

圖3 擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)

正常運(yùn)行方式下的功率分布情況正是系統(tǒng)運(yùn)行的初始值，因而分析擾動(dòng)情況下的功率突變量分布情況只需分析擾動(dòng)功率源在擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)中的分配。類似于文獻(xiàn)[2]節(jié)點(diǎn)功率突變量的分析，節(jié)點(diǎn)k投入或切除負(fù)荷功率PLΔ時(shí)，節(jié)點(diǎn)i和k功率突變量的表達(dá)式：

(1)

式中Psij，Psik，Pskj——節(jié)點(diǎn)i和j，i和k，k和j間同步功率系數(shù)；δij，δikΔ，δkjΔ——節(jié)點(diǎn)i和j，i和k，k和j間功角差變化量。

由于網(wǎng)絡(luò)中電導(dǎo)相對電抗很小，因此可忽略不計(jì)。不計(jì)電導(dǎo)情況下，式(1)中的同步功率系數(shù)：

(2)

式中Bij——節(jié)點(diǎn)i，j間電納；下標(biāo)0表示初始值。

與文獻(xiàn)[2]中參數(shù)為擾動(dòng)前的值不同，式中同步功率系數(shù)Psij、電納Bij等均為擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)下的值。

根據(jù)功率平衡原理及發(fā)電機(jī)功角不突變的特性，可得擾動(dòng)瞬間(t=0+s)各節(jié)點(diǎn)的功率突變量：

(3)

需要注意的是，在節(jié)點(diǎn)進(jìn)行負(fù)荷的投入或切除前后，系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)保持不變，只是改變了相應(yīng)節(jié)點(diǎn)的自導(dǎo)納，而不改變其他節(jié)點(diǎn)與該節(jié)點(diǎn)之間的互導(dǎo)納，因此不改變其他節(jié)點(diǎn)與該節(jié)點(diǎn)之間的電氣距離，也即擾動(dòng)前后同步功率系數(shù)保持不變，從而按擾動(dòng)前與按擾動(dòng)后的網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浞治龅玫降母靼l(fā)電機(jī)功率突變量相等，即按文獻(xiàn)[2]計(jì)算得到的結(jié)果與按公式計(jì)算的結(jié)果相等。

1.1.2 發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)

根據(jù)負(fù)荷投入或切除時(shí)的分析可以同理分析發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)情況下的網(wǎng)絡(luò)等值。由于發(fā)電機(jī)k掉閘或切除時(shí)，發(fā)電機(jī)k內(nèi)節(jié)點(diǎn)相應(yīng)與網(wǎng)絡(luò)斷開，分析中保留發(fā)電機(jī)k端節(jié)點(diǎn)k′，擾動(dòng)相當(dāng)于作用在發(fā)電機(jī)k端節(jié)點(diǎn)k′。節(jié)點(diǎn)k處切除發(fā)電機(jī)時(shí)的網(wǎng)絡(luò)如圖4所示。正常運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)如圖5所示。擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)如圖6所示。根據(jù)疊加原理，其等值網(wǎng)絡(luò)可分解為圖5所示擾動(dòng)前正常運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)和擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)的疊加。

圖5 正常運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)

圖6 擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)

根據(jù)等值網(wǎng)絡(luò)分析，同步功率系數(shù)的計(jì)算基于含發(fā)電機(jī)內(nèi)節(jié)點(diǎn)i(i=1，2，…，n，i≠k)和節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)，因此擾動(dòng)瞬間(t=0+s)各節(jié)點(diǎn)的功率突變量為

(4)

由于發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)后將改變擾動(dòng)點(diǎn)與其他節(jié)點(diǎn)之間的電氣距離，也即擾動(dòng)前后同步功率系數(shù)發(fā)生變化，因此按擾動(dòng)前與按擾動(dòng)后的網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浞治龅玫降母靼l(fā)電機(jī)功率突變量將不相等，即需按基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)溥M(jìn)行計(jì)算。

1.2 兩節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)

與負(fù)荷的投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)不同，當(dāng)發(fā)生線路跳閘、直流閉鎖這類擾動(dòng)時(shí)，將同時(shí)影響線路兩端或直流兩端交流節(jié)點(diǎn)的電壓相角，節(jié)點(diǎn)角度變化超過一個(gè)，這類擾動(dòng)類型為兩節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)。

假設(shè)擾動(dòng)影響的兩節(jié)點(diǎn)為l和m，功率流動(dòng)方向?yàn)閙至l。下面分析線路跳閘、直流閉鎖情況下的網(wǎng)絡(luò)等值，分析中需要保留所有發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)與l和m節(jié)點(diǎn)，圖7所示為線路跳閘或直流閉鎖時(shí)的網(wǎng)絡(luò)。根據(jù)疊加原理，可將其分解為圖8所示擾動(dòng)前正常運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)和圖9所示擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)的疊加。Plm+Qlm為節(jié)點(diǎn)l和m間支路擾動(dòng)前功率。

圖7 線路跳閘或直流閉鎖時(shí)的網(wǎng)絡(luò)

圖8 正常運(yùn)行方式下的網(wǎng)絡(luò)

圖9 擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)

根據(jù)系統(tǒng)等值網(wǎng)絡(luò)和節(jié)點(diǎn)功率方程可得發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)i與擾動(dòng)節(jié)點(diǎn)l，m的注入功率表達(dá)式：

(5)

式中Gij——節(jié)點(diǎn)i，j間互電導(dǎo)；Gii——節(jié)點(diǎn)i自電導(dǎo)；Vl，Vm——節(jié)點(diǎn)l，m電壓；δij——節(jié)點(diǎn)i，j間功角差。

根據(jù)發(fā)電機(jī)功角不突變的特性，可將式中節(jié)點(diǎn)注入功率表達(dá)式線性化，并消去初始值，得到擾動(dòng)瞬間(t=0+s)節(jié)點(diǎn)注入功率增量方程表達(dá)式如下：

(6)

式中δlΔ，δmΔ——節(jié)點(diǎn)l、m功角變化量。

忽略電導(dǎo)情況下，節(jié)點(diǎn)i，j間的同步功率系數(shù)：

Psij=ViVjBijcosδij0

(7)

根據(jù)功率平衡原理及擾動(dòng)附加網(wǎng)絡(luò)中擾動(dòng)功率的分配原則可得：

(8)

從而可得節(jié)點(diǎn)i與l，m節(jié)點(diǎn)間其余支路上的功率突變量：

(9)

通過式(9)即可計(jì)算得到發(fā)生涉及兩節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)時(shí)各節(jié)點(diǎn)的功率突變量分配情況。

綜上所述，利用基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜童B加原理的功率突變量分析方法，可以分析負(fù)荷投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)、線路跳閘、直流閉鎖等擾動(dòng)發(fā)生時(shí)的發(fā)電機(jī)輸出功率突變量，為分析擾動(dòng)對系統(tǒng)穩(wěn)定性影響及切機(jī)、切負(fù)荷等控制措施的有效性提供指導(dǎo)。

2 仿真驗(yàn)證

下面以IEEE標(biāo)準(zhǔn)10機(jī)39節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)為例對基于擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜童B加原理的擾動(dòng)功率突變量分析方法的正確性進(jìn)行驗(yàn)證。

IEEE標(biāo)準(zhǔn)10機(jī)39節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖如圖10所示。

圖10 IEEE 10機(jī)39節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖

在圖10所示系統(tǒng)中分別選取節(jié)點(diǎn)18負(fù)荷切除，節(jié)點(diǎn)1發(fā)電機(jī)掉閘和節(jié)點(diǎn)11，12間一回線跳閘進(jìn)行驗(yàn)證。

(1)節(jié)點(diǎn)18切除50 MW負(fù)荷。當(dāng)節(jié)點(diǎn)18切除50 MW負(fù)荷時(shí)，不計(jì)擾動(dòng)前后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓陀?jì)及擾動(dòng)前后網(wǎng)路拓?fù)渥兓闆r下的網(wǎng)絡(luò)同步功率系數(shù)計(jì)算結(jié)果如表1所示。

表1 節(jié)點(diǎn)18切除50 MW負(fù)荷時(shí)的網(wǎng)絡(luò)同步功率系數(shù)

將表1同步功率系數(shù)帶入公式，計(jì)算可得節(jié)點(diǎn)18切除50 MW負(fù)荷時(shí)擾動(dòng)功率突變量在各發(fā)電機(jī)間的分配情況如表2所示。

表2 節(jié)點(diǎn)18切除50 MW負(fù)荷時(shí)各發(fā)電機(jī)功率突變量 MW

表1與表2的結(jié)果表明，在節(jié)點(diǎn)18切除50 MW負(fù)荷時(shí)，按照計(jì)及網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓臄_動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)計(jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量與按照不計(jì)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓臄_動(dòng)前網(wǎng)絡(luò)計(jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量基本相同，且與仿真結(jié)果基本吻合，負(fù)荷投入時(shí)情況類似。

(2)節(jié)點(diǎn)1處發(fā)電機(jī)切除。發(fā)電機(jī)切除前，節(jié)點(diǎn)1處發(fā)電機(jī)的實(shí)際有功功率為250.0 MW。假設(shè)節(jié)點(diǎn)1處被切除的發(fā)電機(jī)機(jī)端節(jié)點(diǎn)為1′，其他各發(fā)電機(jī)與該節(jié)點(diǎn)間的同步功率系數(shù)及各發(fā)電機(jī)的初始功率突變量如表3所示。

表3 節(jié)點(diǎn)1切機(jī)時(shí)的網(wǎng)絡(luò)同步功率系數(shù)

將表3同步功率系數(shù)帶入公式，計(jì)算可得節(jié)點(diǎn)1處切除發(fā)電機(jī)時(shí)的擾動(dòng)功率突變量在各發(fā)電機(jī)間的分配情況如表4所示。

表4 節(jié)點(diǎn)1切機(jī)時(shí)各發(fā)電機(jī)功率突變量 MW

表3與4結(jié)果表明，在節(jié)點(diǎn)1切除一臺(tái)250 MW發(fā)電機(jī)時(shí)，按照計(jì)及網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓臄_動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)計(jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量與按照不計(jì)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓臄_動(dòng)前網(wǎng)絡(luò)計(jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量基本相同，且與仿真結(jié)果基本吻合。

(3)節(jié)點(diǎn)11與節(jié)點(diǎn)12間雙回線中一回跳閘。節(jié)點(diǎn)11與節(jié)點(diǎn)12間雙回線運(yùn)行，其中每一回流過的潮流為52.1 MW，方向?yàn)楣?jié)點(diǎn)12向節(jié)點(diǎn)11輸送。當(dāng)雙回線中一回跳閘時(shí)，在保留所有發(fā)電機(jī)節(jié)點(diǎn)和與擾動(dòng)相關(guān)節(jié)點(diǎn)的等值網(wǎng)絡(luò)中，不計(jì)擾動(dòng)前后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓陀?jì)及擾動(dòng)前后網(wǎng)路拓?fù)渥兓闆r下網(wǎng)絡(luò)同步功率系數(shù)計(jì)算結(jié)果見表5。

表5 節(jié)點(diǎn)11與12間一回線跳閘時(shí)的網(wǎng)絡(luò)同步功率系數(shù)

將表5同步功率系數(shù)帶入式計(jì)算可得節(jié)點(diǎn)11與節(jié)點(diǎn)12間雙回線中一回跳閘時(shí)的擾動(dòng)功率突變量在各發(fā)電機(jī)間的分配情況，以及節(jié)點(diǎn)11和12間另一回支路上的功率突變量情況分別如表6和表7所示。

表6 節(jié)點(diǎn)11與12間一回線跳閘時(shí)各發(fā)電機(jī)功率突變量 MW

表7 節(jié)點(diǎn)11與12間一回線跳閘時(shí)另一回線功率突變量 MW

由表6和表7結(jié)果表明，節(jié)點(diǎn)11和12間發(fā)生一回線路跳閘時(shí)，按照不計(jì)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓臄_動(dòng)前網(wǎng)絡(luò)計(jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量與仿真結(jié)果相差很大，無法進(jìn)行有效估計(jì)，而按照計(jì)及網(wǎng)絡(luò)拓?fù)渥兓臄_動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)計(jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量與仿真結(jié)果吻合。發(fā)生直流閉鎖時(shí)情況類似。

綜上所述，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生負(fù)荷投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)此類單節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)時(shí)，按照擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)溆?jì)算的各發(fā)電機(jī)功率突變量與仿真結(jié)果基本吻合，驗(yàn)證了理論分析的正確性；當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生線路跳閘、直流閉鎖這類兩節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)時(shí)，按照擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)溆?jì)算能夠得到與仿真結(jié)果吻合的各發(fā)電機(jī)功率突變量和兩節(jié)點(diǎn)間線路功率突變量，驗(yàn)證了理論分析的正確性。

3 結(jié)語

本文結(jié)合擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浜童B加原理提出了基于擾動(dòng)后拓?fù)涞耐蛔兞抗β史治龇椒?，推?dǎo)了適用于單節(jié)點(diǎn)和兩節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)的突變量功率分配估計(jì)公式，并在IEEE標(biāo)準(zhǔn)10機(jī)39節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)中通過仿真和計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比，驗(yàn)證了所提出方法的正確性。結(jié)果表明：系統(tǒng)發(fā)生負(fù)荷投入或切除、發(fā)電機(jī)掉閘或切機(jī)此類單節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)，以及發(fā)生線路跳閘、直流閉鎖這類兩節(jié)點(diǎn)擾動(dòng)時(shí)，根據(jù)擾動(dòng)后網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浼隘B加原理可正確分析出擾動(dòng)時(shí)突變量功率在系統(tǒng)中的分配情況。其分析結(jié)果可為系統(tǒng)發(fā)生擾動(dòng)后對系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響分析、擾動(dòng)后控制措施的選擇及其控制效果的分析提供指導(dǎo)。