廣東省惠州黃沙洞地?zé)崽镫娬窘?jīng)濟(jì)敏感性分析

駱超

（惠州學(xué)院 建筑與土木工程學(xué)院，廣東 惠州 516007）

地?zé)崮苁翘N(yùn)含在地球內(nèi)部的能量，大多分布在板塊交界處，是一種清潔、穩(wěn)定的本土能源．冰島國家電力研究所（Electric Power Research Institute，EPRI）統(tǒng)計(jì)，距地殼深度3 km以淺蘊(yùn)藏的熱量約為4.3×1019MJ［1］，全球地?zé)豳Y源估計(jì)為6×106MW，其中32%的地?zé)釡囟雀哂?30℃，而68%的地?zé)釡囟鹊陀?30℃，高于130℃的地?zé)豳Y源適宜地?zé)岚l(fā)電［2］．地?zé)豳Y源按照溫度劃分為高溫地?zé)豳Y源（≥150℃），中溫地?zé)豳Y源（90～150℃）及低溫地?zé)豳Y源（≤90℃）．據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國水熱型地?zé)豳Y源量可以達(dá)到1.25×1012t標(biāo)準(zhǔn)煤，年可開采資源量達(dá)到1.9×109t標(biāo)準(zhǔn)煤［3］.

地?zé)岚l(fā)電首先在意大利比薩拉德瑞羅地?zé)崽镞M(jìn)行了試驗(yàn)，基于試驗(yàn)并成功安裝了一臺250 kW的發(fā)電機(jī)組，標(biāo)志著商業(yè)化地?zé)岚l(fā)電的開始．隨后，新西蘭懷拉基和美國蓋瑟爾斯地?zé)崽锓謩e建造了濕蒸汽和干蒸汽地?zé)犭娬荆?-6］．地?zé)岚l(fā)電對于碳中和起到一定的減排作用，由于我國的水熱型地?zé)豳Y源的溫度大部分在150℃以下，可利用的發(fā)電技術(shù)主要有閃蒸、有機(jī)朗肯和卡琳娜循環(huán)及其不同形式的組合技術(shù)．

國內(nèi)外對地?zé)岚l(fā)電系統(tǒng)的理論研究主要集中在熱力性能和?經(jīng)濟(jì)模擬方面．Lu等［7］基于不同干度的地?zé)崃黧w，分析了閃蒸和有機(jī)朗肯等4種不同循環(huán)系統(tǒng)的熱力、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)．結(jié)果表明，兩級能量轉(zhuǎn)換發(fā)電系統(tǒng)比單級的發(fā)電量高出20%，溫度高于170℃時，給出了不同地?zé)岚l(fā)電系統(tǒng)的投資回收成本電價，并比較了投資回收期長短．Yao等［8］分析了天然氣和地?zé)崧?lián)合發(fā)電循環(huán)系統(tǒng)的熱力、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，提出以凈現(xiàn)值最大化和回收期最小化為多目標(biāo)優(yōu)化的方法，通過帕累托邊界，找出復(fù)合發(fā)電系統(tǒng)的最佳蒸發(fā)溫度，此時對應(yīng)的最優(yōu)凈現(xiàn)值和回收年限分別為2.58千萬元和2年．Coskun等［9］通過對不同熱源溫度下，兩級閃蒸、雙工質(zhì)、閃蒸-雙工質(zhì)和卡琳娜循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析，兩級閃蒸和卡琳娜循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)的投資回收期為5.8年，閃蒸-雙工質(zhì)的投資回收和雙工質(zhì)循環(huán)的投資回收期分別為8.3年和9.0年．Budisulistyo等［10］對新西蘭一個地?zé)豳Y源點(diǎn)的地?zé)岚l(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行了熱力-經(jīng)濟(jì)預(yù)可行性研究，提出了以發(fā)電量和購買成本組合的成本率最大化為優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)，得出不同雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的最佳參數(shù)，給出了凈現(xiàn)值和回收年限之間的關(guān)系．Wang［11］對閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電和制冷的復(fù)合系統(tǒng)進(jìn)行了熱力和?分析，指出復(fù)合系統(tǒng)的制冷量為330.7 kW，凈發(fā)電量為1.687 MW，熱效率和?效率分別為19.2%和53.3%．

上述文獻(xiàn)大多針對投資回收成本電價的影響因素進(jìn)行了分析，給了具體的回收年限，但是缺乏針對不同地?zé)岚l(fā)電系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)影響因素的定量和定性分析，因此，有必要研究影響地?zé)犭娬窘?jīng)濟(jì)指標(biāo)的關(guān)鍵因素，并對經(jīng)濟(jì)指標(biāo)進(jìn)行敏感性分析．

1 地?zé)岬刭|(zhì)概況

1.1 廣東地?zé)岬刭|(zhì)背景

廣東境內(nèi)的巖石斷裂構(gòu)造發(fā)育和新構(gòu)造活動由于受板塊運(yùn)動的影響持續(xù)劇烈，尤其是在深大斷裂的重復(fù)活動等背景下，這為廣東地?zé)崽锏男纬商峁┝擞欣耐饨绛h(huán)境條件．廣東境內(nèi)主要有10條深斷裂帶和11條大斷裂帶．廣東省內(nèi)斷裂構(gòu)造的展布方向以北東向?yàn)橹鳎浯螢闁|西向及北西向．北東向斷裂帶和東西向斷裂帶規(guī)模宏大，構(gòu)成了區(qū)內(nèi)主體構(gòu)造格架；北西向斷裂規(guī)模相對較小，但斷裂的形成一般較晚，往往切割了北東及東西向斷裂［12］．

北東向深斷裂帶主要有吳川—四會斷裂帶、恩平－新豐斷裂帶和蓮花山斷裂帶，這些深大斷裂帶由規(guī)模宏大的韌性剪切帶、動熱變質(zhì)帶及一系列走向北東的脆性斷裂組成，這些北東向斷裂的性質(zhì)先壓扭后拉張，破碎帶發(fā)育，為深切地殼達(dá)地幔的區(qū)域活動性大斷裂，是深部熱能上涌的良好通道，可在破碎帶發(fā)育處形成一定寬度的地?zé)崴畠瘞В瑢賲^(qū)域性控?zé)釘嗔眩畺|西向深大斷裂主要有佛岡—豐良斷裂帶、高要—惠來斷裂帶及遂溪斷裂帶.在與北東向深大斷裂帶交匯部位，分布多個熱泉，顯示了較強(qiáng)的活動性．

1.2 廣東地?zé)豳Y源分布

據(jù)初步計(jì)算，廣東省已探明的淺部（1 000 m以下）地?zé)豳Y源可開采量約64.2×106m3/d．全省已發(fā)現(xiàn)溫度≥30℃的天然溫泉點(diǎn)320處，水溫30～40℃的地?zé)崽?6個，占20.7%；水溫40～60℃的地?zé)崽?58個，占49.5%；水溫60～90℃的地?zé)崽?4個，占26.6%；水溫＞90℃的地?zé)崽?2個，占3.8%．表1給出了廣東省內(nèi)大于90℃的地?zé)崴Y源分布情況．

表1 廣東省大于90℃地?zé)崴Y源分布情況

（續(xù)表）

1.3 惠州地?zé)岬刭|(zhì)條件

惠州市惠城區(qū)橫瀝鎮(zhèn)黃沙洞地?zé)崽锸且惶幪烊怀雎兜臏厝?，地?zé)崽镌趨^(qū)域上處于蓮花山脈西南部邊緣地帶，為丘陵地形，地勢呈北高南低．黃沙洞地?zé)崽飳偎疅嵝偷責(zé)嵯到y(tǒng)，主要分布于巖漿巖體與圍巖接觸帶，受斷裂控制特征明顯，同時也受晚近期火山機(jī)構(gòu)、巖漿活動所控制，即地?zé)嵯到y(tǒng)受構(gòu)造和巖漿所綜合控制．其水熱成因機(jī)制：大氣降水、地表水體或常溫地下水通過斷裂構(gòu)造和風(fēng)化裂隙下滲，在斷裂破碎帶深循環(huán)過程中汲取正常或偏高巖石熱量，在適當(dāng)位置上升裸露或經(jīng)人為工程揭露而顯示．惠州市黃沙洞村的地?zé)崴疁囟容^高，地下熱水pH值為6.92～8.95，可溶性總固體的質(zhì)量濃度847～1 037 mg/L，水化學(xué)類型屬HCO3－Na型.根據(jù)鉀鎂溫標(biāo)計(jì)算法估算熱儲溫度為105.8～116.8℃，平均為111.3℃；二氧化硅溫標(biāo)計(jì)算法估算熱儲溫度為155.3～158.9℃，平均為157.1℃.2種估算結(jié)果的平均值134.2℃．根據(jù)地?zé)崽餃y溫資料，地?zé)嵩鰷丶壠骄等?.98 m/℃、年平均氣溫取21.7℃、恒溫帶深度取值24 m，算得熱礦水循環(huán)深度為1 034 m．

假定生產(chǎn)井井深1 000 m，地?zé)崴疁囟葹?30.0℃，循環(huán)水開采量為150 t/h，對惠州市黃沙洞村的地?zé)犭娬咀鼋?jīng)濟(jì)敏感性分析．

2 發(fā)電系統(tǒng)熱力性能

2.1 不同發(fā)電系統(tǒng)模型

目前，國內(nèi)外常用的地?zé)岚l(fā)電方式包括閃蒸和有機(jī)朗肯循環(huán)（Organic Rankine Cycle，ORC，即雙工質(zhì)循環(huán)）發(fā)電系統(tǒng)．根據(jù)惠州黃沙洞村地?zé)崴Y源條件，選擇單級閃蒸、兩級閃蒸、ORC和閃蒸-雙工質(zhì)4種發(fā)電方式先進(jìn)行熱力性能比較，再進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析．圖1給出了4種地?zé)岚l(fā)電方式的系統(tǒng)示意圖．

（1）單級閃蒸（Single flash）．如圖1（a）所示，生產(chǎn)井1中的地?zé)崴?jīng)過膨脹閥后降壓，進(jìn)入汽水分離器，分離后的氣體進(jìn)入汽輪機(jī)膨脹做功，帶動發(fā)電機(jī)發(fā)電，分離后的地?zé)崴M(jìn)行回灌.這種發(fā)電方式一般的適用溫度為90～150℃，優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單；缺點(diǎn)是安裝施工復(fù)雜、調(diào)試難度大；自耗電較多．

（2）兩級閃蒸（Double flash）．如圖1（b）所示，生產(chǎn)井1中的地?zé)崴冉?jīng)過膨脹閥后降壓，進(jìn)入高壓汽水分離器，分離后的蒸汽進(jìn)入高壓汽輪機(jī)，地?zé)崴M(jìn)入低壓汽水分離器；低壓汽水分離器分離后的氣體進(jìn)入低壓汽輪機(jī)，地?zé)崴M(jìn)行回灌．這種發(fā)電方式一般適用于140℃以上熱源，優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)效率高；缺點(diǎn)是現(xiàn)場安裝施工復(fù)雜、調(diào)試難度大，自耗電較多．

圖1 4種地?zé)岚l(fā)電方式的系統(tǒng)示意圖

（3）雙工質(zhì)，即有機(jī)朗肯循環(huán)發(fā)電（Organic Rankine Cycle，ORC）．如圖1（c）所示，它是由地?zé)崴偷头悬c(diǎn)工質(zhì)2個獨(dú)立封閉的循環(huán)過程組成，地?zé)崴?jīng)過蒸發(fā)器和預(yù)熱器，釋放熱量后，進(jìn)入回灌井；低沸點(diǎn)工質(zhì)在蒸發(fā)器和預(yù)熱器中吸收熱量后，蒸發(fā)成氣體，推動汽輪機(jī)做功，帶動發(fā)電機(jī)發(fā)電．在汽輪機(jī)后增加回?zé)崞?，主要用于回收汽輪機(jī)排氣的余熱，提高發(fā)電系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性．這種發(fā)電方式一般較適用于80～150℃的地?zé)豳Y源，優(yōu)點(diǎn)是發(fā)電系統(tǒng)占地面積小，安裝簡單；缺點(diǎn)是價格較高．

（4）閃蒸—雙工質(zhì)（Flash-binary）．將單級閃蒸和雙工質(zhì)2種方式組合，從汽水分離器分離后的地?zé)崴冗M(jìn)入雙工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)的蒸發(fā)器和預(yù)熱器后，再進(jìn)入回灌井．這種發(fā)電方式適用于大于130℃的熱源，優(yōu)點(diǎn)是充分利用地?zé)崮埽岣哔Y源利用率，減少能源浪費(fèi)；缺點(diǎn)是現(xiàn)場安裝施工復(fù)雜．

2.2 熱力性能分析

不同發(fā)電系統(tǒng)及其組成設(shè)備的質(zhì)量和能量平衡：

其中，min為進(jìn)入的地?zé)崃黧w質(zhì)量流量，kg/s；mout為流出的質(zhì)量流量，kg/s；Q0為輸入的熱量，kJ/s；W為系統(tǒng)輸出有用功，kJ/s；Qout為輸出的熱量，kJ/s．

熱力性能指標(biāo)包括熱效率η1、?效率η2、單位熱水發(fā)電量Ne．

其中，Wnet為系統(tǒng)凈發(fā)電功率，kW；ΔQ為地?zé)崃黧w循環(huán)加熱量，kW；Ein為地?zé)崃黧w最大可用功，kW．

表2和表3為4種不同發(fā)電方式的能流平衡方程和熱力性能指標(biāo)．

表2 4種不同發(fā)電系統(tǒng)設(shè)備的平衡方程

表3 不同發(fā)電系統(tǒng)的熱力性能指標(biāo)

3 經(jīng)濟(jì)性分析

3.1 發(fā)電系統(tǒng)成本估算

地?zé)犭娬窘?jīng)濟(jì)可行性評價指標(biāo)主要有靜態(tài)投資回收期（Payback Period，PB）、凈現(xiàn)值（Net Present Value，NPV）和內(nèi)部收益率（Internal Rate of Return，IRR）．

總投資成本主要由直接成本和間接成本構(gòu)成［13］．直接成本主要包括設(shè)備購買成本、地下鉆井成本、安裝成本、管道成本、儀表控制成本、電氣材料成本和土建工程等；間接成本主要包括工程監(jiān)督和建設(shè)期利息等．通過表4可知，單級閃蒸、兩級閃蒸、ORC和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的總投資成本Ccapital，cost分別為2.124×107、2.284×107、2.098×107和2.144×107元，單位容量的電站投資成本Cplant分別為2.745×104、2.242×104、2.551×104和2.185×104元/kW，與能源署公布的最新數(shù)據(jù)相一致［14］．

表4 電站總投資成本（包括地下和地上投資）

3.2 影響因素分析

從圖2可以看出，隨著流體質(zhì)量流量的增加，由于產(chǎn)生的可用電能逐漸增加，投資回收年限逐漸減少，兩級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的投資回收年限隨著流體質(zhì)量流量增加逐漸高于ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)．同等的條件下，閃蒸-雙工質(zhì)聯(lián)合發(fā)電系統(tǒng)的投資回收期最短．

圖2 地?zé)崃黧w質(zhì)量流量對電站投資回收年限敏感性的影響

當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w質(zhì)量流量小于45.0 kg/s，電站投資回收年限由長到短依次為單級閃蒸、ORC、兩級閃蒸和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)，約大于6.5年；當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w質(zhì)量流量大于45.0 kg/s小于75.0 kg/s，電站投資回收年限由長到短依次為單級閃蒸、兩級閃蒸、ORC和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)，約為4.5～6.5年之間；當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w質(zhì)量流量大于75.0 kg/s，電站投資回收年限由長到短依次為兩級閃蒸、單級閃蒸、ORC和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)，約小于4.5年；當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w質(zhì)量流量為150.0 t/h，即41.7 kg/s-1時，單級閃蒸、兩級閃蒸、ORC和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)對應(yīng)的電站投資回收年限分別為7.3、6.9、7.0、6.2年.

隨著用電電價的增加，由于收益逐漸增加，電站投資回收年限逐漸縮短，電站投資回收年限由長到短依次為單級閃蒸、ORC、兩級閃蒸和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)（圖3）．當(dāng)用電電價從0.40元/kWh升高至1.25元/kWh時，單級閃蒸、ORC、兩級閃蒸和閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的電站投資回收年限分別從15.0、14.5、14.0、12.8年降至3.3、3.2、3.1、2.8年．當(dāng)用電電價高于1.25元/kWh，電站投資回收年限對用電電價的敏感性不高，維持在2.0～3.0年左右．

圖3 電站投資回收年限和用電電價的關(guān)系

從圖4可以看出，隨著流體質(zhì)量的增加，由于產(chǎn)生的可用電能逐漸增加，電站凈現(xiàn)值逐漸增加，4種發(fā)電系統(tǒng)凈現(xiàn)值由大到小分別為閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng).當(dāng)電站的凈現(xiàn)值為0時，閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的流體質(zhì)量流量分別為21.3、21.4、26.6和27.3 kg/s．即當(dāng)4種發(fā)電方式的流體質(zhì)量流量分別大于21.3、21.4、26.6和27.3 kg/s時，電站經(jīng)濟(jì)才有可行性．當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w質(zhì)量流量為150.0 t/h，即41.7 kg/s時，閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)對應(yīng)的電站凈現(xiàn)值分別為16.328×106、16.179×106、9.783×106和8.814×106元．

圖4 地?zé)崃黧w質(zhì)量流量對電站凈現(xiàn)值敏感性的影響

從圖5可以看出，隨著用電電價的增加，由于電站的凈收益增加，電站凈現(xiàn)值呈直線增加，相同用電電價基礎(chǔ)上，閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的凈現(xiàn)值最大，單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)最?。?dāng)電站的凈現(xiàn)值為0時，閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的用電電價分別為0.43、0.44、0.49和0.50元/kWh．即當(dāng)閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的用電電價分別大于0.43、0.44、0.49和0.50元/kWh時，電站經(jīng)濟(jì)才有可行性．當(dāng)電站用電電價為0.65元/kWh時，閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的凈現(xiàn)值分 別 為14.586×106、11.869×106、9.757×106和8.788×106元．

圖5 電站凈現(xiàn)值和用電電價的關(guān)系

從圖6可以看出，隨著流體質(zhì)量的增加，電站內(nèi)部收益率逐漸增大，閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的電站內(nèi)部收益率對流體質(zhì)量流量的敏感性要大于其它3種發(fā)電系統(tǒng)．當(dāng)電站內(nèi)部收益率達(dá)到企業(yè)一般要求8%時，閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的流體質(zhì)量流量與凈現(xiàn)值為0時相同．企業(yè)要求的內(nèi)部收益率越高，發(fā)電系統(tǒng)的流體質(zhì)量流量也要對應(yīng)的增大．

圖6 地?zé)崃黧w質(zhì)量對電站內(nèi)部收益率的影響

從圖7可以看出，隨著用電電價的增大，電站內(nèi)部收益率近似呈線性增加，閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的電站內(nèi)部收益率最大，單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的最小．當(dāng)電站內(nèi)部收益率達(dá)到企業(yè)一般要求8%時，閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的用電電價與電站凈現(xiàn)值為0時相同，分別為0.43、0.44、0.49和0.50元/kWh．

圖7 電站內(nèi)部收益率和用電電價的關(guān)系

從圖8可以看出，隨著有效利率的不斷加大，電站凈現(xiàn)值逐漸從正值變?yōu)樨?fù)值，當(dāng)凈現(xiàn)值為0時的有效利率稱為內(nèi)部收益率，相同有效利率條件下，閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)的凈現(xiàn)值整體大于兩級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)．模擬得出：閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的內(nèi)部收益率分別為16.09%、15.56%、13.09%和12.55%，即當(dāng)閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的內(nèi)部收益率分別小于16.09%、15.56%、13.09%和12.55%時，電站經(jīng)濟(jì)才有可行性．

圖8 電站凈現(xiàn)值和收益率的關(guān)系

表5為在假定初始條件下的4種發(fā)電系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比．從表5可以看出，閃蒸-雙工質(zhì)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)均優(yōu)于其它發(fā)電系統(tǒng)．因此，針對惠州黃沙洞地?zé)豳Y源，宜優(yōu)先考慮選擇閃蒸-雙工質(zhì)聯(lián)合發(fā)電方式．

表5 4種發(fā)電系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對比

4 結(jié)論

基于廣東省地質(zhì)構(gòu)造和地?zé)岱植紙D，給出了適宜廣東省惠州黃沙洞地?zé)岬?種地?zé)犭娬灸Ｐ?，分析了多種因素對電站經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的敏感性，得出如下結(jié)論．

（1）廣東境內(nèi)主要有10條深斷裂帶和11條大斷裂帶，展布方向以北東向?yàn)橹?，其次為東西向及北西向；黃沙洞地?zé)崽飳偎疅嵝偷責(zé)嵯到y(tǒng)，主要分布于巖漿巖體與圍巖接觸帶，受斷裂控制特征明顯；大氣降水和地表水體等受深部巖石加熱是黃沙洞地?zé)崽锼疅岬闹饕梢驒C(jī)制．

（2）閃蒸-雙工質(zhì)發(fā)電系統(tǒng)對地?zé)崃黧w質(zhì)量流量和裝機(jī)容量的要求較低．當(dāng)閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的流體質(zhì)量流量分別大于21.3、21.4、26.6和27.3 kg/s，裝機(jī)容量分別大于502.8、513.4、526.0和507.6 kW時，電站凈現(xiàn)值大于零.當(dāng)?shù)責(zé)崃黧w質(zhì)量流量大于75.0 kg/s、發(fā)電系統(tǒng)裝機(jī)容量大于1 500 kW時，4種地?zé)犭娬就顿Y回收年限對地?zé)崃黧w質(zhì)量和裝機(jī)容量的敏感性降低，投資回收期均小于4.5年．

（3）用電電價對發(fā)電系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性有較大的影響.當(dāng)閃蒸-雙工質(zhì)、兩級閃蒸、ORC和單級閃蒸發(fā)電系統(tǒng)的用電電價分別大于0.43、0.44、0.49和0.50元/kWh，內(nèi)部收益率小于16.09%、15.56%、13.09%和12.55%時，電站經(jīng)濟(jì)具有可行性；用電電價為0.65元/kWh時，投資回收年限分別為6.0、6.2、7.2和7.5年．