塑料套管復(fù)合抽芯模具并行設(shè)計(jì)應(yīng)用

榮星，黃金生，黃躍華

(1.集美大學(xué)機(jī)械與能源工程學(xué)院，福建廈門 361021； 2.廈門市云峰達(dá)工貿(mào)有限公司，福建廈門 361021；3.廈門鯤鴻通用設(shè)備有限公司長(zhǎng)汀分公司，福建龍巖 366300)

信號(hào)線接插件屬于批量生產(chǎn)產(chǎn)品，尺寸小而精密，要求質(zhì)量穩(wěn)定可靠，通配性能穩(wěn)定，塑料套管對(duì)接插件起到固定保護(hù)作用，同時(shí)通過塑料管套內(nèi)螺紋承受反復(fù)插拔的作用力。塑料套管結(jié)構(gòu)及關(guān)鍵尺寸如圖1 所示，針對(duì)圖1 所示塑料套管，設(shè)計(jì)了“內(nèi)螺紋型芯旋轉(zhuǎn)+內(nèi)套軸向抽芯”內(nèi)螺紋自動(dòng)旋轉(zhuǎn)脫模復(fù)合軸向內(nèi)抽芯機(jī)構(gòu)，針對(duì)設(shè)計(jì)關(guān)鍵點(diǎn)，計(jì)算出塑料對(duì)螺紋型芯的包緊力，內(nèi)螺紋型芯自動(dòng)旋轉(zhuǎn)脫模所需動(dòng)力，設(shè)計(jì)出合理的機(jī)械傳遞機(jī)構(gòu)，并進(jìn)行了CAE，CAM 模擬驗(yàn)證[1]，經(jīng)過實(shí)際試模與批量生產(chǎn)，證明理論計(jì)算、CAE 模擬與實(shí)際結(jié)果非常接近。

1 塑料套管結(jié)構(gòu)及技術(shù)分析

1.1 塑料套管結(jié)構(gòu)及關(guān)鍵尺寸

塑料套管不得有飛邊、縮水、段差、缺料等不良。塑料套管具有M18X0.75 公制外螺紋及PG9德標(biāo)管螺紋(螺紋大徑15.2 mm，孔徑13.86 mm，螺距1.41 mm，牙型角80°)，為保證反復(fù)插拔力學(xué)性能，注塑時(shí)螺紋的齒形、尺寸必須保證穩(wěn)定，需通過適配檢測(cè)及受力測(cè)試，尺寸?15.8±0.05 精度要求高，?10 孔與?14.8 孔貫穿，不得有飛邊，按設(shè)計(jì)要求只可在圖1 所示外表面A 面或相對(duì)應(yīng)內(nèi)表面設(shè)置頂針，模具壽命要求30 萬模次。

圖1 塑料套管

1.2 塑料套管材質(zhì)

塑料套管材質(zhì)為25%玻璃纖維增強(qiáng)尼龍66(PA66／25%GF)，其相對(duì)PA66 材料在拉伸強(qiáng)度、硬度、耐高溫、耐磨性能、絕緣性能方面有很大提升，收縮更穩(wěn)定[2]，其成型熔體溫度為280～300℃，模具溫度為70～120℃。

1.3 模具結(jié)構(gòu)分析

從以上分析可知，該模具設(shè)計(jì)關(guān)鍵點(diǎn)及難點(diǎn)在于，一要保證?(15.8±0.05)尺寸的穩(wěn)定性，二要保證PG9 德標(biāo)內(nèi)螺紋齒形及尺寸，同時(shí)還要保證內(nèi)螺紋脫模內(nèi)套的?10 孔抽芯與定模型芯?14.8 孔圓柱面碰穿可靠性，防止產(chǎn)生毛邊。

根據(jù)塑料套管設(shè)計(jì)技術(shù)要求及產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，以圖1 左視圖中心線PL1–1 左右分模，采用動(dòng)模哈夫滑塊結(jié)構(gòu)成型塑料套管部分外觀及M18X0.75 外螺紋，保證產(chǎn)品外觀特征完整脫模及完美性[3]，動(dòng)?；瑝K與動(dòng)模仁分型在圖1 中PL2–2 位置，定模型芯成型?(15.8±0.05)型腔及內(nèi)部結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)定模型芯是為了方便冷卻水路進(jìn)出，保證關(guān)鍵尺寸?(15.8±0.05)的穩(wěn)定性；在圖1 中K 向設(shè)計(jì)旋出內(nèi)螺紋脫模機(jī)構(gòu)，塑料套管包裹在內(nèi)螺紋型芯上，不會(huì)出現(xiàn)制品粘定模型芯的狀況；前動(dòng)模分開后，塑料套管還有部分留在動(dòng)模仁型腔中，在內(nèi)螺紋型芯旋出時(shí)，起到對(duì)塑膠件的止轉(zhuǎn)穩(wěn)定作用，防止對(duì)塑料套管內(nèi)螺紋的損壞[4]；在內(nèi)螺紋型芯中間還需內(nèi)套K向?10 軸向抽芯機(jī)構(gòu)，為保證?10 軸向抽芯與定模型芯的?14.8 孔圓柱面的碰穿，?10 軸向抽芯機(jī)構(gòu)不得隨著內(nèi)螺紋脫模型芯旋轉(zhuǎn)。

根據(jù)塑膠制品需求量及模具結(jié)構(gòu)，模具排位設(shè)計(jì)為一模兩腔，在圖1 所示分型面PL2–2 的B 點(diǎn)采用側(cè)澆口澆注。

1.4 塑料套管頂出及模具重要零部件材質(zhì)

從圖1 主視圖可以看出，分型面PL2–2 以下，塑料套管有小部分在動(dòng)模仁型腔中(可以起止轉(zhuǎn)穩(wěn)定作用)，塑料制品冷卻后尺寸縮小，不存在粘動(dòng)模仁型腔的問題，在A 面布置2 支頂針頂出制品。

根據(jù)塑料套管材質(zhì)物理性能及生產(chǎn)模次要求，選用具有良好冷熱疲勞性的熱作模具鋼H13(4Cr5MoSiV1)[5]制作動(dòng)模仁、動(dòng)模滑塊、定模型芯、內(nèi)螺紋型芯、抽芯機(jī)構(gòu)等重要零件。

2 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 模具基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

模具基本結(jié)構(gòu)如圖2 所示，為表達(dá)方便，圖中去掉了動(dòng)模仁及右側(cè)定模斜導(dǎo)柱、動(dòng)?；瑝K等。

圖2 模具基本結(jié)構(gòu)圖

2.2 模具動(dòng)作

由圖2 可見，模具在做開、合模動(dòng)作期間，內(nèi)螺紋型芯5 要執(zhí)行旋轉(zhuǎn)動(dòng)作，還需在固定螺母7 內(nèi)作軸向移動(dòng)，另外套裝在內(nèi)螺紋型芯5 內(nèi)的軸向抽芯桿8 需要做軸向滑動(dòng)運(yùn)動(dòng)，且不得旋轉(zhuǎn)，以保證軸向抽芯桿8 與定模型芯9 的?14.8 孔圓柱面碰穿穩(wěn)定與可靠。

因此，設(shè)計(jì)的模具開、合模動(dòng)作順序?yàn)椋?/p>

(1)合模時(shí)，動(dòng)模哈夫滑塊4 在定模斜導(dǎo)柱2 的作用下向模具中心滑動(dòng)合模，合模到位后，才能執(zhí)行軸向抽芯桿8 向模具中心滑動(dòng)(不得旋轉(zhuǎn))與定模型芯9 的碰穿動(dòng)作，同時(shí)齒輪6 帶動(dòng)內(nèi)螺紋型芯5在固定螺母7 內(nèi)邊旋轉(zhuǎn)邊向模具中心移動(dòng)至合模位置。

(2)在開模之前，必須首先執(zhí)行軸向抽芯桿8 向模具外側(cè)滑動(dòng)(不得旋轉(zhuǎn))與定模型芯9 的分離動(dòng)作，接下來才能執(zhí)行前動(dòng)模開模動(dòng)作，動(dòng)模哈夫滑塊4 在定模斜導(dǎo)柱2 的作用下向模具外側(cè)滑動(dòng)，同時(shí)齒輪6 帶動(dòng)內(nèi)螺紋型芯5 在固定螺母7 內(nèi)邊反向旋轉(zhuǎn)邊向模具外側(cè)移動(dòng)至設(shè)計(jì)位置。

2.3 冷卻水路設(shè)計(jì)

模具的冷卻直接影響到塑料制品的尺寸精度、變形及模具壽命等[6]。根據(jù)CAE 分析發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品厚薄比大(δmax／δmin=5.947／0.233=25.5)，容易引起縮水，所以冷卻水路設(shè)計(jì)至關(guān)重要[7]，基于產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及設(shè)計(jì)要求，結(jié)合模具結(jié)構(gòu)，定模型芯采用一進(jìn)一出隔板式水井冷卻水路(如圖2 中3 所示)，動(dòng)模哈夫滑塊采用一進(jìn)一出冷卻水路(如圖2 中14 所示)，動(dòng)模仁采用一進(jìn)一出冷卻水路(如圖2 中13所示)。

3 CAE 注塑模擬分析

選擇雙層面結(jié)構(gòu)將模型劃分網(wǎng)格[8]，數(shù)量為607 880，平均縱橫比為5.10，網(wǎng)格質(zhì)量符合分析要求；產(chǎn)品主體厚度δ=1.5 mm，產(chǎn)品最大厚度δmax=5.947 mm，產(chǎn)品最小厚度δmin=0.233 mm。

根據(jù)PA66+25%GF 材料成型工藝范圍和Moldflow 推薦成型工藝參數(shù)，初步確定注射成型工藝參數(shù)為[9]：模具溫度95℃，熔體溫度290℃、注射時(shí)間1 s，當(dāng)產(chǎn)品體積填充到98%時(shí)壓力切換為保壓，保壓壓力為填充壓力的80%，保壓10 s 后，保壓壓力逐漸釋放，冷卻時(shí)間10 s，開模時(shí)間7 s。

圖3 為產(chǎn)品收縮分析。如圖3 中A 所指區(qū)域，產(chǎn)品有輕微收縮風(fēng)險(xiǎn)，最大收縮在0.08 mm 以內(nèi)。

圖3 產(chǎn)品收縮分析

產(chǎn)品整體變形如圖4 所示，變形范圍為–0.028 5～0.217 3 mm，最大變形不在關(guān)鍵尺寸所處的位置，變形的主要原因由收縮引起。

產(chǎn)品在X 方向變形如圖5 所示，最大變形為0.114 3 mm。

產(chǎn)品在Y 方向變形如圖6 所示，最大變形為0.188 8 mm。

圖4 產(chǎn)品整體變形分析

圖5 產(chǎn)品X 方向變形分析

圖6 產(chǎn)品Y 方向變形分析

產(chǎn)品在Z 方向變形如圖7 所示，最大變形為0.152 9 mm，Z 方向變形方向與關(guān)鍵尺寸?(15.8±0.05)所在平面垂直。

通過注塑模擬分析可以發(fā)現(xiàn)，產(chǎn)品填充所需要時(shí)間為0.832 9 s，無短射現(xiàn)象，最大壓力為53.85 MPa，時(shí)間正常，壓力適中。

圖7 產(chǎn)品Z 方向變形分析

產(chǎn)品流動(dòng)前沿溫度為288.8～298.3℃。

在未考慮已開排氣槽情況下，模擬的氣穴可能出現(xiàn)在產(chǎn)品末端位置。

產(chǎn)品最大收縮在0.08 mm 以內(nèi)；產(chǎn)品外觀局部有熔接線產(chǎn)生。產(chǎn)品因收縮不均引起的最大變形為0.217 3 mm 左右，最大變形不在關(guān)鍵尺寸所處的位置。由此可以證明，套管模具設(shè)計(jì)方案可行。

4 內(nèi)螺紋自動(dòng)脫模復(fù)合抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算

4.1 內(nèi)螺紋自動(dòng)脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

根據(jù)以上分析，結(jié)合安裝要求、制造成本等因素，選用雙作用單出桿活塞式液壓油缸作為自動(dòng)脫螺紋機(jī)構(gòu)的動(dòng)力源，其效率高，質(zhì)量穩(wěn)定，適用于大批量的生產(chǎn)[10]，齒條、齒輪作為中間傳遞變速機(jī)構(gòu)，旋出螺紋型芯機(jī)構(gòu)如圖8 所示(為表達(dá)方便，圖中去除了定模及其它部分零件，齒條4、齒輪6 為局部視圖，聯(lián)接件8、滑動(dòng)軸套固定座15 為半剖視圖)。

圖8 自動(dòng)脫螺紋復(fù)合抽芯機(jī)構(gòu)

自動(dòng)脫螺紋動(dòng)力源油缸1 通過聯(lián)接件3 連接齒條4，聯(lián)接件3 上的撥桿作用在限位開關(guān)2 上實(shí)現(xiàn)極限位置的限位，齒條4 和齒輪5 嚙合，將直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為齒輪5 正反轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，齒輪5 的同軸齒輪6 與齒輪11 嚙合，實(shí)現(xiàn)一級(jí)變速，齒輪11 的同軸齒輪12 與套裝在內(nèi)螺紋型芯16 上的齒輪13 嚙合，實(shí)現(xiàn)二級(jí)變速，同時(shí)內(nèi)螺紋型芯16 在固定螺母10 作用下，迫使其邊旋轉(zhuǎn)邊實(shí)現(xiàn)軸向移動(dòng)，滑動(dòng)軸套14起到對(duì)內(nèi)螺紋型芯16 邊旋轉(zhuǎn)邊軸向滑動(dòng)的支撐穩(wěn)定作用，滑動(dòng)軸套14 由滑動(dòng)軸套固定座15 固定在動(dòng)模板上。

4.2 抽芯機(jī)構(gòu)

由圖8 可見，內(nèi)螺紋型芯16 內(nèi)套的軸向抽芯桿9 動(dòng)作是由動(dòng)力源油缸7 通過聯(lián)接件8 作用實(shí)現(xiàn)的。

動(dòng)力源油缸7 提供的動(dòng)力主要用于克服軸向抽芯桿9 與內(nèi)螺紋型芯16 孔壁之間的滑動(dòng)摩擦阻力[11]，不進(jìn)行計(jì)算及校核，防止軸向抽芯桿9 隨著內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)是由聯(lián)接件8 實(shí)現(xiàn)的。

4.3 模具傳動(dòng)參數(shù)理論計(jì)算

(1)塑料對(duì)螺紋型芯包緊力計(jì)算。

從開模過程可以看出，在執(zhí)行自動(dòng)脫螺紋動(dòng)作時(shí)，套管已經(jīng)是通孔型件，可以不計(jì)真空阻力，厚壁(t／dm＞1／20,t 為塑料制品內(nèi)螺紋部分平均厚度為0.124，dm為螺紋型芯的螺紋中徑1.453 cm)。螺紋制品對(duì)其型芯的包緊力計(jì)算公式[12]如式（1）：

式中：E——塑料抗拉彈性模量為8×105N／cm2；

ε——塑料成型收縮率取0.5%；

rm——螺紋型芯的螺紋中徑的半徑，0.726 5 cm；

L——內(nèi)螺紋型芯的有效長(zhǎng)度1.26 cm；

ψ——螺紋形狀因子；

S——螺距為0.141 cm；

λ——螺紋升角為2.64°；

θ——無量綱特征因數(shù)。

由 參 考 文 獻(xiàn)[12] 表3–4–1 及 相 關(guān) 公 式 計(jì)算得出，內(nèi)螺紋塑件厚壁螺紋制品的θ=22.197，ψ=1.305 cm，代入公式(1) 計(jì)算得出包緊力：Fb=19 205 N。

(2)旋出螺紋型芯所需扭矩計(jì)算。

塑料制品在成型過程中，由于成型收縮等原因，塑件往往包緊在型芯上，開模后不能自動(dòng)地脫出模具，旋出螺紋型芯主要需克服塑料收縮對(duì)其型芯包緊所產(chǎn)生的摩擦阻力，其它因素的影響如塑料與金屬型芯之間的粘附力、旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的摩擦阻力以及型芯表面的光潔度等用實(shí)驗(yàn)系數(shù)K 進(jìn)行修正。旋出螺紋型芯所需扭矩M 根據(jù)參考文獻(xiàn)[12]公式3–4–5 計(jì)算。計(jì)算得出所需扭矩為：M=3349 N·cm=33.49 N·m。

(3)旋出螺紋型芯所需功率(PW)計(jì)算。

PW按照式（2）計(jì)算。

式中：M——旋出螺紋型芯所需扭矩33.49 N·m；

n——旋出螺紋型芯轉(zhuǎn)速，根據(jù)成型周期及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)取120 r／min。

將有關(guān)數(shù)據(jù)代入(2) 式計(jì)算得所需功率：PW=0.421 kW=421 W。

(4)油缸參數(shù)確定。

從圖8 可見，油缸產(chǎn)生的動(dòng)力經(jīng)齒條、齒輪傳動(dòng)到達(dá)內(nèi)螺紋型芯，3 根傳動(dòng)軸采用深溝球軸承支撐，齒條、齒輪傳動(dòng)效率取η1=0.97，軸承傳動(dòng)效率取η2=0.99。

為保證開模后能夠順利頂出塑料套管，內(nèi)螺紋型芯16 必須離開動(dòng)模仁型腔，從圖1 主視圖可以看出，內(nèi)螺紋型芯16 (如圖8)向模具外側(cè)移動(dòng)距離必須大于內(nèi)螺紋型芯的有效長(zhǎng)度(L)12.6 mm，PG9 德標(biāo)管螺紋螺距S 為1.41 mm，內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)N 必須符合以下關(guān)系：

取內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)為10，已設(shè)定旋出螺紋型芯轉(zhuǎn)速為120 r／min，因此完成旋轉(zhuǎn)12 圈的脫螺紋動(dòng)作需5 s。

選用行程350 mm 的雙作用單出桿活塞式液壓油缸作為自動(dòng)脫螺紋動(dòng)力源，考慮油缸運(yùn)行過程中的緩沖，限位開關(guān)2 實(shí)現(xiàn)極限位置的限位，取工作行程320 mm，自動(dòng)脫螺紋過程中，油缸活塞桿的平均運(yùn)動(dòng)速度V=320／5=64 mm／s=0.064 m／s。

油缸需產(chǎn)生推力F 計(jì)算公式如式(5)：

將公式(3)計(jì)算所需油缸功率及相關(guān)數(shù)據(jù)代入公式(5)計(jì)算得到必須大于7 422 N。

塑料套管尺寸小、質(zhì)量輕，但模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，外形尺寸大，因此從模具安裝角度考慮，選用海天160 噸MA 1600／540 型注塑機(jī)進(jìn)行注塑生產(chǎn)，從廠家提供的技術(shù)資料查得，液壓系統(tǒng)最大壓力可達(dá)17.5 MPa，據(jù)壓力計(jì)算公式(6)求得液壓缸活塞半徑為12.2 mm，選用液壓缸的活塞直徑應(yīng)大于24.4 mm。

式中：Pyy——注塑機(jī)液壓系統(tǒng)提供的壓力，取16 MPa；

A——液壓缸活塞面積，計(jì)算為464 mm2。

選用缸徑32 mm，推桿直徑16 mm，行程350 mm 的雙作用單出桿活塞式液壓油缸作為自動(dòng)脫螺紋動(dòng)力源。

4.4 齒輪、齒條參數(shù)確定

(1)齒輪13 模數(shù)及齒數(shù)的確定。

如圖8 所示，內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)由齒條4經(jīng)過兩級(jí)變速后帶動(dòng)齒輪13 實(shí)現(xiàn)，齒輪13 的齒頂圓直徑d13min由參考文獻(xiàn)[12]公式3–4–14 計(jì)算得出：d13min≥40.8 mm。

自動(dòng)脫螺紋傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用的是齒條齒輪傳動(dòng)，齒輪模數(shù)m 由參考文獻(xiàn)[12]的公式計(jì)算得出：m ≥0.28 cm=2.8 mm，取齒輪模數(shù)m=3 mm，滿足抗彎強(qiáng)度要求。

經(jīng)以上校核計(jì)算，齒輪13 模數(shù)m=3 mm，齒輪13 齒數(shù)Z13=20，齒輪13 的齒頂圓實(shí)際直徑為d13=m(z1+2)=66 mm，大于d13min計(jì)算值為40.8 mm，取值合理。

(2)中間傳動(dòng)參數(shù)的確定。

齒條及所有的齒輪模數(shù)均取m=3 mm，齒條工作行程320 mm，其工作齒數(shù)Z0=320／πm=33.94，取34 齒，與其嚙合的齒輪5 齒數(shù)取Z5=20，齒輪5的同軸齒輪6 齒數(shù)取Z6=60，與齒輪6 嚙合的齒輪11 齒數(shù)取Z11=20，齒輪11 的同軸齒輪12 取齒數(shù)Z12=40，與齒輪12 嚙合的齒輪13 齒數(shù)為Z13=20。

齒輪6 與齒輪11 嚙合實(shí)現(xiàn)一級(jí)變速，速比i1=Z6／Z11=60／20=3，齒輪12 與齒輪13 嚙合實(shí)現(xiàn)二級(jí)變速，速比i2=Z12／Z13=40／20=2，總速比i=i1×i2=6。

齒條移動(dòng)工作行程320 mm (34 齒)時(shí)，與其嚙合的齒輪5 旋轉(zhuǎn)N0=Z0／Z5=34／20=1.7 圈，經(jīng)過兩級(jí)變速后齒輪13 旋轉(zhuǎn)N13=N0×i=1.7×6=10.2 圈，滿足公式(4)計(jì)算結(jié)果“內(nèi)螺紋型芯16 旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)必須大于8.9 圈”的要求。

5 受力模擬分析及關(guān)鍵零件CAM 加工

5.1 CAE 模擬分析脫螺紋所需油缸輸出力

由前面計(jì)算所得，要實(shí)現(xiàn)自動(dòng)脫螺紋，齒輪13必須接到大于M=3 349 N·cm=33 490 N·mm 的扭矩；使用Pro／Engineer wildfire 4.0 模擬仿真(如圖9 所示)，得出在齒條上必須施加(即油缸輸出力)大于6 698 N 的力。

圖9 Pro／Engineer wildfire 4.0 受力模擬仿真

考慮齒輪、齒條、軸承傳動(dòng)效率影響，η=0.886，那么油缸輸出力應(yīng)大于6 698／0.886=7 560 N，與公式(6)計(jì)算所需油缸推力F=7 422 N 非常接近，證明在設(shè)計(jì)中使用理論計(jì)算或CAE 模擬仿真都是可行的。

5.2 內(nèi)螺紋型芯CAM 加工

圖10 為螺紋型芯結(jié)構(gòu)圖。

圖10 螺紋型芯

從圖10 可見，內(nèi)螺紋型芯屬于深孔[13]、細(xì)長(zhǎng)軸零件[14]，尺寸精度及表面粗糙度要求高，材質(zhì)為模具鋼H13(4Cr5MoSiV1)。采用CAM 技術(shù)加工，首先將棒料外表面進(jìn)行粗、半精加工，接著用數(shù)控深孔鉆加工?(10±0.015)，保證精度及表面粗糙度要求，然后在數(shù)控車床上一次裝夾后，完成精車外形、錐面及螺紋及光整加工，由機(jī)床精度保證非標(biāo)螺距(1.42±0.01)等加工精度，由專用機(jī)夾刀具保證螺紋牙型角80°，最后采用電火花放電加工鍵槽，以防止采用普通銑削加工引起工件變形。

6 模具試模及生產(chǎn)

模具制作完成后，試模一次成功，塑料套管外觀、尺寸精度符合設(shè)計(jì)要求，信號(hào)線接插件產(chǎn)品裝配完成后進(jìn)行通配性、反復(fù)插拔實(shí)驗(yàn)均符合設(shè)計(jì)要求，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。

首批訂單2 萬件生產(chǎn)穩(wěn)定、正常，達(dá)到客戶要求。

7 結(jié)語

(1)在螺紋大徑15.2 mm、孔徑13.86 mm 的內(nèi)螺紋型芯中內(nèi)套?10 孔軸向抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)制作成功，證明設(shè)計(jì)的內(nèi)螺紋自動(dòng)脫模復(fù)合抽芯機(jī)構(gòu)、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)是可行的，對(duì)模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)者有一定參考價(jià)值。

(2)在設(shè)計(jì)具有復(fù)雜運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)模具時(shí)，對(duì)于設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵點(diǎn)一定要進(jìn)行理論計(jì)算或CAE 模擬仿真。

(3)對(duì)于關(guān)鍵、高精度尺寸，一定要對(duì)模具中成型相關(guān)零件實(shí)行溫度控制；實(shí)際生產(chǎn)證明，在本設(shè)計(jì)中定模型芯采用一進(jìn)一出隔板式水井冷卻水路，保證了關(guān)鍵尺寸?(15.8±0.05)及其穩(wěn)定性。

(4)在設(shè)計(jì)中做到CAD／CAE／CAM 并行協(xié)同設(shè)計(jì)，可以驗(yàn)證模具設(shè)計(jì)及理論計(jì)算是否合理，預(yù)知塑料制品的成型過程及結(jié)果，分析模具加工工藝是否可行，對(duì)塑料制品、模具設(shè)計(jì)進(jìn)行優(yōu)化，可以縮短產(chǎn)品開發(fā)周期，降低生產(chǎn)成本，提高產(chǎn)品品質(zhì)。