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    非飽和增濕條件下典型黃土濕陷性研究*

    2020-10-29 01:40:22劉弋博陳慧娥許曉慧郭浩天
    工程地質(zhì)學(xué)報(bào) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:環(huán)刀土柱非飽和

    劉弋博 陳慧娥 許曉慧 郭浩天 李 慧

    (吉林大學(xué)建設(shè)工程學(xué)院,長春 130012,中國)

    0 引 言

    黃土廣泛分布于我國華北、西北等地。隨著黃土地區(qū)工程建設(shè)規(guī)模的不斷擴(kuò)大,修筑在深、厚濕陷性黃土場(chǎng)地上的工程越來越多。由于濕陷性對(duì)工程安全穩(wěn)定的影響較大,因此濕陷性黃土的工程特性、濕陷量計(jì)算及其地基處理已經(jīng)成為21世紀(jì)黃土領(lǐng)域研究的難點(diǎn)與熱點(diǎn)(陳正漢等,2019)。近年來,林瑤(2019)研究了蘭州市彭家坪地區(qū)大厚度濕陷性黃土工程特性,邵生俊等(2013)對(duì)濕陷性黃土隧道的工程性質(zhì)進(jìn)行了研究,楊校輝等(2014)進(jìn)行了大厚度自重濕陷性黃土地基處理深度和濕陷性試驗(yàn),崔靖俞等(2019)對(duì)西寧地區(qū)不同深度原狀黃土濕陷性及微觀機(jī)理進(jìn)行了探討,王雪浪(2012)對(duì)大厚度濕陷性黃土濕陷變形及地基處理機(jī)理開展了研究。隨著濕陷性黃土工程性質(zhì)研究的進(jìn)行,人們逐步認(rèn)識(shí)到對(duì)其非飽和濕陷性的研究存在不足。由于深厚濕陷性黃土地基浸水后不一定能達(dá)到完全飽和狀態(tài),因此按照規(guī)范、經(jīng)驗(yàn)以飽和黃土濕陷系數(shù)對(duì)地基變形、地質(zhì)災(zāi)害進(jìn)行計(jì)算、評(píng)估,已不能很好地解決黃土地區(qū)工程建設(shè)存在的問題,所以黃土非飽和增濕變形的研究與計(jì)算就尤為重要。目前,已有學(xué)者對(duì)黃土非飽和濕陷性進(jìn)行了相應(yīng)研究。姚志華等(2014)研究發(fā)現(xiàn)黃土濕陷量的計(jì)算值與其實(shí)測(cè)值之間存在差異,侯曉坤等(2016)提出了黃土非飽和濕陷變形的計(jì)算模型,邵顯顯(2018)、邵顯顯等(2019)對(duì)原狀黃土非飽和增濕變形特性以及壓實(shí)黃土非飽和增濕變形過程及其微觀機(jī)制進(jìn)行了研究,周茗如等(2017),高英等(2019),吳光輝等(2016)對(duì)非飽和黃土增濕,減濕變形特性及結(jié)構(gòu)性等方面開展了研究,高帥等(2015)研究了非飽和原狀黃土增濕條件下的力學(xué)特性,高凌霞等(2013)開展了非飽和黃土土水特性與濕陷性關(guān)系的研究。

    綜上所述,黃土非飽和濕陷性研究已經(jīng)積累了一定成果,但不同增濕條件下,非飽和黃土內(nèi)部含水率的變化及分布規(guī)律及由其產(chǎn)生的土體濕陷性的時(shí)空演化規(guī)律研究較少。文章以陜西省銅川市黃土為研究對(duì)象,從黃土非飽和增濕角度出發(fā),對(duì)原狀非飽和黃土土柱進(jìn)行不同目標(biāo)含水率的增濕,研究不同時(shí)間段不同高度下的土柱含水率分布。同時(shí)研究不同增濕目標(biāo)含水率下,時(shí)間及壓力因素對(duì)黃土土柱每層及整體非飽和濕陷特征的綜合影響,從而為黃土非飽和濕陷性的研究及評(píng)價(jià)提供一定的參考及依據(jù)。

    1 土樣性質(zhì)及試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)土樣取自陜西省銅川市董家河鎮(zhèn),東經(jīng)34°59′43.04″,北緯108°57′41.9″。通過探槽取土方式進(jìn)行取樣,取樣現(xiàn)場(chǎng)如圖1所示。取土深度1.5~2im,樣品屬于Q3黃土,土質(zhì)稍濕,較為均勻。試樣粒度成分見圖2,黃土試樣粒徑在2~0.075imm間的砂粒含量為16.87%,粒徑在0.075~0.005imm間的粉粒含量為70.27%,粒徑小于0.005imm的黏粒含量為12.86%。土樣基本物理性質(zhì)指標(biāo)如表1所示。

    圖1 取樣現(xiàn)場(chǎng)

    圖2 粒度分布

    表1 黃土基本物理性質(zhì)指標(biāo)

    利用自制試驗(yàn)裝置,對(duì)原狀典型黃土土樣(柱狀)進(jìn)行增濕試驗(yàn)。試樣尺寸為150imm×150imm×250imm,如圖3a所示。試驗(yàn)裝置尺寸為150imm×150imm×300imm,如圖3b所示。裝置內(nèi)部上方設(shè)自制水槽,為土樣增濕,水槽尺寸為140imm×140imm×40imm。試樣飽和含水率為40%,采用水槽滴水法,將黃土土樣增濕目標(biāo)含水率分別控制為21%,25%,30%。為確定水入滲過程中,土柱內(nèi)部含水率的分布情況,采用高周波含水率測(cè)定儀(如圖3c所示,型號(hào)JK-100,精度0.01%,量程0%~100%)分別在增濕后1ih、3ih、6ih、12ih、24ih量測(cè)土柱不同高度處225imm(第1層)、175imm(第2層)、125imm(第3層)、75imm(第4層)、25imm(第5層)黃土試樣的含水率如圖4a所示。試驗(yàn)土樣共18個(gè),其中3個(gè)用于含水率分布測(cè)試,另15個(gè)試樣分別于增濕1ih、3ih、6ih、12ih、24ih后,按不同深度分5層取樣,用以進(jìn)行濕陷性實(shí)驗(yàn)。

    圖3 試驗(yàn)土樣及設(shè)備

    圖4 含水率測(cè)試點(diǎn)及分層取樣

    含水率分布試驗(yàn)中,將黃土土柱含水率從初始含水率(14.6%)分別增濕至21%、25%、30%。試驗(yàn)過程中,根據(jù)每個(gè)黃土土柱的質(zhì)量、天然含水率及目標(biāo)含水率計(jì)算增濕所需加水量,并倒入自制打孔水槽中,讓水均勻滴入土柱中。采用掃描深度50imm的高周波含水率測(cè)定儀分別于不同測(cè)試時(shí)間測(cè)定黃土土柱上下5層的質(zhì)量含水率,每個(gè)層面測(cè)量3次取其平均值。

    濕陷性試驗(yàn)中,每個(gè)黃土土柱達(dá)到指定增濕時(shí)間后,將增濕后的黃土土柱分5層切取標(biāo)準(zhǔn)環(huán)刀樣,環(huán)刀尺寸為61.8imm×20imm,如圖4b所示。濕陷性試驗(yàn)的增濕目標(biāo)含水率、含水率穩(wěn)定時(shí)間同含水率分布試驗(yàn)。利用每層環(huán)刀的非飽和增濕濕陷變形量換算求出黃土土柱整體增濕變形量,用以確定整個(gè)黃土土柱的非飽和增濕濕陷系數(shù)。非飽和增濕濕陷系數(shù)參考現(xiàn)場(chǎng)雙線法靜載荷試驗(yàn),通過雙線法進(jìn)行計(jì)算。對(duì)天然土塊上取出的標(biāo)準(zhǔn)環(huán)刀樣,在天然含水率狀態(tài)下進(jìn)行固結(jié)試驗(yàn)。對(duì)做完增濕試驗(yàn)的環(huán)刀樣進(jìn)行固結(jié)試驗(yàn)。壓力依次為50ikPa、100ikPa、150ikPa、200ikPa、300ikPa。待每級(jí)壓縮變形穩(wěn)定后再施加下一級(jí)壓力,計(jì)算每級(jí)壓力下變形穩(wěn)定時(shí)環(huán)刀內(nèi)試樣的高度。非飽和增濕濕陷系數(shù)公式如式(1)所示。

    (1)

    式中:δus為非飽和增濕濕陷系數(shù);hp為高壓固結(jié)試驗(yàn)中,某級(jí)壓力下天然環(huán)刀試樣受壓變形穩(wěn)定后高度(mm);h′p為高壓固結(jié)試驗(yàn)中,增濕后土柱取出環(huán)刀試樣在相應(yīng)壓力下受壓變形穩(wěn)定后高度(mm);h0為環(huán)刀試樣的原始高度(mm)。

    2 含水率分布特征

    根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制土柱不同位置處,增濕過程中含水率隨時(shí)間變化曲線(圖5)。

    圖5 不同目標(biāo)含水率土樣各層含水率隨時(shí)間變化曲線

    由圖5a可知,目標(biāo)含水率為21%時(shí),黃土土柱第1層與第2層含水率變化趨勢(shì)相近,隨時(shí)間增加迅速降低。第3層含水率先緩慢增加,3ih后緩慢下降,曲線與前兩層靠攏。第4層含水率緩慢增加,第5層含水率12ih后開始逐漸增加。對(duì)比發(fā)現(xiàn)24ih后前3層含水率分布較均勻,在20%~21%左右,第4、5層含水率相對(duì)較低,為19%左右。低增濕含水率時(shí),黃土土柱內(nèi)含水率隨時(shí)間呈非均勻分布。

    由圖5b可知,目標(biāo)含水率為25%時(shí),第1層與第2層含水率變化趨勢(shì)基本一致,第3層含水率隨時(shí)間快速增加,6ih后平緩下降并趨于穩(wěn)定。第4層含水率呈速率減小的增長趨勢(shì)。第5層含水率6ih開始逐漸增長向上層靠攏。24ih后前4層含水率分布較為均勻,集中在25%~26%,第5層含水率相對(duì)較低為23.5%。此時(shí)黃土土柱內(nèi)含水率分布開始由非均勻趨向均勻。

    由圖5c可知,目標(biāo)含水率為30%時(shí),黃土土柱第1層含水率隨時(shí)間增加開始較快下降,3ih后開始緩慢下降,趨于穩(wěn)定。第2、3層變化趨勢(shì)大體一致。第2層含水率1ih開始緩慢下降,6ih后基本穩(wěn)定,第3層含水率保持穩(wěn)定。第4層含水率隨時(shí)間緩慢增加,第5層含水率隨時(shí)間快速增加,12ih后趨于穩(wěn)定。對(duì)比發(fā)現(xiàn)目標(biāo)含水率為30%時(shí),增濕24ih后土柱含水率分布均勻,均在28%~29%之間。表明隨著增濕目標(biāo)含水率的增加,含水率分布趨向均勻。

    綜上所述,目標(biāo)增濕含水率不同時(shí),土體不同位置處的含水率變化趨勢(shì)存在差異。研究所用黃土為粉質(zhì)黏土,土中微小孔隙及大孔隙均有分布(李萍等,2019)。水分在土樣中的入滲過程受非飽和土的土體基質(zhì)吸力及重力共同作用。增濕目標(biāo)含水率較小時(shí),由于加入水量較少,因此,在增濕初期入滲水量大部分集中于上部表層,且隨著時(shí)間增加緩慢入滲到土樣中部及下部。由于土體含水率較小,試樣中基質(zhì)吸力相對(duì)較大,因此重力對(duì)水的入滲過程影響較小,所以試樣內(nèi)水分分布不均勻(李同錄等,2019)。增濕目標(biāo)含水率增大時(shí),黃土顆粒間基質(zhì)吸力快速減弱,水受重力作用向下入滲,下層含水率增加速率增大,含水率分布開始趨于均勻,增濕含水率越高,黃土土柱含水率趨向均勻的時(shí)間越短。

    3 非飽和濕陷性分析

    3.1 土柱非飽和濕陷性演化及分布規(guī)律

    基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)通過計(jì)算可得到黃土土柱不同位置處,在不同增濕含水率、增濕時(shí)間時(shí)的非飽和增濕濕陷系數(shù)。目標(biāo)含水率為21%不同增濕時(shí)間時(shí)土柱各位置非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化規(guī)律如圖6所示。從1ih開始,上3層的非飽和增濕濕陷系數(shù)隨著壓力的增加而逐漸增加,接近上揚(yáng)趨勢(shì)。不同壓力時(shí),隨時(shí)間的增加,上3層的非飽和增濕濕陷系數(shù)趨于接近,前兩層的非飽和增濕濕陷系數(shù)不斷下降,第3層的非飽和增濕濕陷系數(shù)呈先增加后緩慢下降趨于穩(wěn)定。第4層非飽和增濕濕陷系數(shù)隨著壓力及時(shí)間的增加而逐漸增加。第5層非飽和增濕濕陷系數(shù)在增濕6ih后隨壓力及時(shí)間開始逐漸緩慢增加,并與第4層非飽和增濕濕陷系數(shù)靠攏,表明在非飽和增濕下6ih左右水才滲入最后一層。土體非飽和濕陷特征不均勻。

    圖6 目標(biāo)含水率為21%不同增濕時(shí)間時(shí)土柱各位置非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化曲線

    目標(biāo)含水率為25%不同增濕時(shí)間時(shí)土柱各位置非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化曲線如圖7所示。從1ih開始,上4層土樣非飽和增濕濕陷系數(shù)隨著壓力的增加而逐漸增加,呈上揚(yáng)趨勢(shì)。隨時(shí)間的不斷增加,上4層的非飽和增濕濕陷系數(shù)慢慢接近,前兩層的非飽和增濕濕陷系數(shù)不斷下降,第3層的非飽和增濕濕陷系數(shù)呈先增加后緩慢下降變穩(wěn)定的趨勢(shì)。增濕初期,第4層非飽和增濕濕陷系數(shù)隨著壓力緩慢增加,增濕6ih后增長速率加快。第5層土樣非飽和增濕濕陷系數(shù)在增濕6ih后隨壓力及時(shí)間開始逐漸緩慢增加,與前4層靠近。表明當(dāng)目標(biāo)含水率為25%時(shí),增濕6ih后水才滲入最后一層。與目標(biāo)含水率21%相比,目標(biāo)含水率為25%時(shí),第5層非飽和增濕濕陷系數(shù)有較大增加,隨著時(shí)間變化,5層非飽和增濕濕陷系數(shù)不斷接近,但第1層與第5層非飽和濕陷系數(shù)仍存在較大差異,土體非飽和濕陷特征仍不均勻。

    圖7 目標(biāo)含水率為25%增濕不同時(shí)間時(shí)土柱各位置處非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化曲線

    目標(biāo)含水率為30%不同增濕時(shí)間土柱各位置非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化規(guī)律如圖8所示。從1ih開始,前4層非飽和增濕濕陷系數(shù)隨著壓力的增加而逐漸增加,呈上揚(yáng)趨勢(shì)。第5層增濕3ih后非飽和濕陷系數(shù)隨壓力增加而增加,增長速率越來越快。隨時(shí)間不斷增加,5層土柱的非飽和增濕濕陷系數(shù)慢慢接近,前兩層的非飽和增濕濕陷系數(shù)不斷下降,通過圖像觀察,第3層的非飽和增濕濕陷系數(shù)數(shù)值在一定范圍內(nèi)波動(dòng)(50ikPa下系數(shù)均在0.91左右,100ikPa下系數(shù)均在1.57左右,200ikPa下系數(shù)均在2.8左右)最終趨于穩(wěn)定。第4層、第5層非飽和增濕濕陷系數(shù)向前3層靠攏的速度越來越快,最終5層土樣的非飽和濕陷系數(shù)數(shù)值接近。與目標(biāo)含水率21%、25%相比,目標(biāo)含水率為30%時(shí),各土層的非飽和增濕濕陷系數(shù)數(shù)值明顯增加,隨著時(shí)間變化,土柱不同位置處非飽和增濕濕陷系數(shù)接近與增長趨勢(shì)更加明顯,增濕24ih后系數(shù)圖像出現(xiàn)重疊。第1層與第5層數(shù)值差減小,土體的非飽和濕陷特征趨于均勻分布。

    圖8 目標(biāo)含水率為30%增濕不同時(shí)間時(shí)土柱各位置處非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化曲線

    試驗(yàn)結(jié)果表明,不同增濕目標(biāo)含水率及增濕時(shí)間條件下,土樣各位置處的非飽和濕陷特征不同。低增濕含水率下由于黃土土柱含水率分布不均勻,土柱上層含水率相較下層高,黃土結(jié)構(gòu)破壞程度相較于下層大,因此上層取出的環(huán)刀樣受壓變形量遠(yuǎn)高于下層結(jié)構(gòu)較好的環(huán)刀樣,且隨著壓力增高,變形量隨著含水率增加呈折線增長,導(dǎo)致黃土土柱上、下層增濕濕陷系數(shù)差異明顯。隨著增濕含水率的增加,黃土土柱含水率分布趨向均勻,黃土上下層結(jié)構(gòu)破壞程度差距縮小,上下層環(huán)刀樣變形量差減小,黃土土柱各層的非飽和增濕濕陷系數(shù)靠攏且增長趨勢(shì)相同。

    3.2 土柱整體非飽和濕陷特征

    將不同增濕目標(biāo)含水率、不同增濕時(shí)間條件下黃土土柱每層取出的環(huán)刀試樣在每級(jí)壓力下的增濕變形量(按高度計(jì)算成土柱)進(jìn)行疊加,可得黃土土柱整體增濕變形量,由此減去原狀環(huán)刀試樣在每級(jí)壓力下的變形量(按高度計(jì)算成土柱),并結(jié)合土柱原始高度,就可得到不同增濕條件下土柱整體的非飽和增濕濕陷系數(shù),如圖9所示。

    圖9 不同目標(biāo)含水率各增濕時(shí)間時(shí)土柱的非飽和增濕濕陷系數(shù)隨壓力變化曲線

    不同增濕含水率及時(shí)間下,隨著壓力的增加,黃土土柱的非飽和增濕濕陷系數(shù)不斷增加,且增長速率加快,曲線部分呈折線上升。低增濕含水率下,黃土土柱的非飽和增濕濕陷系數(shù)隨著時(shí)間的增加而下降。增濕1ih系數(shù)最大,增濕24ih時(shí)系數(shù)最小。目標(biāo)含水率增至25%時(shí),相比增濕至21%的土柱,非飽和增濕濕陷系數(shù)在不同試驗(yàn)壓力下隨時(shí)間的增加呈逐步增大趨勢(shì)。目標(biāo)含水率為30%時(shí),增濕1ih非飽和增濕濕陷系數(shù)最小,增濕24ih系數(shù)最大。隨著增濕含水率的增加,黃土土柱的非飽和增濕濕陷系數(shù)隨時(shí)間的增加而增大且增大趨勢(shì)愈發(fā)明顯。由于黃土土柱中水的變化是一個(gè)動(dòng)態(tài)過程,黃土土柱濕陷也呈一個(gè)動(dòng)態(tài)變化過程。低增濕含水率時(shí)土柱中水分布不均勻,上層高含水率黃土內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞遠(yuǎn)大于下層,導(dǎo)致黃土土柱整體受壓變形量主要取決于上層,因此時(shí)間越短土柱增濕濕陷系數(shù)越大。隨著增濕含水率的增加,黃土土柱含水率分布趨于均勻,上下層內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞差縮小,黃土土柱整體受壓變形量不再取決于上層而是整體,黃土土柱增濕濕陷系數(shù)隨時(shí)間增加而增加。由此可見,黃土土柱的濕陷受增濕水量、時(shí)間及壓力控制明顯。

    4 結(jié) 論

    通過自制試驗(yàn)裝置,對(duì)原狀典型黃土土柱進(jìn)行非飽和增濕,對(duì)增濕過程中土體含水率分布及增濕后土體的濕陷性特征進(jìn)行分析,可得如下結(jié)論:

    (1)土體不同位置處的含水率變化趨勢(shì)存在差異性,目標(biāo)增濕含水率越高,黃土土柱含水率趨向均勻的時(shí)間越短。

    (2)隨增濕含水率的增加,黃土土柱每層的增濕濕陷系數(shù)增長速度加快,底層與上層系數(shù)數(shù)值靠攏,黃土土柱整體增濕濕陷系數(shù)也越大,且隨著壓力的增加呈增大趨勢(shì)。

    (3)由于黃土中毛細(xì)力及基質(zhì)吸力的作用,導(dǎo)致隨著時(shí)間的增加,低含水率增濕至24ih,土柱中含水率分布仍不均勻,而高含水率增濕至24ih,土柱中含水率分布趨向均勻。隨增濕含水率的增加,非飽和增濕濕陷系數(shù)差值縮小,并向一個(gè)區(qū)間值靠攏,增濕開始由非均勻轉(zhuǎn)向均勻,且達(dá)到均勻的時(shí)間縮短。

    (4)不同含水率增濕不同時(shí)間的原狀黃土土柱非飽和增濕濕陷系數(shù)存在較大差異,黃土場(chǎng)地建設(shè)評(píng)價(jià)濕陷性需考慮增濕時(shí)間、壓力及含水率對(duì)黃土場(chǎng)地的綜合影響。

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