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    基于響應(yīng)面法的數(shù)控銑床立柱多目標(biāo)優(yōu)化

    2020-05-21 10:49:36張敬東
    機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2020年5期
    關(guān)鍵詞:固有頻率立柱重量

    鄭 彬,張敬東

    (攀枝花學(xué)院交通與汽車(chē)工程學(xué)院,四川 攀枝花 617000)

    1 引言

    立柱是數(shù)控銑床的重要支承部件之一,其結(jié)構(gòu)性能對(duì)銑床的加工質(zhì)量具有較大影響,主要包括抗振性、銑削精度和效率以及使用壽命等。因此,立柱的靜動(dòng)態(tài)特性決定數(shù)控銑床整機(jī)性能的重要指標(biāo)之一。為確保數(shù)控機(jī)床實(shí)現(xiàn)高速、高效和高精度的設(shè)計(jì)要求,立柱必須具備較好的力學(xué)性能,其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是以提高抗振和減輕重量為目的的多目標(biāo)優(yōu)化問(wèn)題。

    國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者都對(duì)立柱進(jìn)行過(guò)相關(guān)的研究。文獻(xiàn)[1]通過(guò)模態(tài)分析找出某復(fù)合加工機(jī)床立柱的薄弱之處,通過(guò)對(duì)立柱尺寸參數(shù)進(jìn)行靈敏度分析并建立神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型,使用遺傳算法對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化。文獻(xiàn)[2]基于中心復(fù)合試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法,建立了機(jī)床的最大變形、質(zhì)量和一階固有頻率的響應(yīng)面模型,采用非支配排序遺傳算法對(duì)響應(yīng)面模型進(jìn)行多目標(biāo)優(yōu)化。文獻(xiàn)[3]以某落地鏜銑床立柱為研究對(duì)象,通過(guò)對(duì)其進(jìn)行模態(tài)分析,得到立柱的振動(dòng)特性,在不改變立柱主體結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化,提高了立柱的第一階固有頻率。文獻(xiàn)[4]針對(duì)某臥式加工中心的立柱,對(duì)立柱筋板形式加以改進(jìn),以提高主機(jī)動(dòng)態(tài)剛度并減輕立柱質(zhì)量。文獻(xiàn)[5]針對(duì)某數(shù)控銑齒機(jī)床的立柱,通過(guò)采用不同的筋板厚度及布置方式,以減輕立柱重量為優(yōu)化目標(biāo),進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì),最終使立柱減輕1.68t。以某數(shù)控銑床立柱為研究對(duì)象,借助于有限元分析軟件ANSYS對(duì)立柱進(jìn)行靜動(dòng)態(tài)特性分析,確定立柱薄弱環(huán)節(jié)。將立柱的第一階固有頻率、重量和最大變形定義為優(yōu)化目標(biāo),在靈敏度與響應(yīng)面分析的基礎(chǔ)上,采用多目標(biāo)優(yōu)化算法對(duì)立柱的各設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,從而提高立柱靜動(dòng)態(tài)特性,為機(jī)床結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供了一種新思路。

    2 立柱靜動(dòng)態(tài)特性分析

    2.1 立柱幾何結(jié)構(gòu)

    立柱內(nèi)部采用主筋、筋板和主筋板裙邊結(jié)構(gòu),底部左右兩側(cè)分別有4個(gè)M22的螺栓與床身相連接。立柱正面有若干型號(hào)不同的螺紋孔,以便于安裝和固定導(dǎo)軌、絲桿和絲桿螺母等部件,利用SolidWorks軟件建立的立柱三維模型,如圖1所示。

    圖1 立柱三維模型Fig.1 Three Dimensional Model of Column

    2.2 立柱靜力學(xué)分析

    使用SolidWorks建立的立柱三維模型,包括了大量的螺紋孔、圓角和倒角等特征,但這些特征對(duì)立柱的靜動(dòng)態(tài)特性影響較小,忽略這些局部特征后,再導(dǎo)入至ANSYS[6]。對(duì)立柱進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí),采用四面體單元對(duì)立柱進(jìn)行自由網(wǎng)格劃分。立柱所使用的材料是灰鑄鐵HT300,密度為7300kg/m3,彈性模量130GPa,泊松比0.25。立柱的載荷包括:立柱自重、頂部橫梁重量和主軸箱重量。立柱底部通過(guò)螺紋孔與床身相連接,將其設(shè)定為固定約束。最后進(jìn)行有限元運(yùn)算求解,其靜力學(xué)分析結(jié)果,如圖2所示。

    圖2 立柱靜力學(xué)分析結(jié)果Fig.2 Static Analysis Results of Column

    由圖2可知立柱的最大變形量為33.66μm,最大應(yīng)力值為7.65MPa。立柱最大變形主要集中在立柱頂部與橫梁相連接的部位,應(yīng)力主要集中在底部支撐面和導(dǎo)軌安裝面,并且立柱變形較大,對(duì)立柱優(yōu)化時(shí),需減少立柱的靜態(tài)變形量。

    2.3 立柱模態(tài)分析

    使用ANSYS對(duì)立柱進(jìn)行模態(tài)分析時(shí),采用Block Lanczos(分塊蘭索斯)方法。立柱模態(tài)分析的約束條件和靜力學(xué)分析時(shí)的約束條件一致,即將立柱底部螺紋孔設(shè)定為固定約束[7]。對(duì)其進(jìn)行模態(tài)分析,提取立柱前六階模態(tài),其振型和各階固有頻率見(jiàn),如表1所示。根據(jù)立柱的振型圖和模態(tài)分析結(jié)果可知:立柱中間部位與外圍圓周面是剛度較弱區(qū)域,多階振型均在這些地方表現(xiàn)出最大振型。立柱的第一階固有頻率較低,因此需對(duì)立柱結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,以提高其固有頻率改善其動(dòng)態(tài)特性。

    表1 立柱前6階固有頻率及振型描述Tab.1 First Six Order Natural Frequencies and Vibration Description of Column

    3 立柱響應(yīng)面建模

    響應(yīng)面設(shè)計(jì)方法是優(yōu)化產(chǎn)品或工藝設(shè)計(jì)的一種方法,由文獻(xiàn)[8-9]提出。其思想為:在確定輸入輸出變量的基礎(chǔ)上,基于數(shù)學(xué)多項(xiàng)式作為基函數(shù)采用最小二乘回歸法來(lái)得到輸入變量和輸出變量的映像關(guān)系,具有較好的可導(dǎo)性和良好的連續(xù)性,易尋優(yōu)并且可采用常規(guī)數(shù)學(xué)優(yōu)化方法進(jìn)行求解。為構(gòu)造立柱響應(yīng)面模型,首先確定立柱的設(shè)計(jì)參數(shù)和輸出參數(shù),選擇合理的試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法,進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì)和靈敏度分析,從而構(gòu)造出立柱的響應(yīng)面模型[10]。

    3.1 確定立柱設(shè)計(jì)參數(shù)

    立柱主要由支撐主筋和厚度不等的主筋板和主筋板裙邊組成,包括的尺寸參數(shù)較多,內(nèi)部肋板結(jié)構(gòu)復(fù)雜。結(jié)合機(jī)床設(shè)計(jì)人員建議,選取下述5個(gè)尺寸參數(shù)作為設(shè)計(jì)參數(shù),如圖3所示。其初始值,如表2所示。在不改變立柱原結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,基于機(jī)床設(shè)計(jì)指標(biāo),將上述設(shè)計(jì)參數(shù)的變化范圍約定,如表2所示。

    圖3 立柱設(shè)計(jì)參數(shù)圖Fig.3 Graphic of Column Design Parameters

    表2 立柱設(shè)計(jì)參數(shù)(單位:mm)Tab.2 Design Parameters of Column(unit:mm)

    3.2 DOE試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    對(duì)立柱的5個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì)時(shí),采用Box-Behnken試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法,共有5個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù),因此樣本點(diǎn)總數(shù)為41個(gè)。對(duì)立柱在初始設(shè)計(jì)條件下進(jìn)行靜力學(xué)分析和模態(tài)分析,將立柱的重量y1、靜態(tài)最大變形量y2和第一階固有頻率y3定義為輸出參數(shù)。進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì)后,需確定各設(shè)計(jì)變量對(duì)輸出參數(shù)的影響程度,進(jìn)而確定優(yōu)化參數(shù)。采用靈敏度分析,可以確定各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)輸出參數(shù)的影響程度,從而選出靈敏度高的設(shè)計(jì)參數(shù),忽略靈敏低的設(shè)計(jì)參數(shù),提高分析效率,減少計(jì)算時(shí)間。將上述五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)立柱重量、最大變形和第一階固有頻率進(jìn)行靈敏度分析,其分析結(jié)果,如圖4所示。

    圖4 立柱重量、最大變形和第一階固有頻率靈敏度圖Fig.4 Sensitivity Graphic of Mass and Maximum Deformation and First Natural Frequency of Column

    在圖4中,當(dāng)靈敏度為正值時(shí),表示隨著設(shè)計(jì)參數(shù)的增加,輸出參數(shù)將增加;當(dāng)靈敏度為負(fù)值時(shí),表示隨著設(shè)計(jì)參數(shù)的增加,輸出參數(shù)將減小。由圖4可知各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)立柱的重量、最大變形和第一階固有頻率均具有較大影響,參數(shù)合適,不需要忽略任何參數(shù)。因此將上述五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)均作為優(yōu)化參數(shù)進(jìn)行尺寸優(yōu)化。

    3.3 立柱響應(yīng)面模型分析

    考慮到共有五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù),在建立響應(yīng)面模型時(shí),直接采用二次響應(yīng)面模型,并考慮所有的二次項(xiàng)、一次項(xiàng)和各因素之間的交互作用[11]。在二次回歸分析中采用后退法忽略影響不顯著的設(shè)計(jì)參數(shù)和交互作用進(jìn)行刪除。所建立的二次響應(yīng)面模型如式(1)、式(2)和式(3)所示。其中式(1)為設(shè)計(jì)參數(shù)與立柱重量的響應(yīng)面模型;式(2)為設(shè)計(jì)參數(shù)與立柱最大變形的響應(yīng)面模型;式(3)為設(shè)計(jì)參數(shù)與立柱第一階固有頻率的響應(yīng)面模型。

    構(gòu)建響應(yīng)面模型后,即可進(jìn)行響應(yīng)面分析,所建立的響應(yīng)曲面如圖5所示。其中,設(shè)計(jì)參數(shù)x2和x5對(duì)重量的響應(yīng)曲面,如圖5(a)所示。設(shè)計(jì)參數(shù)x1和x4對(duì)最大變形的響應(yīng)曲面,如圖5(b)所示。設(shè)計(jì)參數(shù)x3和x4對(duì)第一階固有頻率的響應(yīng)曲面,如圖5(c)所示。由圖5可知,對(duì)立柱進(jìn)行優(yōu)化,需綜合考慮各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)立柱性能的影響程度,使立柱性能達(dá)到最佳。

    圖5 立柱重量、最大變形和第一階固有頻率響應(yīng)曲面Fig.5 Response Surface of Mass and Maximum Deformation and First Natural Frequency of Column

    4 立柱優(yōu)化設(shè)計(jì)

    4.1 立柱多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)數(shù)學(xué)模型

    當(dāng)前,用于結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)的主要方法是數(shù)學(xué)規(guī)劃求解法。針對(duì)立柱優(yōu)化問(wèn)題,可采用下式表示:

    求設(shè)計(jì)變量:

    式中:x—設(shè)計(jì)變量;i—設(shè)計(jì)變量個(gè)數(shù);min—求最小值;s.t.—subjectto的縮寫(xiě),即約束于;f(x)—目標(biāo)函數(shù);x—設(shè)計(jì)變量下限;—設(shè)計(jì)變量上限。

    其中,

    X=[x1,x2,x3,x4,x5]T為立柱五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù),其含義見(jiàn)表3。

    fm(xi)=y1指對(duì)五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化求解,使立柱重量最小化。

    fd(xi)=y2指對(duì)五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化求解,使立柱最大變形量最小化。

    ff(xi)=y3指對(duì)五個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化求解,使立柱第一階固有頻率最大化。

    4.2 基于遺傳算法的多目標(biāo)優(yōu)化

    以立柱重量最小化、最大變形量最小化和第一階固有頻率最大化為優(yōu)化目標(biāo),采用多目標(biāo)遺傳算法進(jìn)行求解。通過(guò)多目標(biāo)遺傳算法與帕累托法則進(jìn)行計(jì)算后,獲取一系列優(yōu)化候選點(diǎn),如表3所示。

    表3 五組最佳候選點(diǎn)Tab.3 Five Best Candidates

    由表3可知:第2組優(yōu)化候選點(diǎn)在重量上大幅減小,第一階固有頻率明顯提高,靜態(tài)變形量也適當(dāng)減小。故綜合考慮,選擇第2組優(yōu)化候選點(diǎn)為最優(yōu)設(shè)計(jì)點(diǎn)。最終的優(yōu)化結(jié)果如下:對(duì)立柱結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化后,重量從最初的545.61kg減少至490.95kg,減幅11.1%。優(yōu)化后立柱最大變形為31.61μm,原立柱最大變形為33.66μm,經(jīng)優(yōu)化后立柱最大變形量減幅6.5%。優(yōu)化后立柱第一階固有頻率分別為86.38Hz,而原結(jié)構(gòu)分別為75.77Hz,優(yōu)化后立柱第一階固有頻率增加了14%。

    5 結(jié)論

    (1)以某數(shù)控銑床立柱為研究對(duì)象,進(jìn)行靜力學(xué)與模態(tài)分析,得到立柱的最大變形云圖、應(yīng)力云圖及前六階固有頻率及振型,找出立柱的薄弱環(huán)節(jié),為立柱結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供依據(jù)。

    (2)對(duì)立柱主筋半徑、筋板厚度和壁厚等進(jìn)行Box-Behnken試驗(yàn)設(shè)計(jì)與靈敏度分析,研究了各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)立柱重量、最大變形和第一階固有頻率的影響程度,并建立其響應(yīng)面模型。

    (3)以降低立柱最大變形、減重和提高第一階固有頻率為優(yōu)化目標(biāo),采用多目標(biāo)優(yōu)化算法對(duì)立柱設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化并得到最優(yōu)解。結(jié)合機(jī)床生產(chǎn)工藝及制造條件選擇一組最優(yōu)解,優(yōu)化效果明顯。為機(jī)床的功能部件或整機(jī)優(yōu)化提供了一個(gè)參考方案。

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