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    壓裂液侵入對頁巖儲層導(dǎo)流能力傷害

    2020-05-20 09:14:06許冬進陳世海何小東
    科學(xué)技術(shù)與工程 2020年9期
    關(guān)鍵詞:氣測破碎率支撐劑

    袁 旭,許冬進*,陳世海,何小東,承 寧,陳 進

    (1.長江大學(xué)非常規(guī)湖北省協(xié)同創(chuàng)新中心,武漢 430100;2.中國石油天然氣集團公司采油采氣重點實驗室長江大學(xué)分室,荊州 434023;3.陜西延安石油天然氣有限公司,西安 710016;4.中石油新疆油田分公司工程技術(shù)研究院,克拉瑪依 834000)

    頁巖氣高效開發(fā)依賴于水平井壓裂技術(shù),保持裂縫有效導(dǎo)流能力是壓裂施工成敗的關(guān)鍵[1-4]。頁巖儲層條件復(fù)雜,且導(dǎo)流能力影響因素眾多[5-6],因此模擬地層條件進行大量室內(nèi)評價實驗顯得極為重要,測試結(jié)果指導(dǎo)現(xiàn)場壓裂設(shè)計優(yōu)選支撐劑,達到最佳壓裂改造效果[7-8]。

    常規(guī)支撐劑導(dǎo)流能力評價以蒸餾水為流動介質(zhì)進行測試,而頁巖儲層自身復(fù)雜特性,導(dǎo)致常規(guī)儲層的普遍規(guī)律與方法并不適用[9-10]。針對頁巖儲層,進行氣測導(dǎo)流能力研究將更符合地層實際情況[11-12]。頁巖儲層通常采用大液量、大砂量形成復(fù)雜縫網(wǎng)[13-14],研究表明大多數(shù)頁巖地層壓裂液返排率低于50%(有些甚至小于5%),壓裂返排結(jié)束后仍有大量壓裂液長期滯留在地層中[15]。蔣建方等[16]進行液測與氣測導(dǎo)流能力對比實驗,發(fā)現(xiàn)液測與氣測導(dǎo)流能力存在的較大差異,認為氣測導(dǎo)流能力對指導(dǎo)氣藏壓裂更加合理。曲占慶等[17]研究了壓裂液浸泡以及殘渣含量對氣測導(dǎo)流能力傷害。Zhang等[18-19]研究了壓裂液對頁巖、砂巖兩種地層導(dǎo)流能力傷害,表明壓裂液對不同巖性地層傷害程度差異較大,對頁巖地層造成嚴重傷害。徐正輝[20]研究了壓裂液對頁巖力學(xué)性質(zhì)傷害,表明液體浸泡加劇支撐劑嵌入程度,大幅降低導(dǎo)流能力。

    目前,針對壓裂液造成頁巖地層裂縫導(dǎo)流能力傷害規(guī)律的認識尚不充分,為此,首先通過對破碎率測試與長期導(dǎo)流能力測試實驗對支撐劑抗壓性能以及支撐劑嵌入條件下導(dǎo)流能力變化規(guī)律;之后模擬頁巖氣儲層在壓裂、返排和正常生產(chǎn)等不同階段,研究壓裂液侵入對頁巖氣儲層氣測導(dǎo)流能力傷害,并分析支撐劑粒徑、鋪砂濃度、液體類型等不同條件下的傷害規(guī)律,實驗結(jié)果為頁巖氣儲層壓裂設(shè)計參數(shù)優(yōu)化提供理論支撐。

    1 實驗裝置與原理

    1.1 支撐劑長期導(dǎo)流能力測試裝置

    實驗使用長江大學(xué)自主研發(fā)的HXDL-2C長期導(dǎo)流能力評價裝置,實驗裝置(圖1)所示,由液壓機向填充實驗樣品的API導(dǎo)流室施加閉合壓力,實驗最大閉合壓力150 MPa,最高溫度120 ℃。

    圖1 長期導(dǎo)流能力測試系統(tǒng)Fig.1 Long-term conductivity test system

    如實物裝置示意圖(圖2)所示,美國石油協(xié)會(API)導(dǎo)流室前端設(shè)置有液體、氣體兩套供給管線,實現(xiàn)不同階段液測與氣測導(dǎo)流能力切換;導(dǎo)流室前后均設(shè)置高精度壓力傳感器,實時監(jiān)測壓力變化;導(dǎo)流室出口設(shè)計回壓系統(tǒng),維持系統(tǒng)穩(wěn)定;數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對實驗壓力、溫度、流量以及裂縫寬度進行實時采集并計算,監(jiān)測導(dǎo)流能力的變化。

    圖2 評估液體侵入對導(dǎo)流能力傷害裝置示意圖Fig.2 Schematic of the setup to evaluate the conductivity damage by liquid intrusion

    1.2 實驗原理

    導(dǎo)流能力測試基于達西定律,其中液體為層流狀態(tài),氣體為單向線性流,液測導(dǎo)流能力(Kwwf)、氣測導(dǎo)流能力(Kgwf)計算公式如式(1)、式(2)所示:

    (1)

    (2)

    式中:Kw、Kg分別為液測滲透率和氣測滲透率,μm2;wf為支撐劑厚度,cm;Qw、Qg分別為液體流量、氣體流量,mL/s;μw、μg分別為液體黏度、氣體黏度,mPa·s;L為測試點兩端的長度,cm;W為導(dǎo)流槽寬度,cm;P0為大氣壓,10-1MPa;ΔP為液測兩點間差壓,10-1MPa;P1、P2為氣測兩點的壓力,10-1MPa。

    標(biāo)準(zhǔn)API導(dǎo)流室寬度為3.81 cm,壓力測試點間距離12.7 cm,大氣壓P0為10-1MPa,式(1)、式(2)可分別簡化為

    (3)

    (4)

    式中:Qw、Qg為液體、氣體流量,mL/min;ΔP為液測兩點間差壓,kPa;P1、P2為氣測兩點的壓力,kPa。

    2 實驗材料與方法

    2.1 實驗材料

    實驗巖板:實驗頁巖巖板由采集的頁巖露頭利用巖石線割機加工而成(圖3),符合API導(dǎo)流室尺寸,厚度為1.5 cm。

    圖3 實驗結(jié)束后的巖板Fig.3 Shale slab after the experiment

    實驗流體:實驗液體準(zhǔn)備2%KCl溶液、破膠液以及清水;實驗氣體為干燥氮氣。

    支撐劑:根據(jù)油田現(xiàn)場石英砂替代陶粒的趨勢,實驗選用壓裂現(xiàn)場使用的20/40、30/50、40/70目三種粒徑的石英砂樣品。

    2.2 實驗方法

    2.2.1 破碎率測試

    破碎實驗所用標(biāo)準(zhǔn)破碎室(圖4),準(zhǔn)備定量的支撐劑,在破碎室中以液壓機勻速加載至模擬地層壓力后,穩(wěn)壓2 min后,取出后過篩,得到支撐劑破碎率。為進行干燥條件與液體浸泡的破碎率對比評價實驗,將相同量支撐劑在2%KCl溶液浸泡24 h,后置于干燥箱內(nèi)蒸發(fā)多余水分,在潮濕條件下破碎后置于105 ℃干燥箱內(nèi)烘干后篩析稱取質(zhì)量。

    圖4 標(biāo)準(zhǔn)破碎室Fig.4 Standard breakage chamber

    2.2.2 導(dǎo)流能力測試

    依據(jù)《頁巖支撐劑充填層長期導(dǎo)流能力測定推薦方法》(NB/T 14023—2017)進行支撐劑氣測、液測長期導(dǎo)流能力實驗[21]。實驗溫度為室溫25 ℃,模擬地層閉合壓力為恒壓28 MPa,液體流速為5 mL/min,氣體流速為300 mL/min,保證流量穩(wěn)定,回壓設(shè)定為1 MPa。

    在頁巖巖板間均勻鋪置定量的支撐劑,巖板置于導(dǎo)流室中,連接入口、出口管線后,加載壓力至設(shè)定壓力,以平流泵恒定流量注入液體或高壓氮氣瓶穩(wěn)定供給干燥氮氣,設(shè)置流量計、位移傳感器以及壓力傳感器等,監(jiān)測實驗數(shù)據(jù)變化,同步計算得到導(dǎo)流能力值。

    評價液體侵入對支撐劑導(dǎo)流能力傷害實驗過程分為三個階段。

    (1)前期氣測階段:氮氣注入進行氣測長期導(dǎo)流能力,測試時長24 h;測試壓裂液傷害前導(dǎo)流能力。

    (2)中期液測階段:2%KCl溶液注入,液測導(dǎo)流能力實驗,測試時長72 h;模擬壓裂液侵入地層以及返排流動過程。

    (3)后期氣測階段:再次通入氮氣,進行長期氣測導(dǎo)流能力,測試時長24 h;壓裂液返排完全后,模擬地層穩(wěn)定產(chǎn)氣階段,測試壓裂液傷害后導(dǎo)流能力。

    數(shù)據(jù)采集:導(dǎo)流室閉合壓力加載至穩(wěn)定,初始流量處于穩(wěn)定狀態(tài),開始記錄數(shù)據(jù)。每分鐘記錄1次數(shù)據(jù),在每小時記錄的60組數(shù)據(jù)中,取穩(wěn)定性最好的數(shù)據(jù)點,與其誤差在10%以內(nèi)的數(shù)據(jù)同樣視為穩(wěn)定值,取穩(wěn)定數(shù)據(jù)的平均值得到該時間段內(nèi)的導(dǎo)流能力值。

    3 實驗結(jié)果分析

    3.1 液體浸泡對支撐劑抗壓強度的影響

    實驗在28 MPa壓力下對三種粒徑(20/40、30/50、40/70目)石英砂,進行干燥條件與液體浸泡后破碎率對比測試。破碎率變化(圖5)所示。粒徑越大,破碎率越高;在2%KCl溶液浸泡后,潮濕條件下較干燥條件下破碎率明顯升高,粒徑越大破碎率上升率越高,20/40目石英砂破碎率上升率達到65.1%。

    圖5 液體浸泡對支撐劑抗壓強度損害Fig.5 Proppant compressive strength damage by liquid immersion

    支撐劑粒徑越大,顆粒之間的接觸點面積小,承受應(yīng)力大,破碎率高,而小粒徑支撐劑接觸面積大,抗壓能力強,不易破碎。液體浸泡會明顯降低支撐劑抗壓強度,破碎率上升;浸泡后支撐劑抗壓強度與地層應(yīng)力條件不匹配,不利于維持有效裂縫寬度,破碎產(chǎn)生的碎屑也會造成地層傷害。

    30/50目石英砂兩種條件下破碎率測試后顯微鏡條件下觀察(圖6),液體浸泡后支撐劑破碎碎屑明顯增加,支撐劑抗壓強度降低,顆粒間擠壓破碎導(dǎo)致圓球度大幅降低。

    現(xiàn)行支撐劑抗壓強度測試標(biāo)準(zhǔn),是在干燥條件下進行,考慮從泵注開始支撐劑持續(xù)浸泡于壓裂液中,液體浸泡后破碎率測試更符合實際情況。為保證支撐劑抗壓強度與地層應(yīng)力條件相匹配,對支撐劑抗壓強度測試標(biāo)準(zhǔn)需要進一步改進。

    圖6 不同條件下支撐劑破碎后顯微圖像(30/50目)Fig.6 Microscopic image of proppant after breaking under different conditions (30/50 mesh)

    3.2 支撐劑嵌入對導(dǎo)流能力的影響

    實驗選用30/50目石英砂,鋪砂濃度為5 kg/m2,分別使用鋼板和巖板,進行長期氣測與液測導(dǎo)流能力評價實驗。實驗結(jié)果如圖7所示。由圖7可知,相同條件下氣測導(dǎo)流能力為液測導(dǎo)流能力的5~6倍。長期氣測導(dǎo)流能力變化小,巖板組導(dǎo)流能力119 μm2·cm較鋼板組導(dǎo)流能力135 μm2·cm降低了12%;長期液測導(dǎo)流能力下降速度快,且?guī)r板組導(dǎo)流能力值7.4 μm2·cm較鋼板組導(dǎo)流能力9.6 μm2·cm降低了23%。

    由于氣體黏度低,滲流能力遠高于液體,因此氣測導(dǎo)流能力明顯高于液測,通常表現(xiàn)為氣藏有效開發(fā)所需導(dǎo)流能力明顯低于油藏。

    巖板組導(dǎo)流能力均低于鋼板組,并在液測時更為顯著,主要由于巖板強度低,發(fā)生支撐劑嵌入,降低有效裂縫寬度,導(dǎo)流能力隨之降低;且在液測條件下,液體浸泡導(dǎo)致支撐劑與巖石強度降低,支撐劑破碎率與嵌入程度加劇,產(chǎn)生大量碎屑顆粒堵塞孔隙,因此液體侵入會加劇支撐劑嵌入造成的導(dǎo)流能力傷害。

    3.3 支撐劑粒徑對導(dǎo)流能力的影響

    實驗對20/40、30/50、40/70目石英砂,鋪砂濃度5 kg/m2,分別進行液體進入對導(dǎo)流能力傷害實驗,分為氮氣氣測、2%KCl溶液液測及二次注氮氣氣測三個階段。導(dǎo)流能力變化如圖8所示。由圖8可知,支撐劑粒徑越大,氣測與液測導(dǎo)流能力值越高;對比液體侵入前后氣測導(dǎo)流能力值,支撐劑粒徑越小,液體侵入后對氣測導(dǎo)流能力傷害程度越高,40/70目支撐劑傷害率達到70.4%。

    支撐劑抗壓強度測試可知,支撐劑粒徑越大,抗壓強度低,破碎率較高,然而導(dǎo)流能力測試值卻較高,主要原因是大粒徑支撐劑顆粒間孔隙越大,破碎后仍具有一定的體積,提供支撐作用,大部分未破碎支撐劑顆粒間維持一定孔隙體積,提供較高導(dǎo)流能力。

    液體浸泡作用后,支撐劑破碎率大,產(chǎn)生大量碎屑,隨著液體流動運移堆積至出口端,與支撐劑表面發(fā)生固結(jié),堵塞小粒徑支撐劑間本就較小的流動通道,導(dǎo)流能力大幅降低,因此小粒徑支撐劑受液體侵入造成導(dǎo)流能力傷害越大。

    頁巖氣井壓后返排與前期產(chǎn)液過程中,壓裂液流動將碎屑顆粒運移堆積在近井筒附近,加重導(dǎo)流能力傷害,而大粒徑支撐劑具有一定抗堵塞作用,壓裂設(shè)計時,前期使用抗壓強度高的小粒徑支撐劑,維持有效裂縫寬度,后期尾追大粒徑支撐劑,降低近井筒裂縫導(dǎo)流能力傷害,獲得較好壓裂效果。

    3.4 鋪砂濃度對導(dǎo)流能力的影響

    考慮不同粒徑的基礎(chǔ)上,降低鋪砂濃度,采用2.5 kg/m2與5 kg/m2進行對比,測試2%KCl溶液對兩種不同鋪砂濃度下導(dǎo)流能力傷害,各階段導(dǎo)流能力測試結(jié)果如圖9所示。鋪砂濃度由5 kg/m2降低至2.5 kg/m2,氣測與液測導(dǎo)流能力均大幅降低,液體對氣測導(dǎo)流能力傷害加重,其中40/70目支撐劑氣測導(dǎo)流能力傷害率由70.4%上升至78.2%,上升率最高;提高鋪砂濃度有利于維持較高導(dǎo)流能力,降低壓裂液對地層傷害。

    鋪砂濃度直接決定有效裂縫寬度,鋪砂濃度較低時,支撐劑嵌入巖石深度占裂縫寬度比例升高,難以維持有效裂縫寬度;且在低鋪砂濃度下,支撐劑顆粒受力增大,支撐劑破碎率上升,易產(chǎn)生碎屑顆粒堵塞流動孔隙;因此,壓裂設(shè)計時,考慮支撐劑成本條件下,適當(dāng)提高鋪砂濃度,以獲得更高導(dǎo)流能力,壓裂效果更好。

    3.5 液體類型對導(dǎo)流能力的影響

    壓裂液優(yōu)選也是壓裂設(shè)計的關(guān)鍵,目前頁巖儲層主要使用滑溜水+胍膠的壓裂液體系。研究不同液體導(dǎo)流能力傷害,實驗使用清水、破膠液以及2%KCl三種液體,進行30/50目石英砂壓裂液導(dǎo)流能力傷害實驗,各階段導(dǎo)流能力測試結(jié)果如圖10所示。前期氣測導(dǎo)流能力值接近,但是分別注入三種液體后,2%KCl溶液中期液測導(dǎo)流以及后期氣測導(dǎo)流能力最高,清水組測試結(jié)果最低;清水造成氣測導(dǎo)流能力傷害高達81.7%,其次為破膠液72.6%,2%KCl溶液67.9%最低。

    圖9 液體侵入對不同鋪砂濃度下長期導(dǎo)流能力影響Fig.9 Effect of liquid intrusion on long-term conductivity of different proppant concentrations

    圖10 不同液體類型對支撐劑長期導(dǎo)流能力傷害Fig.10 Proppant long-term conductivity damage by different fluid types

    清水的注入會導(dǎo)致頁巖表面黏土礦物吸水膨脹,巖石軟化,抗壓強度降低,加劇了支撐劑嵌入傷害;另外,產(chǎn)生大量碎屑堵塞孔隙造成導(dǎo)流能力傷害,而添加KCl作為黏土穩(wěn)定劑,能有效降低液體侵入造成的傷害程度。

    破膠液中添加了黏土穩(wěn)定劑,但其黏度較高,流動性差,導(dǎo)流能力較低,且破膠液殘渣也是造成孔隙堵塞的重要因素;壓裂液破膠不完全時,流動性差導(dǎo)致壓后返排率低,壓裂液滯留地層,加劇地層傷害;因此,優(yōu)選防膨性能好、破膠徹底、低殘渣的壓裂液體系,降低對地層傷害,提高壓裂改造效果。

    4 結(jié)論

    (1)地層中壓裂液浸泡對巖石與支撐劑抗壓強度影響較大,加劇支撐劑嵌入,無法維持有效裂縫寬度,達不到預(yù)期設(shè)計的壓裂效果。為匹配地層應(yīng)力條件優(yōu)選支撐劑,模擬壓裂液浸泡,在潮濕條件下進行支撐劑抗壓強度測試更符合地層實際情況。

    (2)大粒徑支撐劑抗壓強度低,易破碎,在地層閉合壓力較低時,選用大粒徑支撐劑,以獲得較高裂縫導(dǎo)流能力;而當(dāng)?shù)貙娱]合壓力較大時,選用小粒徑支撐劑,適當(dāng)提高鋪砂濃度,減小支撐劑嵌入傷害,同時在壓裂后期尾追大粒徑支撐劑,降低近井筒堵塞傷害。

    (3)頁巖氣藏進行支撐劑長期氣測導(dǎo)流能力測試更加合理,而壓裂液的侵入造成氣測導(dǎo)流能力的傷害達到60%以上;因此,優(yōu)選低殘渣、破膠性能好的壓裂液體系,制定合理的返排制度,提高返排率,縮短返排時間,減少壓裂液滯留地層時間,以達到理想的壓裂改造效果。

    (4)通過室內(nèi)實驗宏觀條件下研究了壓裂液侵入對頁巖儲層導(dǎo)流能力的傷害程度,為現(xiàn)場支撐劑與壓裂液優(yōu)選提供依據(jù)。下階段將針對壓裂液與頁巖巖石表面?zhèn)Φ奈⒂^作用機理進行深入研究。

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