浸泡處理對(duì)花生種子破損影響的試驗(yàn)研究

齊貝貝，叢錦玲,2*，曾明軍，閆琴，胡蓉，吳孟宸，朱彤

(1 石河子大學(xué)機(jī)械電氣工程學(xué)院，新疆 石河子 832003;2 農(nóng)業(yè)農(nóng)村部西北農(nóng)業(yè)裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，新疆 石河子 832003;3 石河子大學(xué)科研處，新疆 石河子 832003;4 石河子大學(xué)水利建筑工程學(xué)院，新疆 石河子 832003)

種子浸泡處理是現(xiàn)代農(nóng)業(yè)不可或缺的一項(xiàng)種子預(yù)處理技術(shù)[1-2]。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)油菜、花生、大豆等開展浸泡處理研究表明，適當(dāng)浸泡有改變種子含水率、提高種子活力、打破休眠、提高發(fā)芽率等的作用[3-5]?；ㄉ侵匾挠土献魑?，我國種植面積約為4 727 khm2，約占全國油料作物種植面積的48%[6],花生種子質(zhì)量大、形狀不規(guī)則、胚根外突尖細(xì)、種皮薄、易破損[7-9]。在花生排種過程中，種群之間的碰撞摩擦和排種器元件對(duì)種子的作用力都將對(duì)種子造成一定傷害，且胚根是種子結(jié)構(gòu)最易損傷的部分[10]，種皮為作用力最先接觸的部分，種皮和胚根受損后將嚴(yán)重影響花生種子的發(fā)芽率。因此，對(duì)經(jīng)過不同浸泡處理后的花生開展三位(平躺位、側(cè)臥位、胚根位)破損的研究，對(duì)減小種子破損率具有重要意義。

我國學(xué)者開展了花生、玉米、谷子、小麥等農(nóng)作物壓縮特性的研究，那雪姣等[11]對(duì)花生仁內(nèi)部損傷機(jī)理及規(guī)律的研究結(jié)果表明花生品種、受壓部位、加載速率對(duì)花生仁破碎力影響顯著，呂小榮等[12]研究發(fā)現(xiàn)施壓方向、含水率對(duì)花生最大擠壓破碎力均有極顯著影響，李心平等[13]發(fā)現(xiàn)玉米芯含水率對(duì)玉米果穗抗壓特性有極大影響，WANG L J等[14]研究玉米恢復(fù)系數(shù)的結(jié)果表明玉米不同部位恢復(fù)系數(shù)不同，楊作梅等[15]對(duì)谷子籽粒壓縮力學(xué)性質(zhì)與摩擦特性的研究發(fā)現(xiàn)低含水率的谷子籽粒表現(xiàn)出更好的靜壓力學(xué)特性，張克平等[16]研究小麥擠壓特性的結(jié)果表明壓縮型式和含水率對(duì)破碎載荷、彈性模量、屈服強(qiáng)度作用極顯著。

目前，對(duì)不同浸泡處理后花生種子開展三位破損及各破損對(duì)種子發(fā)芽率影響的研究尚未見文獻(xiàn)，因此，本文以新疆地區(qū)常用花生品種四粒紅為研究對(duì)象，依據(jù)二次正交旋轉(zhuǎn)中心組合試驗(yàn)方案，對(duì)不同浸泡處理的花生種子進(jìn)行含水率、破損和發(fā)芽的試驗(yàn)，并結(jié)合發(fā)芽試驗(yàn)結(jié)果對(duì)試驗(yàn)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化和優(yōu)化驗(yàn)證，從而為花生播種機(jī)械的設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料與設(shè)備

試驗(yàn)材料為新疆地區(qū)常用花生品種四粒紅。試驗(yàn)前對(duì)種子進(jìn)行人工破殼并清選，花生參數(shù)如下:初始含水率為6.27%，百粒重為50.22 g，平均長、寬、高為13.77 mm×8.47 mm×8.00 mm。

試驗(yàn)設(shè)備主要有YRG-400人工氣候箱(上海合恒儀器設(shè)備有限公司)、MA45C-000230V1水分測(cè)定儀(北京賽多利斯儀器有限公司)、TA-XT plus質(zhì)構(gòu)儀、A/MORS型探頭(英國Stable Micro System公司設(shè)計(jì)生產(chǎn))和吸盤式臺(tái)虎鉗(安徽阿斯珈工具有限公司)。

1.2 試驗(yàn)樣品的制備

選取大小均勻的20組花生種子，每組種子35粒，按照試驗(yàn)設(shè)計(jì)要求將花生種子放入人工氣候箱中進(jìn)行不同條件的浸泡處理。浸泡后使用吸水紙吸除種子表面的水分，再裝入雙層密封袋并置于2 ℃冰箱內(nèi)冷藏24 h，以穩(wěn)定種子狀態(tài)。

1.3 試驗(yàn)因素的確定

種子一般是在自然狀態(tài)下承受外力的作用，對(duì)種子在自然狀態(tài)下進(jìn)行力學(xué)測(cè)定具有重要意義[15]?；ㄉ嗡茩E球型，縱向有種臍，在自然狀態(tài)下有側(cè)臥、平躺和豎立3種放置方式，研究表明種子在自然狀態(tài)下放置方式的概率與該方式的截面積呈正比[17]，即

(1)

PF+PL+PE=1，

(2)

式中PF為種子平躺的概率(%)，PL為種子側(cè)臥的概率(%)，PE為種子豎立的概率(%)，SF為種子平躺截面積(mm2)，SL為種子側(cè)臥截面積(mm2)，SE為種子豎立截面積(mm2)。

由四粒紅花生三軸尺寸計(jì)算可知，該品種花生在自然情況下主要處于平躺和側(cè)臥狀態(tài)，二者概率之和約為77%，而實(shí)際中花生種子形狀不規(guī)則，花生豎立的概率比理論值要低，因此，本文對(duì)花生種子表皮破損的研究部位選擇平躺位與側(cè)臥位，如圖1所示。

1—胚根位；2—側(cè)臥位；3—平躺位圖1 花生種子三位狀態(tài)

1.4 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.4.1 含水率試驗(yàn)設(shè)計(jì)

進(jìn)行花生浸泡處理對(duì)含水率影響的試驗(yàn)時(shí)，選取浸泡溫度(A)、浸泡時(shí)間(B)2個(gè)因素，參考國內(nèi)研究[18]結(jié)果“花生種子在浸泡的前5 h基本完成吸脹吸水，5 h后花生含水率變化不大”，本文將花生浸種時(shí)間設(shè)為1～5 h，浸種一般是在常溫(25～30 ℃)下進(jìn)行[18-21],為進(jìn)一步探索浸種溫度對(duì)種子物料特性的影響，最終將溫度設(shè)為10～30 ℃。

含水率測(cè)定前，取出樣品于室溫下靜置0.5 h，穩(wěn)定種子狀態(tài)，再利用水分測(cè)定儀測(cè)試樣品實(shí)際含水率，作為所配置樣品的最終含水率。設(shè)計(jì)方法采用二次正交旋轉(zhuǎn)中心組合試驗(yàn)，通過試驗(yàn)建立2個(gè)因素與花生含水率之間的二次回歸方程，研究各試驗(yàn)因素對(duì)含水率的影響程度以及交互影響，試驗(yàn)因素水平表見表1。試驗(yàn)共計(jì)13組，其中中心零點(diǎn)重復(fù)做5組，每組試驗(yàn)重復(fù)5次取平均值。

表1 含水率試驗(yàn)因素水平

1.4.2 三位破損試驗(yàn)設(shè)計(jì)

進(jìn)行花生浸泡處理與加載速率對(duì)三位破損力影響的試驗(yàn)時(shí)，選取浸泡溫度(A)、浸泡時(shí)間(B)、加載速率(C)3個(gè)因素，采用二次正交旋轉(zhuǎn)中心組合試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法，通過試驗(yàn)建立3個(gè)因素與花生含水率之間的二次回歸方程，研究各試驗(yàn)因素對(duì)三位抗破損力的影響程度以及交互影響，試驗(yàn)因素水平表見表2。

表2 破損試驗(yàn)因素水平

試驗(yàn)前對(duì)種子的試驗(yàn)位置進(jìn)行標(biāo)記，平躺位與側(cè)臥位標(biāo)記為中心線位置，胚根位標(biāo)記為距胚根尖1.5 mm處。如圖2所示，試驗(yàn)時(shí)將花生種子用吸盤式臺(tái)虎鉗固定在試驗(yàn)臺(tái)上，花生側(cè)臥位(或平躺位、胚根位)朝刀具方向，質(zhì)構(gòu)儀刀具距標(biāo)記位置約1 mm，保證試驗(yàn)時(shí)刀具可準(zhǔn)確沿著花生側(cè)臥位(或平躺位、胚根位)上標(biāo)記處垂直向下作切向力，選擇A/MORS型探頭，對(duì)運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行編輯，下行位移設(shè)為3 mm(可保證刀具切破種子表皮或胚根)，觸發(fā)力設(shè)為10 g。試驗(yàn)共計(jì)20組，其中中心零點(diǎn)重復(fù)做6組，每組試驗(yàn)重復(fù)5次取平均值。

1.4.3 發(fā)芽試驗(yàn)設(shè)計(jì)

破損試驗(yàn)后將種子按照破損狀態(tài)分為3組，分別為側(cè)臥位破損組、平躺位破損組、胚根位破損組，另取一組未損傷種子作為對(duì)照組，每組150粒。參照GB/T3543.4—1995《農(nóng)作物種子檢驗(yàn)規(guī)程發(fā)芽試驗(yàn)》進(jìn)行不同浸泡溫度、時(shí)間、破損狀態(tài)下發(fā)芽試驗(yàn)，發(fā)芽床選取紙間，50粒為1個(gè)重復(fù)，每組設(shè)3個(gè)重復(fù)，于25 ℃人工氣候箱中進(jìn)行萌發(fā)，并按時(shí)記錄發(fā)芽情況。

2 結(jié)果與分析

2.1 試驗(yàn)因素對(duì)花生含水率的影響

含水率試驗(yàn)方案與結(jié)果如表3所示。

表3 含水率試驗(yàn)方案與結(jié)果

利用Design Expert 8.0.5對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，建立浸泡溫度、浸泡時(shí)間與花生含水率之間的回歸模型，結(jié)果如下:

Y=14.62+2.31A+3.84B,R2=0.912 7。

(3)

對(duì)含水率試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行方差分析，結(jié)果(表4)顯示:模型極顯著，失擬不顯著，表明回歸模型(式3)擬合的效果較好，可反映實(shí)際情況;浸泡溫度與浸泡時(shí)間對(duì)含水率的影響極顯著，二者對(duì)含水率的影響沒有交互作用;對(duì)比浸泡溫度和浸泡時(shí)間的P值和F值可知，浸泡時(shí)間P值(<0.000 1)小于浸泡溫度P值(0.000 4)，F(xiàn)值(76.83)大于浸泡溫度F值(27.68)，表明2個(gè)因素中浸泡時(shí)間對(duì)含水率的影響最顯著，浸泡溫度次之。

表4 含水率試驗(yàn)數(shù)據(jù)方差分析

將建立的二次回歸模型中一個(gè)因素固定在零水平，可得到另一個(gè)因素的效應(yīng)曲線，如圖3所示。從圖3可以看出:浸泡溫度和浸泡時(shí)間的單因素效應(yīng)曲線為線性;在一定范圍內(nèi)，含水率隨著浸泡溫度的增加呈線性增長，隨著浸泡時(shí)間的增加也呈現(xiàn)線性增長的趨勢(shì)。

圖3 單因素對(duì)含水率影響效應(yīng)曲線

2.2 試驗(yàn)因素對(duì)花生三位破損的影響

試驗(yàn)測(cè)取花生種子三位破損時(shí)的力—位移曲線典型形式如圖4所示。由圖4可知:花生種子三位破損變形曲線具有明顯的屈服點(diǎn)Q。屈服點(diǎn)是物料微觀結(jié)構(gòu)上的破壞，當(dāng)加載力小于屈服點(diǎn)對(duì)應(yīng)的力時(shí)，載荷不會(huì)對(duì)種子造成明顯的傷害[15]，因此，本文將該點(diǎn)載荷作為種子所承受的最大破損力。

圖4 花生種子三位抗破損力與位移的關(guān)系曲線

三位破損試驗(yàn)方案與結(jié)果如表5所示。

表5 三位破損試驗(yàn)方案與結(jié)果

2.2.1 抗破損力模型建立

利用Design Expert 8.0.5對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析，結(jié)果見表6。

表6 三位破損試驗(yàn)方差分析

從表6可知:對(duì)于平躺位抗破損力，在P值小于0.05水平上，B、C、AB、AC、BC、B2和C2的系數(shù)顯著，其余不顯著。模型的P值和決定系數(shù)R2分別為<0.000 1和0.937 0，而失擬項(xiàng)的P值為0.1155，說明回歸模型極其顯著且具有很高的擬合精度，失擬不顯著，回歸方程有效。對(duì)于側(cè)臥位和胚根位抗破損力，回歸模型極其顯著，回歸方程有效。將不顯著項(xiàng)刪除后得到各響應(yīng)值的回歸方程如下:

F1=4.13-0.054B-0.13C-0.15AB+0.06AC+0.092BC-0.21B2-0.097C2，

(4)

F2=4.3-0.13B-0.11AB-0.21B2-0.094C2，

(5)

F3=4.91-0.18B-0.093C-0.21A2-0.31B2-0.076C2。

(6)

2.2.2 單因素效應(yīng)分析

將建立的二次回歸模型中任意二個(gè)因素固定在零水平上，可得到另一因素的單因素效應(yīng)模型，各影響曲線如圖5所示。

從圖5a可以看出:當(dāng)浸泡時(shí)間與加載速率均為零水平時(shí)，平躺位抗破損力隨浸泡溫度的增加呈逐漸增加的趨勢(shì)，但是變化幅度不大;當(dāng)浸泡溫度與加載速率為零水平時(shí)，平躺位抗破損力隨浸泡時(shí)間的增加呈先增大后減小的趨勢(shì);當(dāng)浸泡溫度與浸泡時(shí)間為零水平時(shí)，平躺位與側(cè)臥位抗破損力隨加載速率的增加呈降低的趨勢(shì)。

從圖5b可以看出:當(dāng)浸泡時(shí)間與加載速率均為零水平時(shí)，側(cè)臥位抗破損力隨浸泡溫度的增加呈先減小后增大的趨勢(shì)，但是變化幅度不大;當(dāng)浸泡溫度與加載速率為零水平時(shí)，側(cè)臥位抗破損力隨浸泡時(shí)間的增加呈先增大后減小的趨勢(shì);當(dāng)浸泡溫度與浸泡時(shí)間為零水平時(shí)，側(cè)臥位抗破損力隨加載速率的增加呈先降低后增大的趨勢(shì)，但增大趨勢(shì)不明顯。

從圖5c可以看出:當(dāng)浸泡時(shí)間與加載速率均為零水平時(shí)，胚根位抗破損力隨浸泡溫度的增加呈先增大后減小的趨勢(shì);當(dāng)浸泡溫度與加載速率為零水平時(shí)，胚根位抗破損力隨浸泡時(shí)間的增加呈先增大后減小的趨勢(shì);當(dāng)浸泡溫度與浸泡時(shí)間為零水平時(shí)，胚根位抗破損力隨加載速率的增加呈降低趨勢(shì)。

圖5 單因素對(duì)三位抗破損力影響效應(yīng)曲線

綜合分析圖5可知:浸泡溫度對(duì)三位抗破損力的影響較小，可見在試驗(yàn)水平范圍內(nèi)，浸泡溫度對(duì)三位破損影響不顯著;浸泡時(shí)間對(duì)三位抗破損力的影響較大，且對(duì)3種破損狀態(tài)影響趨勢(shì)一致;加載速率對(duì)三位破損影響較小，并對(duì)三種破損狀態(tài)影響趨勢(shì)一致。

出現(xiàn)上述現(xiàn)象的原因可能與花生種子的含水率有關(guān)，含水率較低時(shí)，花生種子表現(xiàn)為脆性，對(duì)花生表皮做切向力時(shí)，容易產(chǎn)生破損;隨著花生含水率升高，花生種子內(nèi)部組織細(xì)胞吸水變大，種子結(jié)構(gòu)緊密，細(xì)胞間隙變小，細(xì)胞間的結(jié)合力變大，種子硬度變大，因此抵抗破壞的能力變大;但是含水率過高時(shí)，種子內(nèi)部組織開始軟化，承受載荷的能力下降，因此，其抗破損力逐漸減小[10-12]。

花生含水率的變化是浸泡溫度和浸泡時(shí)間的共同作用。結(jié)合上述分析可知：浸泡時(shí)間對(duì)含水率的影響最大，并隨著浸泡時(shí)間的增加而增大，因此三位抗破損力隨著浸泡時(shí)間的增大呈先增加后減小的趨勢(shì)。

2.2.3 交互因素效應(yīng)分析

浸泡溫度、浸泡時(shí)間、加載速率任意兩個(gè)因素作為交互因素對(duì)三位抗破損力的響應(yīng)曲線及等高線圖分別如圖6所示。

圖6 交互因素對(duì)三位抗破損力的影響

從圖6a可見:隨著浸泡溫度的增加，平躺位抗破損力呈增大趨勢(shì)，但波動(dòng)不大;隨著浸泡時(shí)間的增加，平躺位抗破損力呈先增大后減小的趨勢(shì);隨著加載速率的增加，平躺位抗破損力呈減小趨勢(shì)。當(dāng)浸泡溫度編碼值在1～1.68(實(shí)際值26～30 ℃)、浸泡時(shí)間編碼值在-1～0(實(shí)際值1.81～3 h)、加載速率編碼值在-1.68～-1(實(shí)際值50～70.27 mm/min)范圍內(nèi)，平躺位抗破損力有較大值。等高線圖顯示：平躺位抗破損力沿加載速率方向的變化速率較浸泡溫度方向的變化速率高，沿浸泡溫度方向的變化速率較浸泡時(shí)間方向的變化速率高，即加載速率對(duì)平躺位抗破損力的影響大于浸泡溫度，浸泡溫度對(duì)平躺位抗破損力的影響大于浸泡時(shí)間。

從圖6b可見:隨著浸泡溫度的增加，側(cè)臥位抗破損力呈增大趨勢(shì)，但變化波動(dòng)不大;隨著浸泡時(shí)間的增加，側(cè)臥位抗破損力呈先增大后減小的趨勢(shì);隨著加載速率的增加，側(cè)臥位抗破損力呈先減小后增大趨勢(shì)，但變化不大。當(dāng)浸泡溫度的編碼值在-1.68～-1(實(shí)際值10～14 ℃)或1～1.68(實(shí)際值26～30 ℃)、浸泡時(shí)間的編碼值在-1～1(實(shí)際值1.81～4.19 h)、加載速率的編碼值在-1.68～-1(實(shí)際值50～70.27 mm/min)范圍內(nèi)，側(cè)臥位抗破損力有較大值。等高線圖顯示：側(cè)臥位抗破損力沿浸泡時(shí)間方向的變化速率較加載速率方向的變化速率高，沿加載速率方向的變化速率較浸泡溫度方向的變化速率高，即浸泡時(shí)間對(duì)側(cè)臥位抗破損力的影響大于加載速率，加載速率對(duì)側(cè)臥位抗破損力的影響大于浸泡溫度。

從圖6c可見:隨著浸泡溫度、浸泡時(shí)間、加載速率中任一因素的增加，胚根位抗破損力均呈先增加后減小趨勢(shì)，但隨浸泡時(shí)間增長其波動(dòng)較大，隨浸泡溫度和加載速率增加波動(dòng)較小。當(dāng)浸泡溫度編碼值在1～1(實(shí)際值14～26 ℃)、浸泡時(shí)間編碼值在-1～1(實(shí)際值1.81～4.19 h)、加載速率編碼值在-1.68～-1(實(shí)際值50～70.27 mm/min)范圍內(nèi)，胚根位抗破損力有較大值。等高線圖顯示：胚根位抗破損力沿浸泡時(shí)間方向的變化速率較加載速率方向的變化速率高，沿加載速率方向的變化速率較浸泡溫度方向的變化速率高，即浸泡時(shí)間對(duì)胚根位抗破損力的影響大于加載速率，加載速率對(duì)胚根位抗破損力的影響大于浸泡溫度。

2.3 破損狀態(tài)對(duì)種子發(fā)芽率的影響

參照GB/T3543.4—1995《農(nóng)作物種子檢驗(yàn)規(guī)程發(fā)芽試驗(yàn)》進(jìn)行不同浸泡溫度、時(shí)間、破損狀態(tài)下發(fā)芽試驗(yàn)，結(jié)果如下：未破損、平躺位破損、側(cè)臥位破損、胚根位破損的花生種子發(fā)芽率分別為85.78%、76.78%、75.11%、21.78%；4組發(fā)芽試驗(yàn)中胚根位破損對(duì)種子發(fā)芽率的影響最大，較未破損花生發(fā)芽率降低64%，平躺位破損與側(cè)臥位破損對(duì)花生種子的發(fā)芽率影響較小，分別降低9%、10.67%。由此可知，種子破損狀態(tài)對(duì)發(fā)芽率影響作用明顯，其中胚根位破損對(duì)種子發(fā)芽率影響最大，側(cè)臥位破損次之，平躺位破損影響最小，均呈負(fù)相關(guān)。

2.4 參數(shù)優(yōu)化與試驗(yàn)驗(yàn)證

試驗(yàn)優(yōu)化的目的是為了獲取一組最優(yōu)的參數(shù)組合，使得花生種子在播種、加工等工序中更不易破損，以及盡可能降低種子破損后對(duì)發(fā)芽率的影響。胚根位破損對(duì)種子發(fā)芽率影響最大，表明參數(shù)優(yōu)化時(shí)應(yīng)使胚根位抗破損力最大，因此設(shè)置目標(biāo)條件如下：

F3∈maxF3(ABC)

建立約束條件:

參數(shù)優(yōu)化結(jié)果為A=0.21、B=-0.364、C=-0.618，即浸泡溫度為21.3 ℃，浸泡時(shí)間為2.57 h，含水率為13.87%，加載速率為81.64 mm/min時(shí)，理論上花生胚根位抗破損力最大為4.97 N，平躺位抗破損力為4.27 N，側(cè)臥位抗破損力為4.40 N。

為驗(yàn)證優(yōu)化后的最佳參數(shù)與優(yōu)化效果，將優(yōu)化后的參數(shù)作為實(shí)際試驗(yàn)條件進(jìn)行破損及發(fā)芽試驗(yàn)驗(yàn)證。設(shè)計(jì)浸泡溫度為21.3 ℃、浸泡時(shí)間為2.57 h對(duì)花生種子進(jìn)行浸泡處理，加載速率為81.64 mm/min進(jìn)行含水率測(cè)定與破損試驗(yàn)，另設(shè)計(jì)一組不做浸泡處理的對(duì)比試驗(yàn)，以驗(yàn)證優(yōu)化效果。經(jīng)測(cè)定，該浸泡條件下含水率為13.64%，與理論上含水率的誤差小于2%，進(jìn)一步驗(yàn)證含水率回歸模型的準(zhǔn)確性。

破損試驗(yàn)的實(shí)際值、預(yù)測(cè)值和對(duì)比值結(jié)果如圖7所示，從圖7可以看出，優(yōu)化后的實(shí)際值與理論值誤差均小于4%，由此證明本文所建立的回歸模型是正確的。優(yōu)化后的三位抗破損力對(duì)比未經(jīng)浸泡處理的均有所增長，其中胚根位抗破損力較未處理的對(duì)比值增加22.14%，證明優(yōu)化后的試驗(yàn)參數(shù)對(duì)于提高花生種子的抗破損能力效果顯著。

圖7 試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果

3 結(jié)論

(1)浸泡溫度和浸泡時(shí)間對(duì)花生含水率的影響均為極顯著，在試驗(yàn)范圍內(nèi)呈線性正相關(guān)，且二者對(duì)含水率的影響無交互作用，浸泡時(shí)間對(duì)含水率的影響大于浸泡溫度。

(2)浸泡溫度、浸泡時(shí)間、加載速率對(duì)花生種子三位抗破損力整體上有顯著影響。三位抗破損力隨著浸泡溫度的增長呈整體增加，隨著浸泡時(shí)間的增長呈現(xiàn)先增加后減小，隨著加載速率的增長呈整體降低，其中加載速率對(duì)平躺位抗破損力的影響最大，浸泡時(shí)間對(duì)側(cè)臥位和胚根位抗破損力的影響均為最大。

(3)種子破損狀態(tài)對(duì)發(fā)芽率影響作用明顯，其中胚根位破損對(duì)種子發(fā)芽率影響最大，側(cè)臥位破損次之，平躺位破損影響最小，均呈負(fù)相關(guān)。

(4)以胚根位抗破損力最大為優(yōu)化目標(biāo)，獲得的最優(yōu)參數(shù)組合如下:浸泡溫度為21.3 ℃，浸泡時(shí)間為2.57 h，含水率為13.87%；另外，加載速率為81.64 mm/min時(shí)，花生胚根位抗破損力最大為4.97 N，平躺位抗破損力為4.27 N，側(cè)臥位抗破損力為4.40 N。

(5)驗(yàn)證結(jié)果與優(yōu)化結(jié)果一致，進(jìn)一步驗(yàn)證了回歸模型的正確性，上述結(jié)論可為花生播種機(jī)械的設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。