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    復(fù)雜環(huán)境PBA法導(dǎo)洞施工順序?qū)Φ乇沓两涤绊懛治?/h1>
    2020-04-13 03:10:02李金奎陳朋裴強(qiáng)
    關(guān)鍵詞:流水作業(yè)導(dǎo)洞車站

    李金奎,陳朋,裴強(qiáng)*

    (1.大連大學(xué) 建筑工程學(xué)院,遼寧 大連 116622;2.通遼市城鄉(xiāng)建設(shè)管理技術(shù)服務(wù)中心,內(nèi)蒙古 通遼 028000)

    0 引言

    當(dāng)下中國經(jīng)濟(jì)進(jìn)入中高速發(fā)展時(shí)期,拉動(dòng)交通等基礎(chǔ)設(shè)施的快速發(fā)展,城市地鐵建設(shè)進(jìn)入快速發(fā)展階段。地鐵車站處于城市繁華地帶,地鐵車站修建工法有:蓋挖法、明挖法、PBA法、盾構(gòu)擴(kuò)挖法以及特殊工法。PBA法施工對(duì)周邊環(huán)境擾動(dòng)小,是復(fù)雜城市環(huán)境地鐵車站建設(shè)首選工法,但是PBA法導(dǎo)洞施工過程中容易引起群洞效應(yīng),對(duì)地表沉降造成一定影響。邱明明等[1]基于某城市地鐵盾構(gòu)隧道工程,運(yùn)用數(shù)值模擬和理論分析的方法研究了雙線平行隧道施工地層沉降規(guī)律,并通過相對(duì)間距系數(shù)C=L/i來描述地表沉降發(fā)展規(guī)律;陳春來等[2]分析了現(xiàn)有Peck公式的優(yōu)缺點(diǎn),并在二維土體沉降基礎(chǔ)上推導(dǎo)了三維土體沉降計(jì)算公式,并基于工程實(shí)踐進(jìn)行計(jì)算分析;任強(qiáng)等[3]結(jié)合廣州地鐵研究了雙洞體Peck公式的應(yīng)用,并應(yīng)用數(shù)值分析方法得出雙線平行隧道地表沉降主要是由地層損失引起的;白海衛(wèi)等[4]收集了18個(gè)實(shí)際地表沉降數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合分析,得出經(jīng)典Peck公式在雙線盾構(gòu)隧道中預(yù)測(cè)地表沉降仍然適用;張文婷等[5]以青島地鐵3號(hào)線為工程依托,運(yùn)用數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的方法進(jìn)行隧道建設(shè)過程中地表沉降和建筑的動(dòng)態(tài)耦合效應(yīng)研究。

    為探討導(dǎo)洞施工順序?qū)Φ乇沓两档挠绊?,本文采用疊加法的Peck理論對(duì)勞動(dòng)公園站PBA法進(jìn)行預(yù)測(cè),并運(yùn)用GTS軟件對(duì)不同的導(dǎo)洞施工順序進(jìn)行模擬分析,得出最佳的導(dǎo)洞施工方案,同時(shí)評(píng)價(jià)基于疊加法Peck公式的適用性,為類似工程提供參考和借鑒。

    1 工程概況

    1.1 車站周邊環(huán)境

    大連地鐵5號(hào)線勞動(dòng)公園站位于解放路與自衛(wèi)街交叉口處,沿解放路南北方向布置,勞動(dòng)公園站起點(diǎn)里程為K7+531.659,終點(diǎn)里程為K7+722.859,總長度為191.2 m,標(biāo)準(zhǔn)段寬度23.3 m。車站主體為地下2層島式車站,車站頂板覆土約18.7~24.0 m。車站東北側(cè)為大連市第九中學(xué),東南側(cè)為3、4、7、18層居民樓,西側(cè)為大連市第二十四中學(xué),南側(cè)為勝利東路高架橋,沿道路埋設(shè)著通訊、電力、上下水、燃?xì)夤芫€,周邊環(huán)境較復(fù)雜,對(duì)地表沉降要求較高。車站采用PBA法施工,設(shè)計(jì)為上排4個(gè)、下排2個(gè)共計(jì)6個(gè)導(dǎo)洞。導(dǎo)洞初期支護(hù)斷面結(jié)構(gòu)為直墻拱,邊導(dǎo)洞內(nèi)設(shè)置冠梁,導(dǎo)洞初期支護(hù)厚度為300 mm,導(dǎo)洞間頂拱采用300 mm初期支護(hù),端部嵌固在冠梁內(nèi),側(cè)壁采用豎向格柵和砂漿錨桿支護(hù)形式,局部地質(zhì)較差部位采用直徑為1 000 mm灌注樁,間距為5 000 mm。勞動(dòng)公園站車站主體結(jié)構(gòu)和導(dǎo)洞位置如圖1所示。

    圖1 勞動(dòng)公園站車站主體結(jié)構(gòu)和導(dǎo)洞位置Fig.1 Station main structure and guide hole location

    1.2 勞動(dòng)公園站地質(zhì)概況

    勞動(dòng)公園站施工范圍內(nèi)地層由上至下各層為素填土、粉質(zhì)黏土、強(qiáng)風(fēng)化板巖、中風(fēng)化輝綠巖。車站所在強(qiáng)風(fēng)化板巖層為IV級(jí)圍巖,中風(fēng)化輝綠巖為V級(jí)圍巖,地層巖土體參數(shù)見表1。

    表1 地層巖土參數(shù)Tab.1 Stratum geotechnical parameters

    圖2 單導(dǎo)洞地表沉降Fig.2 Single-conductor surface settlement

    2 Peck公式對(duì)群洞施工地表沉降預(yù)測(cè)

    2.1 單導(dǎo)洞施工地表沉降預(yù)測(cè)

    美國科學(xué)家Peck總結(jié)了大量單洞隧道地表沉降數(shù)據(jù)后提出Peck公式,見式(1),認(rèn)為隧道上方地表沉降近似為正態(tài)高斯分布的沉降形式[6]。

    (1)

    采用PBA法修建地鐵車站時(shí)需先進(jìn)行導(dǎo)洞開挖,單個(gè)導(dǎo)洞開挖產(chǎn)生的地層變形及地表沉降與單線隧道所引起的地層變化是一樣的,所以單導(dǎo)洞Peck公式沉降槽如圖2所示。

    2.2 多導(dǎo)洞施工地表沉降預(yù)測(cè)

    PBA法多導(dǎo)洞施工時(shí)地表沉降變化的計(jì)算基于Peck公式采用疊加法進(jìn)行地表沉降預(yù)測(cè)[7-8],為了便于使用Peck公式,假設(shè)每個(gè)導(dǎo)洞施工均按照單一導(dǎo)洞條件,多導(dǎo)洞施工產(chǎn)生的沉降在地表位置進(jìn)行疊加,地表沉降預(yù)測(cè)公式見式(2):

    (2)

    3 導(dǎo)洞施工順序數(shù)值分析

    3.1 計(jì)算模型

    使用有限元軟件GTS進(jìn)行數(shù)值模擬[9-10],模型尺寸為60 m×30 m×60 m,如圖3所示。地層參數(shù)取值來自表1,巖土模型選用摩爾-庫倫模型,本構(gòu)方程見式(3)。初期支護(hù)為C25噴射混凝土支護(hù),在模型中采用析取單元的方法建立初期支護(hù)襯砌結(jié)構(gòu)。

    圖3 數(shù)值模擬模型Fig.3 Numerical simulation model

    (3)

    式中:p為等效壓力,MPa;q為剪應(yīng)力,MPa;θ為應(yīng)力洛德角。

    邊界條件:模型上表面為自由面,側(cè)向用水平位移約束,底面為全約束設(shè)置。6個(gè)導(dǎo)洞分布位置如圖3所示。

    3.2 施工順序的確定

    施工順序的劃分主要涉及導(dǎo)洞施工順序和施工作業(yè)方式2個(gè)因素。勞動(dòng)公園站采用6個(gè)導(dǎo)洞分為上、下2層施工,上層布置4個(gè)導(dǎo)洞,下層布置2個(gè)導(dǎo)洞。6個(gè)導(dǎo)洞施工順序根據(jù)已有的工程經(jīng)驗(yàn)和工程案例,共確定6組不同施工順序方案,如表2所示。

    表2 6種不同施工順序的模擬方案Tab.2 6 different construction sequence simulation scenarios

    3.3 網(wǎng)格劃分及施工階段的定義

    在網(wǎng)格劃分中采用3D實(shí)體單元進(jìn)行巖層劃分,單元尺寸設(shè)置為1 m;導(dǎo)洞初期支護(hù)結(jié)構(gòu)用板單元進(jìn)行模擬,設(shè)置板單元屬性時(shí)在截面中輸入板單元厚度300 mm,進(jìn)行襯砌結(jié)構(gòu)劃分時(shí)板單元尺寸設(shè)置為0.5 m;對(duì)于超前注漿加固通過設(shè)置注漿加固層來進(jìn)行模擬;在網(wǎng)格劃分過程中一定要檢查網(wǎng)格質(zhì)量,檢查在接觸面處節(jié)點(diǎn)的耦合情況,如果節(jié)點(diǎn)不耦合則計(jì)算結(jié)果很難收斂;模型荷載主要為自重荷載。

    在施工階段組定義中主要是通過設(shè)置導(dǎo)洞中巖體單元的激活與鈍化來實(shí)現(xiàn)該導(dǎo)洞開挖過程的模擬,導(dǎo)洞施工順序分別按照表2中每組方案的順序進(jìn)行,當(dāng)施工到該導(dǎo)洞時(shí)導(dǎo)洞的單元就處于鈍化狀態(tài)模擬開挖施工。在施工階段定義中要注意初始位移清零的設(shè)置,這樣所得計(jì)算結(jié)果才更加準(zhǔn)確。模擬過程中導(dǎo)洞采用臺(tái)階法施工,上下臺(tái)階進(jìn)尺為1 m。

    3.4 計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)6種不同施工順序模擬計(jì)算結(jié)果,在地表上方每2 m設(shè)置1個(gè)沉降監(jiān)控點(diǎn),共計(jì)設(shè)立30個(gè)地表沉降監(jiān)控點(diǎn),從每個(gè)模型中提取出關(guān)鍵步的地表沉降數(shù)據(jù)值并繪制地表沉降曲線,6種不同施工順序的關(guān)鍵步沉降曲線如圖4所示。

    (a) 方案1關(guān)鍵步地表沉降曲線

    (b) 方案2關(guān)鍵步地表沉降曲線

    (c) 方案3關(guān)鍵步地表沉降曲線

    (d) 方案4關(guān)鍵步地表沉降曲線

    (e) 方案5關(guān)鍵步地表沉降曲線

    (f) 方案6關(guān)鍵步地表沉降曲線

    3.5 模擬結(jié)果分析

    3.5.1 單導(dǎo)洞流水作業(yè)施工順序?qū)Ρ确治?/p>

    流水作業(yè)施工順序(方案1、2、3)地表沉降結(jié)果分別如圖4(a)、(b)、(c)所示。其中方案1、方案2[圖4(a)、(b)]為先上層4個(gè)導(dǎo)洞施工后下層2個(gè)導(dǎo)洞施工,方案3[圖4(c)]為先施工下層2個(gè)導(dǎo)洞后施工上層4個(gè)導(dǎo)洞。從方案1[圖4(a)]可以看出,開挖上層1導(dǎo)洞地表沉降最大值為1.7 mm,導(dǎo)洞4開挖后地表沉降最大值2.16 mm,1、4導(dǎo)洞開挖結(jié)束后地表沉降值在1.21~2.16 mm,地表沉降整體較小且較均勻。當(dāng)2導(dǎo)洞開挖后,地表沉降急劇增大,最大沉降值達(dá)到4.39 mm,增幅達(dá)到103.24 %。當(dāng)3導(dǎo)洞開挖后,地表沉降繼續(xù)增大,最大沉降值達(dá)到6.88 mm,增幅達(dá)到56.72 %。當(dāng)5、6號(hào)導(dǎo)洞開挖后地表沉降值在5.19~11.55 mm,最大值達(dá)到11.55 mm,發(fā)生在車站結(jié)構(gòu)縱向中心位置,整體呈正態(tài)分布,與Peck公式預(yù)測(cè)趨勢(shì)基本相符。當(dāng)各個(gè)導(dǎo)洞開挖后上覆地層發(fā)生卸載作用,地層發(fā)生不均勻沉降。各個(gè)關(guān)鍵步地表沉降峰值點(diǎn)不同,每個(gè)導(dǎo)洞開挖均導(dǎo)致地表沉降有所增加,增加幅度約在0.46~2.55 mm,6個(gè)導(dǎo)洞開挖后,地表沉降峰值點(diǎn)移至車站結(jié)構(gòu)縱向中心位置。

    流水作業(yè)方案2中,2導(dǎo)洞施工完成后地表沉降最大值2.56 mm,較方案1中關(guān)鍵步1沉降增大0.86 mm,增幅50.59 %;3導(dǎo)洞挖完后地表沉降最大值5.62 mm,較2導(dǎo)洞挖完后沉降增大3.06 mm,增幅達(dá)到119.53 %,較方案1中關(guān)鍵步2沉降增大3.46 mm,增幅達(dá)到160.18 %。當(dāng)5、6號(hào)導(dǎo)洞開挖后地表沉降值在7.57~16.09 mm,較方案一沉降增加2.38~4.54 mm,最大值增幅達(dá)到39.31 %。

    流水作業(yè)方案3中,5導(dǎo)洞施工完成后地表沉降最大值3.18 mm,較方案1中關(guān)鍵步1沉降增大1.48 mm,較方案2中關(guān)鍵步1沉降增大0.62 mm,地表沉降增幅36.47 %~87.06 %;6導(dǎo)洞施工完成后地表沉降最大值6.73 mm,較5導(dǎo)洞挖完后沉降增加3.55 mm,增幅達(dá)到111.64 %,較方案1中關(guān)鍵步2沉降增加2.34 mm,較方案2中關(guān)鍵步2沉降增加1.11 mm,增幅達(dá)到34.91 %~111.64 %。當(dāng)2、3號(hào)導(dǎo)洞開挖后地表沉降值在7.25~16.27 mm,較方案1最大沉降增加2.06~4.72 mm,最大值增幅達(dá)到40.87 %。較方案2最大沉降-0.32~-0.18 mm,最大值增幅降低4.41 %。方案3較方案2地表沉降整體差距較小。

    在單導(dǎo)洞流水作業(yè)施工順序方案1、2、3比較中,方案1地表沉降量及沉降分布明顯優(yōu)于方案2、3。

    3.5.2 雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序?qū)Ρ确治?/p>

    雙導(dǎo)洞同步施工作業(yè)方案(方案4、5、6)地表沉降結(jié)果見圖4(d)、(e)、(f)所示。其中方案4[圖4(d)]、5[圖4(e)]為先施工上層4個(gè)導(dǎo)洞后施工下層2個(gè)導(dǎo)洞,方案6[圖4(f)]為先施工下層2個(gè)導(dǎo)洞后施工上層4個(gè)導(dǎo)洞,3種方案都是2個(gè)導(dǎo)洞同時(shí)進(jìn)行施工。方案4中施工1、4導(dǎo)洞后地表沉降值在1.72~3.04 mm,2、3導(dǎo)洞施工結(jié)束后地表沉降值在4.28~11.82 mm,較1、4導(dǎo)洞施工后地表沉降增加2.56~8.78 mm,增幅為148.82 %~288.82 %,5、6導(dǎo)洞施工結(jié)束后地表沉降值在8.45~19.85 mm,較2、3導(dǎo)洞施工后地表沉降增加4.17~8.03 mm,增幅為91.46 %~162.89 %。

    方案5中施工2、3導(dǎo)洞后地表沉降值在2.73~8.73 mm,1、4導(dǎo)洞施工結(jié)束后地表沉降值在5.30~13.45 mm,較2、3導(dǎo)洞施工后地表沉降增加2.57~4.72 mm,增幅為54.07 %~94.14 %,5、6導(dǎo)洞施工結(jié)束后地表沉降值在10.36~23.26 mm,較1、4導(dǎo)洞施工后地表沉降增加5.06~9.81 mm,增幅為72.94 %~95.47 %。

    方案6中施工5、6導(dǎo)洞后地表沉降值在5.98~10.06 mm,1、4導(dǎo)洞施工結(jié)束后地表沉降值在7.60~14.51 mm,較5、6導(dǎo)洞施工后地表沉降增加1.62~4.45 mm,增幅為27.1 %~44.23 %,2、3導(dǎo)洞施工結(jié)束后地表沉降值在9.76~22.73 mm,較1、4導(dǎo)洞施工后地表沉降增加2.16~8.22 mm,增幅為22.13 %~36.16 %。

    雙導(dǎo)洞同步施工作業(yè)優(yōu)點(diǎn)在于縮短工期平行作業(yè),但施工管理較復(fù)雜,需加強(qiáng)支護(hù),重點(diǎn)防控地表沉降。

    3.5.3 單導(dǎo)洞流水作業(yè)、雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序?qū)Ρ确治?/p>

    方案4、5、6雙導(dǎo)洞同步施工作業(yè)引起地表沉降值19.85~23.26 mm,明顯高于方案1、2、3單導(dǎo)洞流水作業(yè)施工順序(沉降值11.55~16.27 mm)。方案4、5、6雙導(dǎo)洞同步施工作業(yè)關(guān)鍵步地表沉降變化明顯,單個(gè)關(guān)鍵步施工后最大沉降增量8.78 mm,最大增幅達(dá)到288.82 %,地表沉降突變易對(duì)地下管線及周邊環(huán)境帶來危害。

    導(dǎo)洞群施工引起地表沉降與導(dǎo)洞施工順序有較大關(guān)系[11-12],可以選擇單導(dǎo)洞流水作業(yè)、雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序。雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序有利于施工工期,單導(dǎo)洞流水作業(yè)便于控制地表沉降,有利于安全施工[13-14]。在6個(gè)施工方案中,盡管作業(yè)方式和導(dǎo)洞施工順序不同,但最終地表沉降槽形狀與Peck公式預(yù)測(cè)基本一致,是以地下結(jié)構(gòu)中心線為對(duì)稱軸的正態(tài)分布曲線;每個(gè)方案中地表沉降的峰值都是不斷從兩邊向中間移動(dòng),并最終在結(jié)構(gòu)中線形成單峰值沉降槽,不同的流水作業(yè)施工順序沉降槽峰值有所不同,雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序的沉降峰值明顯高于單導(dǎo)洞流水作業(yè)沉降峰值。

    3.6 工程實(shí)測(cè)和數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比分析

    根據(jù)數(shù)值模擬[15]結(jié)果,采用方案1流水作業(yè)施工順序組織勞動(dòng)公園站施工,以某一觀測(cè)斷面監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)為例,進(jìn)行Peck公式預(yù)測(cè)、數(shù)值模擬對(duì)比分析如圖5所示,3條地表沉降曲線沉降槽基本是以車站結(jié)構(gòu)縱向中心線對(duì)稱的高斯正態(tài)曲線分布,與Peck公式預(yù)測(cè)的基本一致,3種方法地表沉降差異最大1.51 mm。3條沉降曲線中數(shù)值模擬結(jié)果最小,為5.19~11.55 mm,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果居中為5.60~12.06mm,疊加原理Peck理論計(jì)算結(jié)果最大,為6.70~13.05 mm,比數(shù)值模擬結(jié)果高出12.99 %~29.01 %,比現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果高出8.21 %~19.64 %。采用疊加法Peck理論計(jì)算地表沉降值較大的原因是直接考慮單個(gè)導(dǎo)洞施工地表沉降值的算術(shù)疊加,沒有考慮導(dǎo)洞間土體的相互作用,計(jì)算結(jié)果偏大。數(shù)值模擬過程中地表沉降沒有考慮土體中的水、采用的模型為理想化彈塑性模型,模擬結(jié)果偏小。在地鐵車站PBA法施工前期可由采用GTS數(shù)值模擬和疊加法的Peck理論進(jìn)行地表沉降預(yù)測(cè),以指導(dǎo)工程實(shí)踐,但2種方法較實(shí)際地表沉降存在一定的偏差,單一的GTS數(shù)值模擬研究應(yīng)深入研究地層單元本構(gòu)和地下水作用模型,單一采用疊加法的Peck理論進(jìn)行預(yù)測(cè)應(yīng)對(duì)疊加法進(jìn)行修正。結(jié)合具體工程,建議采用2種方法綜合分析確定實(shí)際地表沉降的區(qū)間值。

    圖5 地表沉降對(duì)比分析Fig.5 Comparative analysis of surface settlement

    4 結(jié)論

    依托大連地鐵5號(hào)線勞動(dòng)公園站PBA法工程,采用GTS數(shù)值模擬、Peck理論和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)相結(jié)合的綜合方法,對(duì)比分析不同作業(yè)方式和導(dǎo)洞施工順序的地表沉降規(guī)律,得出以下結(jié)論:

    ① 大連地鐵5號(hào)線勞動(dòng)公園站PBA法工程中雙導(dǎo)洞同步施工作業(yè)引起地表沉降值19.85~23.26mm,明顯高于單導(dǎo)洞流水作業(yè)施工順序(沉降值11.55~16.27 mm)。雙導(dǎo)洞同步施工作業(yè)關(guān)鍵步地表沉降變化明顯,最大沉降增量8.78 mm,最大增幅達(dá)到288.82 %,地表沉降突變易對(duì)地下管線及周邊環(huán)境帶來風(fēng)險(xiǎn)。

    ② 復(fù)雜環(huán)境下PBA法修建地鐵車站時(shí)地表沉降發(fā)展與導(dǎo)洞施工順序、作業(yè)方式、支護(hù)形式和施工方法密切相關(guān)。雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序有利于施工工期控制,單導(dǎo)洞流水作業(yè)便于控制地表沉降,有利于安全施工。

    ③ 復(fù)雜環(huán)境下PBA法修建地鐵車站時(shí)地表沉降槽形狀是以地下結(jié)構(gòu)的中心線為對(duì)稱軸的正態(tài)分布曲線,與作業(yè)方式和導(dǎo)洞施工順序無關(guān)。但地表沉降槽峰值與作業(yè)方式和導(dǎo)洞施工順序相關(guān),雙導(dǎo)洞同步作業(yè)施工順序的沉降峰值明顯高于單導(dǎo)洞流水作業(yè)沉降峰值。

    ④ 地鐵車站PBA法地表沉降預(yù)測(cè)采用GTS數(shù)值模擬因采用理想化巖土體彈塑性模型而導(dǎo)致模擬結(jié)果偏小,采用疊加法的Peck理論計(jì)算因未考慮導(dǎo)洞間土體的相互作用導(dǎo)致預(yù)測(cè)結(jié)果偏大。建議具體工程應(yīng)采用兩種方法綜合分析,能夠確定實(shí)際地表沉降的區(qū)間值。

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