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    PBA 工法暗挖車站導(dǎo)洞施工應(yīng)力場(chǎng)分布研究

    2022-09-27 09:17:58杜怡韓周莉莉
    關(guān)鍵詞:導(dǎo)洞下層應(yīng)力場(chǎng)

    黃 博,曾 宇,杜怡韓,于 千,鄒 煜,周莉莉

    (1.安徽工程大學(xué) 建筑工程學(xué)院,安徽 蕪湖 241000;2.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京) 力學(xué)與建筑工程學(xué)院,北京 100083)

    隨著現(xiàn)代社會(huì)交通壓力激增,地鐵車站的建設(shè)需求日益增長(zhǎng)。PBA 工法是由北京市城建設(shè)計(jì)研究總院崔志杰等專家發(fā)明的地鐵開挖工法之一[1]。該工法主要施工思想在于使邊樁、中柱、頂?shù)卓v梁及拱頂共同構(gòu)成整體承載體系,以承擔(dān)開挖過程中所產(chǎn)生的荷載。整個(gè)施工過程可分為開挖導(dǎo)洞與支護(hù)、樁梁結(jié)構(gòu)施作、頂土開挖與扣拱、內(nèi)部結(jié)構(gòu)施作這四個(gè)階段,因其工法靈活、對(duì)周邊地質(zhì)條件適應(yīng)性強(qiáng)、安全度高,且施工時(shí)對(duì)地面交通干擾小,在北京等地應(yīng)用頗為廣泛[2-5]。

    相較于其他工法,PBA 工法有著顯著優(yōu)點(diǎn),但開挖引起的土體擾動(dòng)與沉降等問題仍舊不可避免,亟需研究改善。開挖導(dǎo)洞與支護(hù)為PBA 工法最先施工的步驟,其施工過程產(chǎn)生的影響較大[6-7],并會(huì)在一定程度上影響后續(xù)步驟的實(shí)施,因此有必要研究導(dǎo)洞在開挖過程中應(yīng)力狀態(tài)與位移變化情況。目前已有諸多學(xué)者研究了PBA 工法在導(dǎo)洞開挖過程中產(chǎn)生的影響,主要針對(duì)位移問題[8-12]。在應(yīng)力方面的研究對(duì)象集中在隧道工程。陳孟喬等[13]結(jié)合南京某越江隧道工程,建立了模擬盾構(gòu)隧道開挖面失穩(wěn)過程的數(shù)值模型,研究了越江盾構(gòu)隧道開挖面失穩(wěn)過程中土體應(yīng)力變化以及由土體應(yīng)力重分布引發(fā)的土拱效應(yīng)。程邦富等[14]模擬了不同工法開挖軟弱圍巖隧道,通過對(duì)比分析應(yīng)力特性、變形規(guī)律等結(jié)果,確定了最優(yōu)工法。丁祖德等[15]以某淺埋偏壓土質(zhì)隧道為例,開展三種開挖工法下隧道施工過程中的應(yīng)力路徑及安全系數(shù)分析,研究應(yīng)力路徑的淺埋偏壓小凈距隧道合理開挖順序問題。

    上述可知,已有研究多關(guān)注PBA 工法地鐵車站導(dǎo)洞開挖過程中不同開挖順序引起的地表沉降規(guī)律,涉及導(dǎo)洞開挖過程對(duì)車站土體應(yīng)力場(chǎng)分布的研究相對(duì)較少。地面沉降,追根溯源是開挖引起巖土體的擾動(dòng),進(jìn)而引發(fā)應(yīng)力的重分布形成的,因此在開挖土體時(shí)了解關(guān)鍵土層的應(yīng)力場(chǎng)分布情況也至關(guān)重要。本文依托北京市地鐵達(dá)官營(yíng)站工程為背景,利用數(shù)值模擬的方法模擬了PBA工法下橫通道的雙層雙向小導(dǎo)洞的開挖過程,給出較為直觀的應(yīng)力場(chǎng)分布圖形,通過設(shè)置不同的小導(dǎo)洞開挖方案,研究不同開挖方案下關(guān)鍵土層的應(yīng)力場(chǎng)分布規(guī)律,以期為類似的工程項(xiàng)目提供參考。

    1 數(shù)值模型建立

    1.1 工程背景

    同前序位移方面的研究工作[10,12],工程背景為北京市地鐵達(dá)官營(yíng)站,車站總長(zhǎng)約為236 m,車站頂板平均覆土厚度約為9 m。主體結(jié)構(gòu)采用PBA 工法,中部設(shè)置了臨時(shí)橫通道向兩側(cè)進(jìn)行導(dǎo)洞施工,車站上下兩層各分布有4 個(gè)小導(dǎo)洞。車站自上而下涉及4 個(gè)土層,9 m 厚的人工填土層、4 m 厚的卵石層①、6 m 厚的卵石層②及28.3 m 厚的強(qiáng)風(fēng)化礫巖、泥巖層,具體地層參數(shù)見表1。

    本次數(shù)值模擬的研究對(duì)象是上下兩層中部的臨時(shí)橫通道及自臨時(shí)橫通道向兩側(cè)開挖的16 個(gè)小導(dǎo)洞。通過改變小導(dǎo)洞的開挖順序,研究在不同的開挖方案下,小導(dǎo)洞土層關(guān)鍵位置的應(yīng)力場(chǎng)分布情況。

    1.2 模型建立

    參照工程背景建立的數(shù)值模型如圖1 所示,綜合考慮模型的尺寸效應(yīng),模型沿車站的縱向長(zhǎng)度取96.9 m,寬度取81.3 m,自地面向下的高度取46.3 m。為方便區(qū)分各小導(dǎo)洞的位置,特將每個(gè)小導(dǎo)洞按照順序編號(hào),如圖2 所示。土體模擬選用摩爾-庫倫模型,開挖使用null 模型模擬,小導(dǎo)洞的初期支護(hù)利用shell 單元模擬,超前小導(dǎo)管支護(hù)通過加強(qiáng)小導(dǎo)洞拱部土體參數(shù)模擬,具體支護(hù)參數(shù)見表1。

    表1 參數(shù)匯總表

    圖1 數(shù)值模擬模型

    圖2 橫通道與小導(dǎo)洞分布及導(dǎo)洞編號(hào)

    1.3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)置

    為了記錄土體中應(yīng)力的變化情況,需要在模型中布置監(jiān)測(cè)點(diǎn),如圖3 所示,設(shè)置了4 個(gè)監(jiān)測(cè)平面(P1~P4),P1 位于上層導(dǎo)洞頂面(z=4.5 m),P2 位于上層導(dǎo)洞底面(z=0 m),P3 位于下層導(dǎo)洞頂面(z=-8.3 m),P4 位于下層導(dǎo)洞底面(z=-12.8 m)。每個(gè)監(jiān)測(cè)平面均以方形網(wǎng)格狀的形式布置監(jiān)測(cè)點(diǎn),用以研究這四個(gè)關(guān)鍵監(jiān)測(cè)平面上的應(yīng)力場(chǎng)分布情況。

    圖3 應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

    1.4 開挖方案設(shè)計(jì)

    導(dǎo)洞采用以下四種方案開挖,如表2 所示。

    表2 導(dǎo)洞開挖方案

    方案一先開挖完成上層導(dǎo)洞,再開挖下層導(dǎo)洞。首先開挖上層橫通道至設(shè)計(jì)位置,之后開挖上層6 和8 號(hào)導(dǎo)洞至15 m,隨后開挖1 和3 號(hào)導(dǎo)洞,同樣至15 m,此時(shí)6 和8 號(hào)導(dǎo)洞已開挖至30 m;緊接著開挖5 和7 號(hào)導(dǎo)洞至15 m,上層最后開挖2和4 號(hào)導(dǎo)洞,所有導(dǎo)洞開挖至30 m 停止。當(dāng)上層所有導(dǎo)洞均開挖完成后,按照相同的順序開挖下層導(dǎo)洞,同樣至所有導(dǎo)洞開挖30 m 停止。該方案可以利用導(dǎo)洞編號(hào)記為6/8-1/3-5/7-2/4-14/16-9/11-13/15-10/12,其中“/”代表著同時(shí),“-”代表著錯(cuò)距15 m。

    方案二首先開挖上層橫通道至設(shè)計(jì)位置,之后開挖下層橫通道至設(shè)計(jì)位置,完成兩個(gè)橫通道開挖后,從橫通道內(nèi)向兩側(cè)開挖小導(dǎo)洞。先開挖上層6 和8 號(hào)導(dǎo)洞,待其開挖至15 m 后,同時(shí)開挖下層13 和15 號(hào)導(dǎo)洞,同樣開挖至15 m 后,繼續(xù)開挖上層5 和7 號(hào)導(dǎo)洞至15 m,最后開挖下層14 和16號(hào)導(dǎo)洞至15 m。以此類推,繼續(xù)開挖1 和3 號(hào)導(dǎo)洞、10 和12 號(hào)導(dǎo)洞、2 和4 號(hào)導(dǎo)洞、9 和11 號(hào)導(dǎo)洞,所有導(dǎo)洞開挖至30 m 后停止開挖。該方案可以利用導(dǎo)洞編號(hào)記為6/8-13/15-5/7-14/16-1/3-10/12-2/4-9/11。

    方案三首先完成兩個(gè)橫通道的開挖,然后依次同時(shí)開挖6 和8 號(hào)導(dǎo)洞、9 和11 號(hào)導(dǎo)洞、5 和7 號(hào)導(dǎo)洞、10 和12 號(hào)導(dǎo)洞、1 和3 號(hào)導(dǎo)洞、14 和16 號(hào)導(dǎo)洞、2 和4 號(hào)導(dǎo)洞、13 和15 號(hào)導(dǎo)洞,兩兩之間錯(cuò)開15 m 開挖,所有導(dǎo)洞均開挖至30 m 后停止。該方案可以利用導(dǎo)洞編號(hào)記為6/8-9/11-5/7-10/12-1/3-14/16-2/4-13/15。

    方案四在方案一基礎(chǔ)上,改變?yōu)橄乳_挖下層導(dǎo)洞,再開挖上層導(dǎo)洞,同層導(dǎo)洞開挖方案相同,兩兩之間錯(cuò)開15 m 開挖,所有導(dǎo)洞均開挖至30 m 后停止。該方案可以利用導(dǎo)洞編號(hào)記為14/16-9/11-13/15-10/12-6/8-1/3-5/7-2/4。

    2 導(dǎo)洞開挖順序?qū)?yīng)力場(chǎng)分布的影響

    按照既定的開挖方案,通過數(shù)值模擬可以得到監(jiān)測(cè)點(diǎn)的豎向應(yīng)力值,繪制三維應(yīng)力場(chǎng)分布圖,結(jié)果如圖4~7 所示,圖中x 坐標(biāo)代表距橫通道中心線的距離,y 坐標(biāo)代表橫通道的開挖進(jìn)深,z 坐標(biāo)代表豎向應(yīng)力值。

    2.1 方案一模擬結(jié)果

    從圖4 可以看出,每個(gè)監(jiān)測(cè)平面上的應(yīng)力值分布均呈現(xiàn)明顯的峰值區(qū)和谷值區(qū),只不過每個(gè)平面上的峰、谷值區(qū)位置、應(yīng)力極值等有所差別。

    圖4 方案一監(jiān)測(cè)平面應(yīng)力場(chǎng)分布

    P1(z=4.5 m)監(jiān)測(cè)平面的峰值區(qū)均分布在導(dǎo)洞所在位置,同側(cè)導(dǎo)洞之間呈現(xiàn)較為平緩的谷值區(qū),而邊導(dǎo)洞外側(cè)逐漸恢復(fù)至正常值;橫通道與導(dǎo)洞的交叉口位置應(yīng)力值較高,橫通道內(nèi)沿中心線間隔出現(xiàn)了幾處應(yīng)力峰值區(qū);外側(cè)無影響區(qū)域豎向應(yīng)力均值231.3 KPa,受影響區(qū)豎向應(yīng)力極值336 KPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.453;極值點(diǎn)坐標(biāo)為(-6,38.9,4.5),位于2 號(hào)導(dǎo)洞上方區(qū)域。

    P2(z=0 m)監(jiān)測(cè)平面的情況與P1 相反,谷值區(qū)均分布在導(dǎo)洞位置,峰值區(qū)則分布在導(dǎo)洞兩側(cè),且緊靠橫通道一側(cè)應(yīng)力值較高;橫通道內(nèi)沿中心線存在幾處應(yīng)力峰值區(qū),但相比于導(dǎo)洞位置處的峰值較?。煌鈧?cè)無影響區(qū)域豎向應(yīng)力均值286.3 KPa,受影響區(qū)豎向應(yīng)力極值504.2 KPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.761,極值點(diǎn)坐標(biāo)(-6,36.3,0),位于1 號(hào)與2 號(hào)導(dǎo)洞之間區(qū)域。

    P3(z=-8.3 m)監(jiān)測(cè)平面的應(yīng)力場(chǎng)分布規(guī)律類似于P1平面,但峰值區(qū)的分布較P1而言較為雜亂,受到導(dǎo)洞開挖的影響較為明顯,部分導(dǎo)洞處出現(xiàn)了不連續(xù)分布的峰值區(qū),橫通道內(nèi)的峰值區(qū)也沒有P1 平面顯著;外側(cè)無影響區(qū)域豎向應(yīng)力均值564.5 KPa,受影響區(qū)域豎向應(yīng)力極值753.3 KPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.334,極值點(diǎn)坐標(biāo)(8,24,-8.3),位于13號(hào)導(dǎo)洞外側(cè)區(qū)域。

    P4(z=-12.8 m)監(jiān)測(cè)平面的應(yīng)力場(chǎng)分布規(guī)律類似于P2 平面,區(qū)別在于峰值相比P2 而言不顯著,峰值區(qū)的分布更加連續(xù)、均勻;外側(cè)無影響區(qū)域豎向應(yīng)力值598.7 KPa,受影響區(qū)域豎向應(yīng)力極值977.3 KPa,應(yīng)力集中系數(shù)為1.632,極值點(diǎn)坐標(biāo)(6,36.3,-12.8),位于13 號(hào)和14 號(hào)導(dǎo)洞之間區(qū)域。

    2.2 方案二模擬結(jié)果

    從圖5 中可以看出,每個(gè)監(jiān)測(cè)平面上的應(yīng)力分布規(guī)律與方案一較為相似,具體對(duì)比應(yīng)力極值和極值點(diǎn)位置時(shí)有所差異。

    圖5 方案二監(jiān)測(cè)平面應(yīng)力場(chǎng)分布

    采用方案一的方法,可以計(jì)算出P1~P4 監(jiān)測(cè)平面上受影響區(qū)域豎向應(yīng)力集中系數(shù)分別為1.509、1.696、1.343 和1.663。極值點(diǎn)位置P3 和P4 平面與方案一相比發(fā)生了變化,P3 平面極值點(diǎn)坐標(biāo)(-8,26,-8.3),位于9 號(hào)導(dǎo)洞外側(cè)區(qū)域,P4 平面極值點(diǎn)坐標(biāo)(-6,36.3,-12.8),位于9 號(hào)和10 號(hào)導(dǎo)洞之間區(qū)域。

    2.3 方案三模擬結(jié)果

    從圖6 中可以看出,每個(gè)監(jiān)測(cè)平面上的應(yīng)力分布規(guī)律與前兩個(gè)方案較為相似;同樣,具體對(duì)比應(yīng)力極值和極值點(diǎn)位置時(shí)有所差異。

    圖6 方案三監(jiān)測(cè)平面應(yīng)力場(chǎng)分布

    通過計(jì)算得到,P1~P4 監(jiān)測(cè)平面上受影響區(qū)域豎向應(yīng)力集中系數(shù)分別為1.445、1.711、1.343 和1.711。極值點(diǎn)位置相比于前兩個(gè)方案,P1 平面依舊沒有變化;P2 平面極值點(diǎn)坐標(biāo)變?yōu)椋?,36.3,0),位于5 號(hào)與6 號(hào)導(dǎo)洞之間區(qū)域;P3 平面極值點(diǎn)坐標(biāo)變?yōu)椋?,26,-8.3),位于13 號(hào)導(dǎo)洞外側(cè)區(qū)域;P4則同方案二。

    2.4 方案四模擬結(jié)果

    從圖7 可以看出,與前三個(gè)方案比較,P3 和P4平面的應(yīng)力場(chǎng)分布規(guī)律較為相似,P1 和P2 平面較之前方案略有不同,主要體現(xiàn)在5 號(hào)至8 號(hào)導(dǎo)洞一側(cè),導(dǎo)洞區(qū)域出現(xiàn)了2 個(gè)較顯著的峰值,而之前的方案僅在靠近橫通道區(qū)域存在1 個(gè)峰值。圖8 給出了方案一和方案四y=38.9 m 截面的豎向應(yīng)力等值線圖,即2、6、10、14 號(hào)導(dǎo)洞邊緣所處的豎直面。圖中用方框指出了導(dǎo)洞上方的應(yīng)力集中處,可以更清楚地看到方案四右側(cè)6 號(hào)導(dǎo)洞上方存在2 處應(yīng)力較高區(qū)域。在圖9 給出的兩方案y=44.6 m 截面的豎向應(yīng)力等值線圖中,可以看到同樣的現(xiàn)象。

    圖7 方案四監(jiān)測(cè)平面應(yīng)力場(chǎng)分布

    圖8 方案一和方案四豎向應(yīng)力等值線圖(y=38.9 m)

    圖9 方案一和方案四豎向應(yīng)力等值線圖(y=44.6 m)

    具體分析四個(gè)平面的應(yīng)力集中程度,可得P1~P4 監(jiān)測(cè)平面上受影響區(qū)域豎向應(yīng)力集中系數(shù)分別為1.364、1.596、1.413 和1.796。應(yīng)力極值出現(xiàn)的位置,P1 平面極值點(diǎn)坐標(biāo)變?yōu)椋?8,38.9,4.5),位于6 號(hào)導(dǎo)洞上方區(qū)域,是不同方案中首次改變;P2、P3 平面均同方案三;P4 平面同方案一。

    2.5 結(jié)果對(duì)比分析

    匯總四個(gè)方案的模擬結(jié)果,表3 列出了四個(gè)方案的應(yīng)力集中系數(shù)結(jié)果,表4 給出了四個(gè)方案應(yīng)力極值點(diǎn)的位置。

    從表3 可以看出,方案一至三的上層P1 和P2平面應(yīng)力集中系數(shù)大于相應(yīng)的P3 和P4 平面;方案四則相反,下層的P3 和P4 平面應(yīng)力集中系數(shù)大于上層的P1 和P2 平面,反映出先開挖上層導(dǎo)洞時(shí),最終上層導(dǎo)洞周圍土體的應(yīng)力集中程度高于下層導(dǎo)洞,而先開挖下層導(dǎo)洞時(shí),則導(dǎo)致下層導(dǎo)洞周圍土體的應(yīng)力集中程度較高。

    表3 四種方案應(yīng)力集中系數(shù)

    此外,可以看到?jīng)]有方案在引起應(yīng)力集中程度方面呈現(xiàn)絕對(duì)優(yōu)勢(shì),P1 和P2 平面的應(yīng)力集中系數(shù)最小值出現(xiàn)在方案四中,P3 和P4 平面的應(yīng)力集中系數(shù)最小值出現(xiàn)在方案一中。對(duì)每個(gè)方案四個(gè)平面的應(yīng)力集中系數(shù)取平均值,可以發(fā)現(xiàn)方案四最小,為1.542;方案一其次,為1.545;方案二和方案三基本一致,為1.553。反映出先開挖一層導(dǎo)洞再開挖另一層導(dǎo)洞這種常用的施工方案,要優(yōu)于上下層導(dǎo)洞之間交錯(cuò)開挖。同時(shí),考慮到上下層導(dǎo)洞交錯(cuò)開挖需要先完成上下兩層橫通道的施工,不利于施工組織,也沒有減小導(dǎo)洞周圍土體的應(yīng)力集中程度,因此方案一和方案四在實(shí)際施工中是優(yōu)先選用的,也是較為常用的方案,這不僅便于施工組織,而且引起的導(dǎo)洞周圍土體應(yīng)力集中程度較小。

    從表4 可以看出,極值點(diǎn)坐標(biāo)最大的差別出現(xiàn)在P1 平面,先開挖上層6 號(hào)和8 號(hào)導(dǎo)洞的方案一至三,極值點(diǎn)均在2 號(hào)導(dǎo)洞上方,而先開挖下層14號(hào)和16 號(hào)導(dǎo)洞的方案四,極值點(diǎn)出現(xiàn)在6 號(hào)導(dǎo)洞上方,且更靠近導(dǎo)洞深部??梢娚舷聦又g的先后開挖順序?qū)ψ钌蠈覲1 平面極值點(diǎn)位置影響較為明顯。其余極值點(diǎn)位置的改變基本上僅是改變x 坐標(biāo)的正負(fù)號(hào),也不存在較為清晰的變化規(guī)律。

    表4 四種方案應(yīng)力極值點(diǎn)坐標(biāo)

    值得注意的是,所有列舉的極值點(diǎn)y 坐標(biāo)均小于38.9 m,位置基本都處于車站靠橫通道進(jìn)口一側(cè),可以看出橫通道的存在使得施工導(dǎo)洞時(shí),在交叉區(qū)域形成較為明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象,施工中需要做好交叉口的支護(hù)作業(yè)來應(yīng)對(duì)這一問題。

    進(jìn)一步分析塑性區(qū)分布,圖10 給出了4 種方案下y=44.6 m 截面的塑性區(qū)分布圖,可以看到四個(gè)方案下層導(dǎo)洞區(qū)域的塑性區(qū)分布更廣。對(duì)比不同方案,方案四塑性區(qū)分布范圍最小,尤其是上層導(dǎo)洞周圍塑性區(qū)分布少,沒有形成左右貫通的塑性區(qū);方案一其次,但上層導(dǎo)洞頂部還未形成左右貫通的塑性區(qū);方案二和三相差不大、塑性區(qū)分布均較廣,上層導(dǎo)洞頂部塑性區(qū)基本左右貫通??梢?,從塑性區(qū)分布的角度而言,方案四最優(yōu),方案一其次,方案二和方案三對(duì)土體影響較大。

    圖10 塑性區(qū)分布圖(y=44.6 m)

    3 結(jié)論

    (1)先開挖上層導(dǎo)洞時(shí),最終上層導(dǎo)洞周圍土體的應(yīng)力集中程度高于下層導(dǎo)洞,而先開挖下層導(dǎo)洞,則導(dǎo)致下層導(dǎo)洞周圍土體的應(yīng)力集中程度較高,因此實(shí)際施工中更需要關(guān)注先開挖層導(dǎo)洞的臨時(shí)支撐性能。

    (2)在引起應(yīng)力集中程度方面,沒有方案具有絕對(duì)優(yōu)勢(shì)。四個(gè)平面的應(yīng)力集中系數(shù)取平均值,方案四最小為1.542,方案一其次為1.545,方案二和三基本一致為1.553,相對(duì)而言先開挖一層導(dǎo)洞再開挖另一層導(dǎo)洞這種常用的施工方案,要優(yōu)于上下層導(dǎo)洞之間交錯(cuò)開挖。

    (3)極值點(diǎn)基本都處于車站靠橫通道進(jìn)口一側(cè),可以看出橫通道的存在使得施工導(dǎo)洞時(shí),在交叉區(qū)域形成較為明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象,施工中需要做好交叉口的支護(hù)作業(yè)來應(yīng)對(duì)這一問題。

    (4)塑性區(qū)分布方面,方案四分布范圍最小,方案一其次,方案二和三分布范圍均較大。

    (5)從應(yīng)力集中程度、塑性區(qū)分布范圍和施工便利性的角度綜合考慮,可在實(shí)際施工中優(yōu)先選用方案四和方案一。未來可以進(jìn)一步在相似工程現(xiàn)場(chǎng)布設(shè)應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)采集數(shù)據(jù),對(duì)比數(shù)值模擬結(jié)果,驗(yàn)證研究成果的可靠性。

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