暗挖車站洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工導洞環(huán)境效應分析

薛洪松，朱雅倩，劉希勝，杜昌隆，張志紅，李立云*

(1.北京建工集團有限責任公司，北京 100055；2.北京工業(yè)大學城市與工程安全減災教育部重點實驗室，北京 100124)

隨著中國城市化進程的不斷加快，城市地鐵等基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)得以迅猛發(fā)展。為保證施工開挖面的無水作業(yè)，富水地層中進行地下工程施工時往往需要進行大面積抽降水作業(yè)，造成大量的水資源浪費。為加強水資源管理和保護，2017年12月北京市人民政府印發(fā)《北京市水資源稅改革試點實施辦法》[1]，明確提出工程建設(shè)過程中破壞地下水層、發(fā)生地下涌水的活動應征收水資源稅。因此，在地鐵車站施工建設(shè)過程中，尋求非降水施工方法已經(jīng)迫在眉睫。

作為止水帷幕技術(shù)之一的地下連續(xù)墻，因止水效果顯著，被廣泛應用于基坑開挖、地下鐵道、水壩等重大工程中，其施工誘發(fā)的環(huán)境效應一直是關(guān)注的焦點。裴堯堯[2]通過對地下連續(xù)墻成槽施工過程引起環(huán)境效應進行了系統(tǒng)的研究，定量分析出地下連續(xù)墻成槽施工過程中周圍土體的變形，進一步確定了泥漿參數(shù)的取值并為后續(xù)施工提供指導意義。張煥榮等[3]以某深基坑地下連續(xù)墻支護工程為背景，通過有限元軟件對地下連續(xù)墻支護條件下深基坑開挖施工建模，分析了其施工過程中對鄰近地鐵隧道的影響，以此為類似設(shè)計和施工提供參考。劉興旺等[4]結(jié)合實際工程，從墻體設(shè)計、槽壁加固和成墻施工三個方面分析了地下連續(xù)墻成槽施工的環(huán)境影響機理，針對設(shè)計與施工存在的主要問題，提出了墻體優(yōu)化設(shè)計建議，以及減少槽壁加固和成槽施工環(huán)境影響的防治措施。董霄[5]通過有限元模擬軟件對基坑開挖過程進行了模擬，結(jié)合施工過程中地下連續(xù)墻實際監(jiān)測數(shù)據(jù)，分析出地下連續(xù)墻不同土層條件下的變形特點及趨勢。潘林有等[6]、錢銘[7]以某深基坑地下連續(xù)墻支護工程為依托，通過室內(nèi)模型試驗，結(jié)合現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)，分析得出地下連續(xù)墻的變形規(guī)律及施工中引起的環(huán)境效應。劉鑫鵬[8]以某地區(qū)槽式地下連續(xù)墻支護工程為依托，通過對地下連續(xù)墻建模分析，得出墻體的位移大小及變化規(guī)律，進而得到適合該地區(qū)的地下連續(xù)墻結(jié)構(gòu)設(shè)計方案。目前，已有研究僅對開敞空間內(nèi)地下連續(xù)墻施工誘發(fā)的環(huán)境響應進行了較為系統(tǒng)的探討，缺乏針對地鐵車站洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工誘發(fā)的環(huán)境效應方面的相關(guān)研究。

北京地鐵16號線看丹站工程，在原有洞樁(pile-beam-arch，PBA)工法的基礎(chǔ)上將邊導洞內(nèi)的邊樁改為地下連續(xù)墻以達到承載和控制地下水的雙重目的。暗挖車站局促狹小導洞空間內(nèi)選用地下連續(xù)墻的方式在國內(nèi)尚屬首例，在小型設(shè)備研發(fā)、施工工序、施工引起的環(huán)境效應等方面具有嚴峻的挑戰(zhàn)，需要開展深入系統(tǒng)的研究。為此，依托北京地鐵16號線看丹站工程，對邊導洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工過程進行數(shù)值模擬，深入分析暗挖車站洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工引起的環(huán)境效應，并與導洞初期支護監(jiān)測數(shù)據(jù)進行對比驗證，從而為地鐵車站洞內(nèi)地下連續(xù)墻的推廣應用奠定基礎(chǔ)。

1 工程概況

1.1 工程簡介

北京地鐵16號線看丹站位于富豐橋站到榆樹莊站之間，工程所在位置如圖1所示?？吹ふ疚挥诳吹つ下泛涂礂盥方徊媛房谔?，車站沿看丹南路呈東西向布置，跨路口設(shè)置。

圖1 工程位置

看丹站總長271.2 m，有效站臺中心里程右K20+698.600，車站有效站臺中心處軌面高程29.15 m?？吹ふ緸殡p層三跨島式車站，車站有效站臺寬12 m，結(jié)構(gòu)寬21.3 m，高16.04 m，拱頂覆土約7.2 m，車站東西兩端均為礦山法區(qū)間隧道。采用三導洞PBA法施工(圖2)，邊導洞高5.6 m，寬4.6 m，相鄰導洞間距3.75 m，洞內(nèi)地下連續(xù)墻在邊導洞內(nèi)施作。

圖2 工程地質(zhì)剖面

1.2 工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件

看丹站底板埋深約為23.6 m，開挖深度范圍內(nèi)主要包括：雜填土①層、粉質(zhì)粉土素填土①3層、細砂～粉砂②1層、圓礫～卵石②層、卵石③層、卵石④層、卵石⑤層、黏土巖⑦層。

影響本工程的地下水為潛水，勘察地下水位穩(wěn)定標高約28.5 m，埋深約22 m(現(xiàn)狀地下水位穩(wěn)定標高約29.5 m，埋深約21 m)。車站底板標高27.5～26.8 m，埋深23.5～24.1 m，車站底板進入地下水2.6～3.1 m。工程地質(zhì)剖面及地下水分布如圖2所示。

1.3 地下連續(xù)墻止水方案

看丹站地下連續(xù)墻體厚度為0.8 m，深度(最深)為18.5 m，每幅寬度為2.5 m，分節(jié)安裝，鋼筋籠長度為2.5、3.5 m。采用型鋼、鋼筋機械連接接頭，地下連續(xù)墻采用C35抗?jié)B混凝土，標號為P8。地下連續(xù)墻被劃分為111個槽段，其中“一”字形槽段110個，“L”型槽段1個。

地下連續(xù)墻采用DJK-68-01型號低凈空鉆機[9]挖槽，優(yōu)質(zhì)泥漿護壁。鋼筋籠在加工場制作，用全液壓工作DJK-58-01型號吊裝機械吊裝鋼筋籠，鋼筋籠采用焊接連接，導管法灌注混凝土。

洞內(nèi)DJK-68-01型號低凈空鉆機如圖3所示。該設(shè)備性能優(yōu)良，主要體現(xiàn)在：①效率高，施工周期短；②安全可靠，對環(huán)境沒有污染；③鉆機可自由升降高度，滿足從豎井進入后，通過導洞可穿行高度約2.8 m的空間；④沉降減少，工期縮短。

圖3 DJK-68-01低凈空鉆機

2 數(shù)值計算模型

2.1 模型建立

應用MIDAS/GTS NX軟件建立三維數(shù)值分析模型，為減少模型截斷邊界的影響，模型寬度設(shè)為80 m，約為4倍的車站跨徑，高度為50 m，沿車站縱向長度為40 m。模型前后左右及下部邊界均施加法向約束，上部地表為自由邊界。所建模型未考慮地下水滲流的影響。整體模型網(wǎng)格剖分如圖4(a)所示，導洞及地下連續(xù)墻部分網(wǎng)格剖分如圖4(b)所示。

圖4 數(shù)值計算模型網(wǎng)格剖分

2.2 模型參數(shù)

相比于Mohr Coulomb本構(gòu)模型，修正Mohr-Coulomb本構(gòu)模型可以分別設(shè)定土體的加、卸載模量，能有效地控制大斷面土體開挖時由于應力釋放引起的回彈隆起現(xiàn)象[10-11]，故本文模型中地基土體選用修正Mohr-Coulomb本構(gòu)模型模擬，模型參數(shù)取值于巖土工程勘察報告，如表1所示。導洞初支襯砌和地下連續(xù)墻材料采用彈性本構(gòu)模型模擬；注漿土體的力學性質(zhì)服從Mohr-Coulomb本構(gòu)關(guān)系。支護結(jié)構(gòu)參數(shù)如表2所示。

表1 巖土物理力學參數(shù)

表2 支護結(jié)構(gòu)物理力學參數(shù)

3 施工工序模擬

地鐵暗挖車站地下連續(xù)墻施工工序主要分為導洞開挖、初期支護和地下連續(xù)墻施作。在導洞開挖過程中，相鄰導洞斷面開挖距離不小于10 m，導洞開挖進尺設(shè)為1 m；開挖前注漿加固，每開挖完成1個進尺后即施作初期支護。導洞具體開挖順序為：①左右側(cè)導洞開挖0～10 m；②左側(cè)導洞開挖11～20 m，中導洞開挖0～10 m；③右側(cè)導洞開挖11～20 m，左側(cè)導洞開挖21～30 m；④中導洞開挖11～20 m，右側(cè)導洞開挖21～30 m；⑤左側(cè)導洞開挖31～40 m，中導洞開挖21～30 m；⑥右側(cè)導洞開挖31～40 m；⑦中導洞開挖31～40 m。

數(shù)值計算過程與地下連續(xù)墻實際施工過程保持一致，要根據(jù)設(shè)計圖紙分幅情況，結(jié)合現(xiàn)場實際，提前擬定地下連續(xù)墻成槽順序，配備1臺成槽機，采用跳槽(跳三打一)施工，先施作右側(cè)地下連續(xù)墻后施作左側(cè)地下連續(xù)墻。地下連續(xù)墻施工幅(槽)段劃分如圖5所示。數(shù)值計算過程中，右側(cè)地下連續(xù)墻施工過程模擬如表3所示，左側(cè)地下連續(xù)墻施工工序同右側(cè)。單側(cè)地下連續(xù)墻施作順序如圖6所示。

圖5 地下連續(xù)墻施工幅(槽)段劃分

表3 導洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工工序

圖6 單側(cè)地下連續(xù)墻施作順序

4 導洞初期支護數(shù)值模擬

4.1 導洞初期支護拱頂沉降

4.1.1 右側(cè)導洞初期支護拱頂沉降

地下連續(xù)墻施工前后，右側(cè)導洞初期支護豎向位移云圖如圖7所示。由圖7可知，地下連續(xù)墻施工前，右側(cè)導洞拱頂處沉降隨開挖斷面深入呈明顯增大趨勢。拱頂沉降較大位置主要集中在導洞拱頂中線左右1 m范圍內(nèi)，大致對稱分布。地下連續(xù)墻施工完成以后，導洞初期支護拱頂沉降趨勢基本不變。拱頂沉降范圍明顯增大，不再以拱頂中線為中心對稱分布，逐漸向右偏移，大致分布在拱頂中線左側(cè)1 m到右側(cè)2 m范圍內(nèi)。拱頂沉降范圍向地下連續(xù)墻所在側(cè)偏移是因為地下連續(xù)墻在導洞底板處并非居中布置，其在施工開挖中引起了所在地層的地層損失，周圍地層在彌補地層損失的過程中，發(fā)生地層運動，進而引發(fā)地層變形和移動。地下連續(xù)墻所在地層變形向上傳遞使得其上方的導洞初期支護結(jié)構(gòu)產(chǎn)生拱頂沉降變形，拱頂沉降變形范圍向地連墻所在方向偏移。

提取圖7中右側(cè)導洞拱頂沉降計算結(jié)果，匯總于圖8。地下連續(xù)墻施工前、施工中及施工后的右側(cè)導洞拱頂沉降曲線如圖8(a)所示，地下連續(xù)墻施作引起的附加拱頂沉降曲線如圖8(b)所示。由圖8(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，右側(cè)導洞初期支護拱頂沉降最大值約4.5 mm。右側(cè)地下連續(xù)墻施工完成后右側(cè)導洞初期支護拱頂沉降最大值約7.3 mm，左側(cè)地下連續(xù)墻施工完成后即兩側(cè)地下連續(xù)墻施工完成后拱頂沉降量最大值增加至7.9 mm。右側(cè)地連墻施作對上方右側(cè)導洞拱頂沉降影響最大，左側(cè)地連墻施作階段右側(cè)導洞拱頂沉降量略有增加。由圖8(b)可知，地下連續(xù)墻施工后，初期支護拱頂沉降量最大沉降量增加3.8 mm，約占總沉降的48%，位于開挖斷面約22 m處。

圖7 右側(cè)導洞初期支護豎向位移云圖

圖8 右側(cè)導洞拱頂沉降曲線

4.1.2 左側(cè)導洞初期支護拱頂沉降

地下連續(xù)墻施工前后，左側(cè)導洞初期支護豎向位移云圖如圖9所示。由圖9(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，左側(cè)導洞拱頂處沉降隨開挖斷面深入呈明顯增大趨勢。拱頂沉降較大位置主要集中在導洞拱頂中線左右1.5 m范圍內(nèi)，大致對稱分布。由圖9(b)可知，地下連續(xù)墻施工完成以后，左導洞初期支護拱頂沉降趨勢基本不變。拱頂沉降范圍明顯增大，不再以拱頂中線為中心對稱分布，逐漸向左偏移，大致分布在拱頂中線左側(cè)2.5 m到右側(cè)1.5 m范圍內(nèi)。

圖9 左導洞初期支護豎向位移云圖

提取圖9中左側(cè)導洞拱頂沉降計算結(jié)果，匯總于圖10。地下連續(xù)墻施工前、施工中及施工后的左側(cè)導洞拱頂沉降曲線如圖10(a)所示，地下連續(xù)墻施作引起的附加拱頂沉降曲線如圖10(b)所示。由圖10(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，左側(cè)導洞初期支護拱頂沉降最大值約4.5 mm。右側(cè)地下連續(xù)墻施工后，左側(cè)導洞拱頂沉降略有增加，拱頂沉降量最大值約5.2 mm。左側(cè)地下連續(xù)墻施工完成后，左側(cè)導洞拱頂沉降量明顯增加，最大值約8.1 mm。由圖10(b)可知，地下連續(xù)墻施工后，初期支護拱頂沉降量最大沉降量增加4.0 mm，約占總沉降的48%，位于開挖斷面約22 m處。

圖10 左側(cè)導洞拱頂沉降曲線

4.1.3 中導洞初期支護拱頂沉降

地下連續(xù)墻施工前后，中導洞初期支護豎向位移云圖如圖11所示。分析圖11(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，由于中導洞存在中隔壁，使得拱頂部位沉降明顯小于左右側(cè)小導洞拱頂沉降。隨開挖面深入，左右側(cè)小導洞拱頂沉降量增大，沉降范圍擴大。分析圖11(b)可知，地下連續(xù)墻施工完成后，左右側(cè)小導洞拱頂沉降范圍變化不大，拱頂沉降量有所增加。

圖11 中導洞初期支護豎向位移云圖

提取圖11導洞拱頂沉降結(jié)果匯總于圖12。地下連續(xù)墻施工前后，中導洞右側(cè)小導洞拱頂沉降曲線如圖12(a)所示，中導洞左側(cè)小導洞拱頂沉降曲線如圖12(b)所示。由圖12可知，左右側(cè)小導洞拱頂沉降最大值基本相同約為7.5 mm。左右側(cè)小導洞拱頂沉降最大值分別為10.6 mm和11.2 mm。由地下連續(xù)墻施作引起的中導洞左右側(cè)小導洞拱頂沉降量增量最大值約為3.5 mm和3.7 mm，約占總沉降量的35%。

圖12 中導洞拱頂沉降曲線

4.2 導洞初期支護水平凈空收斂

4.2.1 右側(cè)導洞初期支護水平凈空收斂

地連墻施工前后，右導洞初期支護水平位移云圖13所示。地下連續(xù)墻成槽施工過程是圍巖產(chǎn)生卸載的過程，其開挖形成臨空面導致收斂變形的發(fā)生。由圖13(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，右導洞初期支護水平方向變形主要集中在導洞側(cè)壁位置，表現(xiàn)為側(cè)壁向洞內(nèi)進行收斂。導洞初期支護水平凈空收斂較大值集中分布在初支側(cè)壁底部上方1.8～2.8 m范圍內(nèi)。由圖13(b)可知，地下連續(xù)墻施工完成后，右導洞初期支護水平凈空收斂較大值集中分布在初支側(cè)壁處。

圖13 右導洞初期支護水平位移云圖

提取圖13中右導洞水平凈空收斂計算結(jié)果，匯總于圖14。地下連續(xù)墻施工前后的右導洞水平凈空收斂曲線如圖14(a)所示，地下連續(xù)墻施作引起的附加水平凈空收斂曲線如圖14(b)所示。由圖14(a)可知，地下連續(xù)墻施工前后，右側(cè)導洞初期支護水平凈空收斂最大值由2.9 mm增至4.3 mm。由圖14(b)可知，地下連續(xù)墻施工后，右側(cè)導洞水平凈空收斂增值較大值主要分布在導洞縱向開挖斷面10～30 m處，水平收斂值增值最大值為2.2 mm，約占總水平收斂值的51%，位于開挖斷面約25 m處。

圖14 右導洞水平凈空收斂曲線

4.2.2 左側(cè)導洞初期支護水平凈空收斂

地連墻施工前后，左導洞初期支護水平位移云如圖15所示。由圖15(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，左導洞初期支護水平方向變形主要集中在導洞側(cè)壁位置，表現(xiàn)為側(cè)壁向洞內(nèi)進行收斂。導洞初期支護水平凈空收斂較大值集中分布在初支側(cè)壁底部上方1.8～2.8 m。由圖15(b)可知，地下連續(xù)墻施工完成后，左導洞初期支護水平凈空收斂較大值集中分布在初支側(cè)壁處。

圖15 左導洞初期支護水平位移云圖

提取圖15中左導洞水平凈空收斂計算結(jié)果，匯總于圖16。地下連續(xù)墻施工前后的左導洞水平凈空收斂曲線如圖16(a)所示，地下連續(xù)墻施作引起的附加水平凈空收斂曲線如圖16(b)所示。由圖16(a)可知，地下連續(xù)墻施工前后，左側(cè)導洞初期支護水平凈空收斂最大值由3.0 mm增至4.1 mm。由圖16(b)可知，地下連續(xù)墻施工后，左側(cè)導洞水平凈空收斂增值較大值主要分布在導洞縱向開挖斷面10～30 m處，水平收斂值增值最大值為2.0 mm，約占總水平收斂值的49%，位于開挖斷面約25 m處。

圖16 左導洞水平凈空收斂曲線

4.2.3 中導洞初期支護水平凈空收斂

地下連續(xù)墻施工前后，中導洞初期支護水平位移云圖如圖17所示。由圖17(a)可知，地下連續(xù)墻施工前，中導洞初期支護水平變形較大位置主要集中在中隔壁處。中導洞初期支護左右側(cè)壁水平位移較小，左右小導洞水平變形比較明顯。主要表現(xiàn)在左側(cè)小導洞水平凈空變形為擴展，最大值約8.4 mm；右側(cè)小導洞水平凈空變形為收斂，最大值約7.8 mm。由圖17(b)可知，地下連續(xù)墻施工完成后，左右側(cè)小導洞水平凈空位移最大值分別為8.5 mm和8.3 mm。

圖17 中導洞初期支護水平位移云圖

提取圖17中左導洞水平凈空收斂計算結(jié)果，匯總于圖18。地下連續(xù)墻施作引起的中導洞左右小導洞初期支護水平凈空變形如圖18所示。由圖18可知，地下連續(xù)墻施工前后，中導洞左右小導洞水平凈空變形很小，基本保持不變，可知地下連續(xù)墻施作對中導洞初期支護水平位移變化影響不大。

圖18 中導洞初期支護拱頂沉降曲線

導洞開挖支護完成以后，原有土體承載的周邊壓力由導洞初襯結(jié)構(gòu)承擔，形成一個完整閉合的平衡體系，周圍土體變形趨于穩(wěn)定。導洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工破壞了初期支護結(jié)構(gòu)，使得初襯結(jié)構(gòu)不再完整閉合，周圍土體受到擾動，使周圍巖土體穩(wěn)定性遭到破壞，巖土體在達到新的穩(wěn)定狀態(tài)過程中會向地下連續(xù)墻成槽臨空面產(chǎn)生蠕動變形，這個過程引發(fā)了地層損失和收斂變形，從而導致拱頂沉降和凈空收斂變形。因地下連續(xù)墻成槽開挖斷面中，豎向?qū)挾?8.5 m大于水平向?qū)挾? m，使得周圍土體豎向沉降變形較水平向收斂變形明顯，即使得導洞拱頂沉降變形大于導洞凈空收斂變形。所以在施工過程中，導洞部位監(jiān)測可以拱頂沉降監(jiān)測為主，水平收斂為輔。

4.3 導洞初期支護內(nèi)力分析

4.3.1 導洞初期支護最大主應力分布

地下連續(xù)墻施工前后，導洞初期支護最大主應力分布如圖19所示。分析圖19可知，導洞初期支護結(jié)構(gòu)最大主應力為拉應力。地下連續(xù)墻施工前，導洞初期支護形成一個封閉環(huán)，圍巖壓力主要施加在導洞初期支護上，導洞初期支護最大主應力主要集中在導洞拱頂處和導洞側(cè)壁底角處，最大值約1.4 MPa。地下連續(xù)墻施工完成后，導洞初期支護封閉環(huán)被破壞，周圍土體受擾動，產(chǎn)生應力重分布，圍巖應力由導洞初期支護和地下連續(xù)墻共同承擔。導洞初期支護最大主應力分布范圍擴大，左右導洞初期支護底板處擴大最為明顯，向地下連續(xù)墻處延伸，大致呈條帶分布。地下連續(xù)墻施作后，導洞初期支護最大主應力值增加，最大值增加至1.6 MPa。

圖19 導洞初期支護最大主應力分布云圖

4.3.2 導洞初期支護最小主應力分布

地下連續(xù)墻施工前后，導洞初期支護最小主應力分布如圖20所示。分析圖20可知，導洞初期支護結(jié)構(gòu)最小主應力為壓應力。地下連續(xù)墻施工前，導洞初期支護最小主應力主要集中在導洞側(cè)壁處和中導洞中隔壁下方處，左右導洞內(nèi)側(cè)壁較外側(cè)壁分布更為明顯，導洞初期支護最小主應力最大值約4.4 MPa。地下連續(xù)墻施工完成后，導洞初期支護最大主應力分布范圍擴大，左右導洞初期支護底板處擴大更加明顯。地下連續(xù)墻施作后，導洞初期支護最大主應力值增加，最大值增加至4.6 MPa。

圖20 導洞初期支護最小主應力分布云圖

5 數(shù)值模擬結(jié)果與監(jiān)測結(jié)果對比

導洞拱頂沉降監(jiān)測點平面布置如圖21所示，模型監(jiān)測斷面如圖22所示，導洞拱頂沉降現(xiàn)場監(jiān)測與數(shù)值模擬結(jié)果對比如表4所示。4#導洞拱頂沉降時程曲線如圖23所示。由表4分析可知，現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果基本一致，4#導洞內(nèi)6幅地下連續(xù)墻的施作對3#和4#導洞初期支護拱頂變形影響較大，對1#和2#導洞初期支護拱頂變形影響不明顯。

圖21 沉降監(jiān)測點平面布置圖

圖23 4#導洞拱頂沉降時程曲線

目前施工階段是4#導洞內(nèi)施作了6幅地下連續(xù)墻，導洞初期支護拱頂沉降監(jiān)測值相對于其他導洞變化明顯。為了減少模型邊界尺寸的影響，選取4#導洞初期支護中斷面拱頂沉降現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果進行對比。拱頂沉降時程曲線(圖23)對比分析表明：數(shù)值模擬結(jié)果與實測結(jié)果趨勢基本吻合。

6 結(jié)論

以北京地鐵16號線看丹站洞內(nèi)施工地下連續(xù)墻為工程背景，應用現(xiàn)場實測與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法，對洞內(nèi)地下連續(xù)墻施工前后的導洞環(huán)境效應進行分析。得出如下主要結(jié)論。

(1)地下連續(xù)墻施工前，地下連續(xù)墻上方導洞拱頂處沉降隨開挖斷面深入呈明顯增大趨勢。拱頂沉降較大位置主要以導洞拱頂中線為中心，大致

對稱分布。地下連續(xù)墻施工完成以后，拱頂沉降范圍增大，不再以拱頂中線為中心對稱分布，向?qū)Ф赐鈧?cè)有所偏移。地下連續(xù)墻施工后，地下連續(xù)墻上方導洞拱頂沉降量增量最大值約3.8 mm，約占總沉降的48%，位于縱向開挖斷面中部。

(2)單側(cè)地下連續(xù)墻施作對該側(cè)地下連續(xù)墻正上方邊導洞拱頂沉降影響最大，對另一側(cè)邊導洞拱頂沉降影響不明顯。雙側(cè)地下連續(xù)墻施工完成后，左右側(cè)邊導洞拱頂沉降基本以車站中線為中心對稱分布。

(3)地下連續(xù)墻施工完成后，上方導洞初期支護水平凈空收斂較大值集中分布在初支側(cè)壁處，水平凈空收斂值增值最大值為2.2 mm，約占總水平收斂值的51%。地下連續(xù)墻施作對中導洞初期支護水平位移變化影響不大。地下連續(xù)墻施工主要引起導洞拱頂沉降的變化，導洞水平凈空收斂較為穩(wěn)定。

(4)地下連續(xù)墻施工前，導洞初期支護最大主應力表現(xiàn)為拉應力，主要集中在導洞拱頂處和側(cè)壁底角處。地下連續(xù)墻施工完成后，導洞初期支護最大主應力分布范圍擴大，左右導洞初期支護底板處擴大最為明顯，向地下連續(xù)墻處延伸，大致呈條帶分布。