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    06Cr20Ni11鋼埋弧焊焊縫的顯微組織和性能

    2020-03-04 03:52:28越1李亞軍2容1龔利華1王正云
    機械工程材料 2020年2期
    關鍵詞:晶間腐蝕弧焊鐵素體

    楊 越1,李亞軍2,郭 容1,龔利華1,王正云

    (1.宜賓職業(yè)技術學院現代制造工程系,宜賓 644003; 2.中國石油集團濟柴動力有限公司成都壓縮機分公司,成都 610100; 3.西華大學材料科學與工程學院,成都 610039)

    0 引 言

    奧氏體不銹鋼是目前應用最廣泛的不銹鋼之一。焊接是設備安裝制造的一道關鍵工序,奧氏體不銹鋼結構件通常也需要經過焊接成型,但其線膨脹系數大、熱導率小,在傳統(tǒng)焊接過程中的高溫停留時間長,接頭易產生焊接變形、裂紋等缺陷[1]。目前,國內外學者對不銹鋼焊接工藝和接頭性能進行了大量研究。劉海祥等[2]研究發(fā)現,鎢極氬弧焊得到的304不銹鋼焊接接頭的晶粒比手工電弧焊的細小,抗拉強度和硬度更高;張紹棋等[3]研究發(fā)現,隨著埋弧焊劑中MnO含量的增加,18-8不銹鋼焊接接頭組織中的鐵素體含量先增加后減少;楊瑞成等[4]研究發(fā)現,熱軋410S不銹鋼板采用鎢極氬弧焊焊接后,其熱影響區(qū)、母材和焊縫的晶間腐蝕傾向依次減??;VINOTH等[5]研究發(fā)現,在SUS 304HCu不銹鋼中添加質量分數3%的銅元素后,雖然其焊接接頭力學性能有所降低,但高溫蠕變性能提高,晶間腐蝕傾向減小。

    埋弧焊是電弧在焊劑覆蓋下,在焊絲與母材間燃燒的一種熔焊方法,與手工電弧焊、鎢極氬弧焊、攪拌摩擦焊等焊接方法相比,其操作環(huán)境好,焊縫成形美觀、質量好,生產效率高,投入成本低。06Cr20Ni11鋼是一種強度高、塑性好、耐腐蝕和耐氧化性能優(yōu)良的奧氏體不銹鋼,廣泛應用于石油管道、化工容器、儀表儀器、航空、船舶、汽車和核電等領域[6-10]。然而,目前關于06Cr20Ni11不銹鋼埋弧焊接接頭組織和性能的研究報道較少。因此,作者對06Cr20Ni11鋼進行了埋弧焊試驗,研究了其焊接接頭焊縫的組織、力學性能和耐晶間腐蝕性能,以期為奧氏體不銹鋼的現場焊接提供一定的理論指導。

    1 試樣制備與試驗方法

    1.1 試樣制備

    試驗母材為山西太鋼不銹鋼股份有限公司提供的厚度為20 mm的熱軋態(tài)06Cr20Ni11鋼板,其化學成分和力學性能分別如表1和表2所示。焊材為哈爾濱威爾焊接有限責任公司提供的SJ601A焊劑和HS308L不銹鋼焊絲(直徑3.2 mm)。將母材加工成尺寸為400 mm×150 mm×20 mm的待焊試樣,開坡口,坡口形式為V型(帶墊板),坡口角度為20°,接頭形式為對接接頭,根部間隙為16 mm。墊板材料與母材相同,尺寸為450 mm×30 mm×10 mm。待焊試樣和坡口的形狀與尺寸如圖1所示。

    表1 06Cr20Ni11鋼的化學成分(質量分數)Table 1 Chemical composition of 06Cr20Ni11 steel (mass) %

    表2 06Cr20Ni11鋼的力學性能Table 2 Mechanical properties of 06Cr20Ni11 steel

    圖1 焊接試樣和坡口的形狀與尺寸Fig.1 Shape and size of welding sample and groove

    按照GB/T 17854-2018并借鑒產品實際焊接經驗,采用MZE-1250型交直流兩用自動埋弧焊機進行7層14道堆焊,焊絲干伸長為26~32 mm,焊劑堆高為34~40 mm。采用直流反接工藝,焊接電流為480~510 A,焊接電壓為28~30 V,焊接速度為36~38 cm·min-1,焊前預熱溫度為80~120 ℃,道間溫度不超過150 ℃。

    圖2 焊接接頭取樣位置示意Fig.2 Diagram of sampling positions of welded joint

    1.2 試驗方法

    焊接接頭上不同試樣的取樣位置如圖2所示。按照GB/T 2652-2008,在焊縫上沿縱向加工出尺寸為φ10 mm×50 mm的標準試樣,在WAW-300C型30 t微機控制電液伺服萬能試驗機上進行拉伸試驗,拉伸速度為2.8 mm·min-1;按照GB/T 2650-2008,以焊縫為中心橫向加工出3個尺寸為55 mm×10 mm×10 mm的沖擊試樣,開V型缺口,缺口角度為45°,深度為2.0 mm,在JBW-300B型擺錘式沖擊試驗機上進行室溫沖擊試驗,采用EVO18型掃描電鏡(SEM)觀察斷口形貌。按照GB/T 2653-2008,以焊縫為中心橫向加工出4個尺寸為300 mm×20 mm×10 mm的試樣,在LWC2000型程控板材連續(xù)彎曲試驗機上進行側彎試驗,彎曲直徑為40 mm,彎曲角度為180°。采用M5000 CCD型全譜火花直讀光譜儀對焊縫金屬進行化學成分分析。采用SZSG-SP10A型鐵素體測量儀測定焊縫組織中的鐵素體含量。按照GB/T 13298-2015,使用三氯化鐵鹽酸水溶液(25 g FeCl3+250 mL HCl+500 mL H2O)對焊縫試樣進行浸蝕,采用Olympus-Tokyo型光學顯微鏡觀察顯微組織。按照GB/T 4334-2008中規(guī)定的E法進行焊縫金屬晶間腐蝕試驗,即將焊縫試樣在680 ℃保溫1 h進行敏化處理后,加工出2個尺寸為80 mm×10 mm×4 mm的試樣,置于16%(質量分數,下同)硫酸-10%硫酸銅溶液中,在微沸狀態(tài)保持16 h進行腐蝕。將此晶間腐蝕試樣清洗、干燥后進行彎曲試驗,彎曲角度為180°,使用10倍放大鏡觀察彎曲后試樣的外表面形貌。

    2 試驗結果與討論

    2.1 工藝性能和接頭質量

    埋弧焊材SJ601A/HS308L在焊接過程中工藝性能良好,脫渣容易,電弧燃燒穩(wěn)定。焊縫成形美觀,焊縫表面沒有黏渣、氣孔和壓坑等缺陷,如圖3所示。X射線探傷檢測結果為Ⅰ級焊縫,說明焊接質量合格。

    圖3 06Cr20Ni11鋼埋弧焊焊縫的宏觀形貌Fig.3 Macromorphology of weld of 06Cr20Ni11 steel after submerged arc welding

    2.2 化學成分和鐵素體含量

    由表3可知,焊縫各元素含量均符合GB/T 17854-2018的要求,其中雜質元素硫和磷含量較低,這為焊縫金屬良好的強度和韌性提供了保證。

    表3 埋弧焊接后06Cr20Ni11鋼焊縫的化學成分(質量分數)Table 3 Chemical composition of weld of 06Cr20Ni11 steel after submerged arc welding (mass ) %

    焊縫組織中δ鐵素體體積分數為9.2%,符合5%~15%的標準要求。

    2.3 顯微組織

    由圖4可知,焊縫組織呈枝晶狀分布,由奧氏體和少量δ鐵素體組成,其中白色區(qū)域為奧氏體,黑色區(qū)域為δ鐵素體。

    圖4 埋弧焊接后06Cr20Ni11鋼焊縫的顯微組織Fig.4 Microstructure of weld of 06Cr20Ni11 steel after submerged arc welding:(a) at low magnification and (b) at high magnification

    2.4 力學性能及斷口形貌

    由表4可知:焊縫金屬的室溫強度和斷后伸長率均滿足GB/T 17854-2018的要求;室溫沖擊吸收能量達到80 J以上,富余量較大且測試值比較集中,說明焊縫金屬具有良好的韌性,且耐沖擊性能比較穩(wěn)定;側彎試樣彎曲180°后表面均無裂紋,測試結果合格。由圖5可以看出,焊縫沖擊斷口表面具有大量韌窩,表現為韌性斷裂。在沖擊載荷作用下,焊縫中的裂紋沿著晶界擴展時,需克服較大的塑性變形,因此需要更多的能量,較高的沖擊吸收能量恰好說明了這一點。

    表4 埋弧焊接后06Cr20Ni11鋼焊縫的力學性能Table 4 Mechanical properties of weld of 06Cr20Ni11 steel after submerged arc welding

    圖5 焊縫金屬沖擊試樣的斷口形貌Fig.5 Fracture morphology of weld metal impact sample:(a) at low magnification and (b) at high magnification

    2.5 耐晶間腐蝕性能

    由圖6可知,晶間腐蝕試樣經180°彎曲試驗后,其外表面均沒有出現裂紋,說明焊縫金屬沒有晶間腐蝕傾向,具有良好的耐晶間腐蝕性能。

    圖6 晶間腐蝕并彎曲后焊縫試樣的宏觀形貌Fig.6 Macromorphology of weld samples after intergranular corrosion and bending

    2.6 分析與討論

    研究[11-12]表明,奧氏體不銹鋼在冷卻過程中的凝固模式包括全奧氏體(A)模式、鐵素體-奧氏體(FA)模式、奧氏體-鐵素體(AF)模式和全鐵素體(F)模式,當δ鐵素體體積分數在4%~12%時,其凝固模式為FA。以該模式冷卻凝固時,熔融金屬中先結晶析出δ鐵素體,隨后發(fā)生包晶-共晶反應形成奧氏體,沒有轉變成奧氏體的殘留δ鐵素體存在于枝晶干中心。這些奧氏體和鐵素體組成的混合相可以阻止液態(tài)薄膜的浸潤和鋪展,使裂紋必須沿著生成的晶粒的彎曲邊界擴展,從而提高金屬抗凝固裂紋的能力。試驗制備的焊縫金屬δ鐵素體體積分數為9.2%,呈枝晶狀分布,符合FA凝固模式。另外,在焊接熔池冷卻過程中,δ鐵素體能溶解較多的硫和磷元素,減少這些元素在晶界處的聚集、偏析以及低熔點共晶物Ni3S2-Ni、Ni3P-Ni的生成[13-15]。鐵素體中的鉻含量大于奧氏體中的,在冷卻過程中鐵素體中的鉻會及時析出,彌補晶界處較低的鉻含量,減少晶間貧鉻區(qū)的形成,從而提高焊縫的抗晶間腐蝕能力[16]。06Cr20Ni11鋼埋弧焊接后良好的耐晶間腐蝕性能也說明了這一點。

    3 結 論

    (1) 埋弧焊材SJ601A焊劑和HS308L焊絲的焊接工藝性能良好,脫渣容易,電弧燃燒穩(wěn)定;埋弧焊接06Cr20Ni11鋼焊縫成形美觀,焊縫表面沒有黏渣、氣孔和壓坑等缺陷,X射線探傷檢測結果為Ⅰ級焊縫。

    (2) 06Cr20Ni11鋼埋弧焊焊縫的化學成分滿足標準要求,雜質元素硫和磷含量較低;焊縫金屬凝固模式為FA,組織為奧氏體和少量δ鐵素體,δ鐵素體體積分數為9.2%,呈枝晶狀分布。

    (3) 06Cr20Ni11鋼焊縫金屬的拉伸性能和抗沖擊性能均符合要求,沖擊斷口存在大量韌窩,斷裂方式為韌性斷裂;焊縫側彎試驗合格,耐晶間腐蝕性能良好。

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