文/彭榜盈
關(guān)鍵字:倉儲、地面承載力、平均荷載、受沖切荷載
物流倉儲設(shè)備種類繁多,不同的設(shè)備對地面形成的荷載類型及對地面的承載要求不盡相同,因承載超限而出現(xiàn)地面破壞的形式多種多樣。地面承載能力是否滿足要求,需要查閱土建資料和計算分析來判定,此項工作涉及工藝流程規(guī)劃、機械結(jié)構(gòu)和土建等專業(yè)知識。要做到計算科學(xué)合理、分析到位、安全裕度恰當(dāng),較為困難。一般情況下,計算設(shè)備平均荷載比較容易,但對于地面受沖切承載力計算時往往束手無策。
本文通過研究分析物流倉儲設(shè)備荷載類型、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范及混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范,結(jié)合長期從業(yè)經(jīng)驗,總結(jié)出物流倉庫地面承載力計算方法,并應(yīng)用于實際工程案例。
物流自動化升級改造的倉儲庫房分為舊庫房利用和新建庫房兩種情況。對已有庫房建筑,在項目的流程規(guī)劃階段,需要判定地面承載能力是否滿足新物流設(shè)備的要求。對于新建庫房建筑,只需對土建提出承載要求即可。本文主要針對已有舊庫房利用的情況,以內(nèi)蒙古自治區(qū)一個自動化立體庫技改項目為例,按照收集土建資料、確定倉儲荷載、地面承載驗算及評價結(jié)論的流程進行。
圖1:改造前原庫房
圖2:庫房地面取樣
內(nèi)蒙古自動化立庫項目要求將原堆放發(fā)動機、機械零部件等的地堆庫改造成自動化堆垛機立體庫。庫房地面為C20素混凝土澆筑(如圖1),地面伸縮縫間距6m地面伸,混凝土澆筑厚度150mm~160mm,素混凝土下部有100mm碎石墊層,地面設(shè)計平均承載7t/m2。以上土建參數(shù)是雙方技術(shù)交流時口頭介紹的,因庫房建設(shè)年代較早,客戶提供不出詳細(xì)土建資料,為此現(xiàn)場地面取樣芯證實與口頭提供的土建參數(shù)基本吻合,如圖2。
技術(shù)改造后的自動化堆垛機立體庫長115m,寬42m,雙托盤貨位,貨架高7.1m,5層,局部布局如圖3。
立體庫區(qū)荷載由貨架、托盤單元儲物及堆垛機三部分組成。庫房地面承受的這三部分荷載統(tǒng)稱為可變荷載。
每個托盤單元的額定荷載1.5t,平均每托盤貨位結(jié)構(gòu)件自重40kg,中間立柱每個柱腳承受的荷載為5個單元托盤荷載加上5個托盤貨位自重,單個柱腳承載共計7.7t。
堆垛機自重6t,行走輪間距4m。堆垛機工作時,行走啟停、空載滿載、提升啟停等使得對地面的壓力荷載大小和作用位置不斷變化。堆垛機的行走和提升啟停均采用S曲線控制技術(shù),啟停平穩(wěn)無沖擊,最大加速度0.5m/s2。
圖3:貨架結(jié)構(gòu)及貨位分布
圖4:平均荷載計算區(qū)域
表1:混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值(N/mm2)
表2:混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值(N/mm2)
按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010 公式3.3.2-1,地面承載能力極限狀態(tài)通用表達式為:
其中:
S—荷載組合的效應(yīng)設(shè)計值。由貨架、托盤儲物、堆垛機等荷載共同作用值乘以分項系數(shù)(等效于安全系數(shù))。此案例中的荷載組合設(shè)計值S分為平均荷載和局部集中荷載兩種類型。
R—載建筑構(gòu)件的抗力設(shè)計值。本文即地面或樓面抵抗外力作用的能力。如驗算平均荷載是否都滿足時,本案例R為7t/m2。
倉儲地面承載能力驗算一般步驟為平均荷載驗算、局部荷載沖切驗算、綜合分析等。
選取計算區(qū)域:(1)計算區(qū)域應(yīng)選在貨架區(qū)內(nèi)部;(2)同方向的邊界選取同類要素。平均荷載計算區(qū)域如圖4,長度方向從左側(cè)第3列的貨格中心到第8列的貨格中心;寬度方向從面第1-2排間的堆垛機軌道線到第7-8排間的堆垛機軌道線,形成的黃色區(qū)域為荷載計算面積。
依據(jù)GB50009-2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》,托盤單元、貨架、堆垛機均為可變荷載(活荷載),可變荷載分項系數(shù)取1.4。托盤單元重W1=1.5t(15kN);貨架每托盤貨位自重W2=40kg(400N);堆垛機自重W3=6t(60kN),啟停加速度a=0.5m/s2,附加動荷載很小,啟停沖擊系數(shù)Ψ取1.1,在圖選區(qū)域的堆垛機按2臺計算。圖選區(qū)域平均荷載組合設(shè)計值計算如下:
區(qū)域面積:S=11.9m×12.6m=150
m2
區(qū)域內(nèi)托盤單元總重力:Q1=6排×10列×5層×W1=4500 kN
區(qū)域內(nèi)貨架自重:Q2=W2×300貨位=400×300N=120 kN
2臺堆垛機動載荷:Q3=2(W3+W1)Ψ
平均荷載:q=N/S=6699kN÷150 m2=45kN / m2
地面均布荷載允許值:[q]=70kN/m2
=2×(60 kN +15 kN) ×1.1=165 kN
由以上計算結(jié)果可知,立體庫荷載組合平均設(shè)計值小于建筑地面承載允許值,地面承載滿足平均荷載的要求。
柱腳對建筑地面的荷載來自于貨架自重和單元托盤重力。滿儲時荷載最大,每個柱腳底板平均分?jǐn)偟降闹亓樨浖茏灾?kN與托盤貨物重75kN之和,兩項總計軸向力N1=77kN。當(dāng)荷載很大,柱腳底板面積較小時,會出現(xiàn)沖切破壞,因此需要對建筑地面作受沖切承載驗算。
圖5:地面受沖切承載力計算
圖6:局部受壓的計算底面積
假定柱腳底板是剛性的,柱腳底板、立柱及地面間的結(jié)構(gòu)關(guān)系如圖5。混凝土沖切破壞錐體母線與水平面成45o角。
柱腳底板初步設(shè)計尺寸為L350mm×W250mm×H14mm,采用雙螺栓支撐結(jié)構(gòu)。
依據(jù)通用公式(1)及GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》6.5.1-1計算公式確定基礎(chǔ)地面沖切承載能力:
式中:
以上計算結(jié)果看出,沖切荷載有較大富裕度。從經(jīng)濟考慮,柱腳底板尺寸可以再減小,試取150×100(mm)。
柱腳墊板尺寸減小到150×100(mm),基礎(chǔ)承載沖切力仍滿足安全要求。
以上計算是假定150mm厚混凝土板下部懸空(樓面或有地下室),實際項目案例一層庫房地面混凝土下有壓實的碎石墊層做支撐,使抗沖切能力更強,安全裕度比計算結(jié)果還要大。
以上計算在流程規(guī)劃階段主要是判定土建承載條件是否滿足X成本預(yù)測,進入實施階段后貨架廠家會再次進行設(shè)計計算。
倉庫地面為素混凝土?xí)r,局部受壓抗力計算如下:
內(nèi)蒙自動化立體庫項目地面為素混凝土結(jié)構(gòu),依據(jù)GB50010附錄D.5局部受壓抗力計算式,再考慮通用公式(1)中局部受壓驗算如下:
式中
ω—荷載分布影響系數(shù):當(dāng)局部受壓面的荷載均勻分布時,取ω=1;當(dāng)局部荷載為非均勻分布時,取ω=0.75。柱腳墊板對地面壓力屬非均勻荷載,取ω=0.75;
Ab—局部受壓的計算底面積,
地面抗壓許用值
一般情況下,若平均承載與沖切承載驗算都滿足要求,地面抗壓指標(biāo)就不會有問題,所以在物流工程上不用驗算抗壓這項指標(biāo)。
通過以上設(shè)計驗算及分析,結(jié)論及異常處理要點歸納如下:
1.內(nèi)蒙自動化立體庫項目地面平均承載符合要求;柱腳底板減小到150×100(mm)時,沖切承載及抗壓承載均符合要求,達到安全又經(jīng)濟的效果。
從以上三項指標(biāo)計算結(jié)果看出,混凝土抗壓能力一般富裕度很大,常規(guī)設(shè)計驗算可不考慮這項指標(biāo)的驗算。
2.若按(2)式計算平均承載能力不滿足要求時,需要減小荷載或依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范》(GB50367-2013)對地面或樓面進行加固等。如在原有地面上增加砼厚度來提高地面平均承載力;當(dāng)倉庫位于二層時,在樓板下表面粘接碳纖維來提高樓面平均承載力等加固措施來提高平均承載力。
3.若按(3)式計算沖切載荷不滿足承載要求時,可以通過加大貨架柱腳底板面積或在地面(樓面上)上增加整體鋼結(jié)構(gòu)承載網(wǎng)格;對新建庫房建筑,可采取增加混凝土厚度或混凝土地面配筋等措施來解決。
4.自動化立體庫對地面的不均勻沉降要求<均勻沉降要求。如果基礎(chǔ)下部是原土,沒有坑或河溝等回填,不用考慮不均勻沉降超標(biāo)的問題。若局部有回填,不均勻沉降就需要引起足夠重視,庫房投入使用后要增加定期沉降觀測,適時采取應(yīng)對措施。一般經(jīng)過6-8個月,基礎(chǔ)趨于穩(wěn)定后,需要對貨架柱腳重新調(diào)平。若地面發(fā)生不均勻沉降嚴(yán)重超標(biāo),就需要請專業(yè)人員進行處理。該項指標(biāo)取決于地基及地面基礎(chǔ)制作,不在本文計算范圍之內(nèi)。
5.該項目已交付使用,地面承載計算都得到驗證。