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    大跨度地道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中幾個(gè)問題的探討

    2019-07-20 03:14:52馬龍祥
    城市道橋與防洪 2019年7期
    關(guān)鍵詞:翼緣板肋板基床

    馬龍祥

    (上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司,上海市 200092)

    0 引 言

    隨著我國城市建設(shè)的發(fā)展,地下通道的建設(shè)規(guī)模越來越大,地下通道結(jié)構(gòu)斷面越來越大,特別是在匝道與主線相接位置、道路空間受限無法增加中隔墻等情況下,單孔大斷面的地道結(jié)構(gòu)不可避免。由于地下通道一般為框架結(jié)構(gòu),單孔跨徑增加使得頂板跨中及支點(diǎn)位置彎矩增大,導(dǎo)致地下通道的頂?shù)装搴穸群艽蟆R愿餐?m為例,當(dāng)?shù)氐绬慰卓鐝竭_(dá)到20m左右時(shí),在合理的配筋率下,地道頂板的厚度至少要達(dá)到1.5m才能滿足要求。

    地下通道的厚板設(shè)計(jì)帶來一系列問題。由于厚板屬于大體積混凝土,水化熱問題非常突出,如不采用特殊施工工藝解決水化熱問題,地道厚板的溫度裂縫難以控制,不利于地道結(jié)構(gòu)的耐久和防水。且地道厚板自重大,結(jié)構(gòu)荷載的相當(dāng)一部分來自自身重力,材料浪費(fèi)嚴(yán)重。

    針對上述問題,對于大跨徑地道厚板,可采用帶肋箱形頂板構(gòu)造,帶肋箱形頂板可以減小結(jié)構(gòu)自身重量,充分利用材料的受力性能,減小混凝土水化熱,是適用于大跨徑地道結(jié)構(gòu)的一種結(jié)構(gòu)構(gòu)造。下面將結(jié)合具體工程討論這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的幾個(gè)問題。

    1 工程概況

    漳州市芝山南路跨江橋梁及連接線工程項(xiàng)目起點(diǎn)在規(guī)劃姜園亭路與規(guī)劃琥珀路交叉口,終點(diǎn)在現(xiàn)狀瑞京路與芝山南路交叉口,線路全長約1 951.211m。為配合漳州市南山公園建設(shè)需要,在芝山南路與南山交界處需要建設(shè)一段地道,保證芝山南路兩側(cè)南山公園山體及慢行系統(tǒng)的連通,共長100m。

    地道暗埋段采用單箱雙室箱形結(jié)構(gòu),單室凈跨19.55m,頂板覆土約2m。由于跨徑較大,頂板采用帶肋板結(jié)構(gòu)形式(見圖1)。

    圖1 地道總體布置示意圖(單位:m)

    2 頂板合理肋距分析

    頂板的設(shè)計(jì)首先應(yīng)滿足頂板抗彎(正截面)和抗剪(斜截面)的受力要求,且頂板所有的剪力均由肋板承擔(dān),這就要求肋板的厚度不能太小,需要經(jīng)過計(jì)算確定,這一點(diǎn)較容易解決。但如何確定翼緣厚度及肋板間距,下面將詳細(xì)介紹。

    頂板內(nèi)設(shè)置肋板,做成空心箱形結(jié)構(gòu)的主要目的是減小自重和減小水化熱,故其頂板的上下翼緣板應(yīng)做得盡量薄。根據(jù)《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》(GB 50108—2008)[1]的要求,防水混凝土結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)厚度不應(yīng)小于25 cm??紤]一部分安全余量,頂板的上下翼緣板可取30 cm(見圖2)。

    圖2 地道頂板橫剖面(單位:mm)

    肋板間距及肋寬的確定應(yīng)綜合考慮以下幾個(gè)因素:

    (1)合理的肋距和肋寬應(yīng)能使翼緣板充分參與頂板整體受力,即應(yīng)能使翼緣板都在肋板作用的有效分布寬度范圍內(nèi)。

    根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(2015年版)》(GB 50010—2010)[2]翼緣的有效計(jì)算寬度可取b+12h'f,則肋板間的凈距為12h'f。當(dāng)翼緣厚度取30 cm時(shí),肋板間凈距取3.6m,可充分發(fā)揮翼緣板的作用。

    (2)頂板上翼緣作為支承在肋板上的單向板,太大的肋間凈距會使上翼緣與肋板垂直方向的彎矩過大,故肋間凈距應(yīng)能滿足頂板上翼緣的受力要求。

    由于肋板的剛度相對于上翼緣大得多,且考慮翼緣相對于肋板左右對稱,故上翼緣的計(jì)算模型可以簡化為固結(jié)在肋板上的單向板。取單位板寬計(jì)算,兩端固結(jié)板的固端彎矩為ql2/12,跨中彎矩為ql2/24。取相對不利的固端彎矩考慮,若采用合理配筋,裂縫寬度控制在0.2 mm以內(nèi),則彎矩值不能大于45 kN·m。帶入公式M=ql2/12中,覆土厚度取2m,由于人群活載占比較小,暫不考慮,得到凈寬l=3.51m。

    在該工程中,考慮一部分安全余量,肋板的凈距可取3 m。單向板彎矩如圖3所示(準(zhǔn)永久組合),可以滿足頂板承載力要求和裂縫寬度限制。

    圖3 地道頂板上翼緣彎矩圖(單位:kN·m)

    3 底板及基礎(chǔ)形式探討

    由于底板不但要承受地道自身重力荷載,地道頂板及其上覆荷載也會傳給底板,故一般情況下,地道底板的內(nèi)力比地道頂板更大。但如果將底板也做成帶肋結(jié)構(gòu),無疑會增加基坑開挖深度,增加地道的施工難度。針對這個(gè)問題,可以從兩個(gè)方面解決:一是較大的基床系數(shù)(針對較硬的土層)可以改變地道底板的彎矩分布,使得底板彎矩較??;二是可以利用樁基礎(chǔ)減小地道底板的跨徑(針對較軟的土層)。

    3.1 地基基床系數(shù)對地道底板彎矩的影響

    圖4 基床系數(shù)為10 000 kN/m3的地道底板彎矩圖(單位:kN·m)

    圖4 和圖5分別為基床系數(shù)為10 000 kN/m3(對應(yīng)軟黏性土)和100 000 kN/m3(對應(yīng)強(qiáng)風(fēng)化花崗巖)時(shí)的底板彎矩圖。從圖中可以看出,當(dāng)?shù)鼗蚕禂?shù)較小時(shí),地道底板跨中的彎矩為2 290 kN·m;端部彎矩在邊墻處為1 717 kN·m,中隔墻處未考慮削峰效應(yīng)時(shí)為3 610 kN·m。當(dāng)?shù)鼗蚕禂?shù)增加10倍,則地道跨中的彎矩減小至953 kN·m,減小58%,且跨中彎矩分布更加平均;端部彎矩在邊墻處為828 kN·m,中隔墻處未考慮削峰效應(yīng)時(shí)為2 377 kN·m,也有顯著的減小。

    圖5 基床系數(shù)為100 000 kN/m3的地道底板彎矩圖(單位:kN·m)

    其主要原因是當(dāng)?shù)鼗粱蚕禂?shù)較大時(shí),側(cè)墻及中隔墻下地基的變形較小,頂板及頂板上覆荷載通過側(cè)墻及中隔墻傳至底板時(shí),側(cè)墻及中隔墻對應(yīng)位置底板下的土體承擔(dān)大部分荷載;而基床系數(shù)較小時(shí),地基反力分布較均勻,底板跨中位置下土體承受更大的荷載,導(dǎo)致底板中部彎矩較大。

    3.2 合理布置樁基礎(chǔ)改善地道底板受力

    如圖6所示,考慮在地道底板下布置樁基礎(chǔ)以減小底板的計(jì)算跨徑,可以改善地道底板的受力。

    圖6 地道底板樁基布置示意圖(單位:mm)

    如圖4、圖7所示,當(dāng)不設(shè)樁基時(shí),地道底板跨中的彎矩為2 290 kN·m;中隔墻處未考慮削峰效應(yīng)時(shí)為3 610 kN·m。當(dāng)設(shè)置樁基時(shí),則地道跨中的彎矩減小至689 kN·m,減小70%;中隔墻處未考慮削峰效應(yīng)時(shí)為795 kN·m,也有顯著的減小。

    圖7 地道底板彎矩圖(設(shè)樁基礎(chǔ))(單位:kN·m)

    4 結(jié)語

    帶肋箱形頂板可以減小結(jié)構(gòu)自身重量,充分利用材料的受力性能,減小混凝土水化熱,是適用于大跨徑地道結(jié)構(gòu)的一種結(jié)構(gòu)構(gòu)造。合理的肋距和肋寬應(yīng)能使翼緣板充分參與頂板整體受力,即應(yīng)能使翼緣板都在肋板作用的有效分布寬度范圍內(nèi)。頂板上翼緣作為支承在肋板上的單向板,太大的肋間凈距會使上翼緣與肋板垂直方向的彎矩過大,故肋間凈距應(yīng)能滿足頂板上翼緣的受力要求。當(dāng)?shù)氐赖装鍙澗剌^大時(shí),可以從兩個(gè)方面減小底板彎矩:一是提高地基基床系數(shù);二是考慮設(shè)計(jì)樁基礎(chǔ)。該工程采用上述方式,較好地完成了地道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),希望能為同類工程起到參考作用。

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