宋鯤鵬,馮德軍,劉 源,劉 蕾
(國(guó)防科技大學(xué)電子信息系統(tǒng)復(fù)雜電磁環(huán)境效應(yīng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 湖南 長(zhǎng)沙 410073)
隨著計(jì)算機(jī)系統(tǒng)、大規(guī)模及超大規(guī)模集成電路、全固態(tài)功率放大器、微波單片集成電子電路以及固態(tài)相控陣天線等技術(shù)或器件的發(fā)展和應(yīng)用,寬帶雷達(dá)系統(tǒng)迅速發(fā)展并開始得到廣泛運(yùn)用。寬帶雷達(dá)系統(tǒng)采用脈內(nèi)或脈間相干處理技術(shù),可以積累相當(dāng)大的處理增益,同時(shí)使與雷達(dá)發(fā)射信號(hào)波形不匹配的非相干干擾信號(hào)不能得到相應(yīng)的處理增益,顯著降低了非相干壓制干擾的效果,迫使對(duì)寬帶雷達(dá)系統(tǒng)的干擾由非相干干擾轉(zhuǎn)為相干干擾。間歇采樣重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)是一種新型的轉(zhuǎn)發(fā)式雷達(dá)相干干擾方法,其工作原理為:干擾機(jī)接收全部時(shí)長(zhǎng)的一段雷達(dá)信號(hào),對(duì)其進(jìn)行采樣、量化、編碼、存儲(chǔ),在雷達(dá)信號(hào)脈沖間隙再將存儲(chǔ)的雷達(dá)信號(hào)依次重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)出去[1-2]。相比于直接轉(zhuǎn)發(fā)干擾只有一個(gè)主假目標(biāo)干擾,重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)可以形成連續(xù)的等間隔的假目標(biāo),且主假目標(biāo)之間的延時(shí)相對(duì)于循環(huán)轉(zhuǎn)發(fā)大大減小,可以在以真實(shí)目標(biāo)為中心的CFAR檢測(cè)區(qū)間內(nèi)形成多個(gè)干擾假目標(biāo),從而提高檢測(cè)門限,使真實(shí)目標(biāo)更難被檢測(cè)出來。
文獻(xiàn)[1~4]分析研究了間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾的原理和干擾效果,給出了關(guān)鍵干擾參數(shù)和指標(biāo)的數(shù)學(xué)表達(dá)式。文獻(xiàn)[5~7]研究了多種轉(zhuǎn)發(fā)干擾方式對(duì)不同體制的寬帶雷達(dá)系統(tǒng)的一維高分辨距離相干擾效果和二維成像假目標(biāo)欺騙干擾。文獻(xiàn)[8]研究了間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾對(duì)采用Bayes準(zhǔn)則的CFAR檢測(cè)代價(jià)函數(shù)的影響,但目前雷達(dá)系統(tǒng)檢測(cè)器通常采用基于Newman·Pearson(NP)準(zhǔn)則的恒虛警檢測(cè)器。文獻(xiàn)[9]將間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)運(yùn)用于壓制干擾,分析了間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)形成的假目標(biāo)對(duì)雷達(dá)檢測(cè)的壓制作用,但并未研究對(duì)CFAR檢測(cè)器的影響。
基于以上文獻(xiàn)分析,間歇采樣重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)干擾是雷達(dá)系統(tǒng)相干干擾的重要研究方向。目前相關(guān)文獻(xiàn)主要研究間歇采樣重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)干擾的一維距離相欺騙和二位假目標(biāo)成像,關(guān)于重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)干擾對(duì)與雷達(dá)系統(tǒng)通常采用的基于NP準(zhǔn)則的CFAR檢測(cè)器距離單元、檢測(cè)門限和檢測(cè)性能的影響,缺乏系統(tǒng)的分析和具體應(yīng)用場(chǎng)景的仿真。基于以上分析,本文針對(duì)采用線性調(diào)頻脈沖壓縮和單元平均類恒虛警檢測(cè)的雷達(dá)系統(tǒng),在分析了間歇采樣重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)壓制干擾原理和雷達(dá)恒虛警檢測(cè)的工作原理的基礎(chǔ)上,理論分析推導(dǎo)了間歇采樣信號(hào)占空比、轉(zhuǎn)發(fā)增益和不同的噪聲功率背景對(duì)重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)壓制干擾效果的影響。通過分析信號(hào)能量、噪聲能量和干擾能量之間的關(guān)系,推導(dǎo)了干擾參數(shù)對(duì)檢測(cè)器信噪比的影響,從而得到各參數(shù)對(duì)檢測(cè)性能的影響。理論分析和實(shí)驗(yàn)仿真表明,可以通過調(diào)整不同的轉(zhuǎn)發(fā)干擾參數(shù),產(chǎn)生不同的欺騙和壓制干擾效果。
對(duì)雷達(dá)信號(hào)進(jìn)行間歇采樣即相當(dāng)于在原始信號(hào)的基礎(chǔ)上乘以采樣信號(hào),采樣信號(hào)是一個(gè)矩形包絡(luò)的脈沖串,重復(fù)周期為Ts,采樣率fs=1/Ts,其脈寬為τ,采樣信號(hào)占空比為κ=τ/Ts,記間歇采樣信號(hào)為p(t),其表達(dá)式為:
(1)
如圖1所示,對(duì)采樣得到的信號(hào)進(jìn)行m次重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā),而后在下一個(gè)周期Ts內(nèi)再進(jìn)行下次采樣,再轉(zhuǎn)發(fā)m次, 依次進(jìn)行,則重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)的信號(hào)為:
(2)
根據(jù)傅里葉變換,可得采樣信號(hào)p(t)的頻譜為:
(3)
通過匹配濾波器后信號(hào)的頻譜為X(f-nfs)X*(f),可視為一個(gè)多普勒頻移為fd=nfs的目標(biāo)回波經(jīng)匹配濾波后輸出信號(hào)的頻譜。所以,根據(jù)匹配濾波理論,作逆傅立葉變換,可得對(duì)于間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)信號(hào)的第n階分量,其匹配濾波輸出為:
ysn(t)=F-1(X(f-nfs)X*(f))
(4)
由此可得,轉(zhuǎn)發(fā)信號(hào)為大量具有不同多普勒頻移的目標(biāo)回波經(jīng)匹配濾波后輸出信號(hào)的加權(quán)合成。加權(quán)系數(shù)為an=τfssa(πnfsτ),則重復(fù)m次轉(zhuǎn)發(fā)信號(hào)通過匹配濾波器輸出為:
(5)
這里ysn(t-iτ)即為多普勒頻移為第i次轉(zhuǎn)發(fā)頻移為nfs的目標(biāo)回波經(jīng)匹配濾波后的輸出信號(hào),根據(jù)模糊函數(shù)的定義可知:
ysn(t-iτ)=χ(t-iτ,-nfs)
(6)
可得,ysn(t)的幅度為:
|ysn(t-iτ)| = sinc(π(nfs+K(t-iτ)) ·
(Tp-|t-iτ|))(1-|t-iτ|/Tp)
(7)
根據(jù)sinc函數(shù)特性,ysn(t)的最大值出現(xiàn)在:
tmax=(iτ-nfs)/K
(8)
則第i次重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)會(huì)產(chǎn)生一系列sinc包絡(luò)等間隔的假目標(biāo),其在一維距離相上的位置為:
xi=icτ/2-ncfs/(2K)
(9)
其幅度為:
Ai= (1-|nfs/K|/Tp)sinc (nπfsτ)
(10)
其中當(dāng)n=0時(shí),假目標(biāo)幅度最大,為主假目標(biāo)。n=±1,±2…時(shí)為次級(jí)假目標(biāo),次級(jí)假目標(biāo)等間隔分布在主假目標(biāo)兩側(cè),假目標(biāo)的數(shù)量為2TpK/fs+1,其中·表示下取整。
在CA-CFAR檢測(cè)器中,背景雜波功率水平由R=2n個(gè)參考單元采樣的均值估計(jì)得到。它在參考單元采樣服從指數(shù)分布的假設(shè)下是雜波功率的一個(gè)充分統(tǒng)計(jì)量。通常為了便于計(jì)算,把因子1/R歸到標(biāo)稱化因子T中,則雜波的功率水平為:
(11)
采用NP準(zhǔn)則,檢測(cè)概率為:
Pd=(1+T/(1+SNR))-2n
(12)
式中T稱為標(biāo)稱化因子,為:
(13)
對(duì)于CA-CFAR檢測(cè)器,其結(jié)構(gòu)框圖如圖2所示。
圖2 CA-CFAR結(jié)構(gòu)框圖
對(duì)于寬帶線性調(diào)頻信號(hào),其距離分辨率為c/(2B),則CFAR檢測(cè)器的每個(gè)檢測(cè)單元長(zhǎng)度為:
Δd=c/(2B)
(14)
由式可得,單次轉(zhuǎn)發(fā)形成的干擾假目標(biāo)在一維高分辨距離相上的間隔為:
ds=cfs/(2K)
(15)
如圖1所示,第i次重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)相當(dāng)于將采樣時(shí)長(zhǎng)為τ的信號(hào)延遲iτ進(jìn)行轉(zhuǎn)發(fā),因而形成的干擾主假目標(biāo)在一維距離相上的位置為:
di=icτ/2
(16)
圖3 干擾在CA-CFAR檢測(cè)器上的位置
干擾和真實(shí)目標(biāo)在CFAR檢測(cè)器上的位置如圖3所示,干擾目標(biāo)等間隔在一維距離相上分布,只有落在CFAR檢測(cè)區(qū)間的干擾分量能夠提高檢測(cè)門限,影響真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)性能。
根據(jù)雷達(dá)方程,探測(cè)距離R處的目標(biāo),雷達(dá)接收到信號(hào)的功率為:
(17)
目標(biāo)偵查到雷達(dá)信號(hào)后,采用自衛(wèi)式干擾,則雷達(dá)接收到干擾信號(hào)的功率為:
(18)
式中Pn為干擾機(jī)功率,γ為干擾信號(hào)與雷達(dá)脈沖匹配損失,根據(jù)式(5),第i次重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)干擾信號(hào)通過匹配濾波器落在真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)參考單元區(qū)間內(nèi)的干擾分量為:
(19)
式中l(wèi)1,l2,r1,r2滿足:
(20)
由圖3可得,對(duì)于第i次轉(zhuǎn)發(fā),干擾信號(hào)主假目標(biāo)相對(duì)于真實(shí)目標(biāo)的在距離相上的延時(shí)為icτ/2,隨著i增大,干擾主假目標(biāo)延時(shí)越來越大,落在真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)區(qū)間的假目標(biāo)數(shù)目越來越??;同時(shí),采樣信號(hào)占空比越大,轉(zhuǎn)發(fā)延遲和次假目標(biāo)衰減也越大,CFAR區(qū)間內(nèi)干擾也越小。
對(duì)于50 km處目標(biāo)RCS為2 m2的采用自衛(wèi)式干擾的目標(biāo),不同采樣信號(hào)占空比下第j次轉(zhuǎn)發(fā)落在CFAR檢測(cè)區(qū)間的功率如圖4所示,其中參數(shù)設(shè)置如表1所示。
表1 雷達(dá)和干擾機(jī)參數(shù)設(shè)置
圖4 重復(fù)第j次轉(zhuǎn)發(fā)干擾在CFAR區(qū)間的功率
如圖4所示,落入真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)區(qū)間內(nèi)的干擾信號(hào)功率隨著轉(zhuǎn)發(fā)延時(shí)的增大而減小,采樣信號(hào)占空比越大,干擾功率衰減越快,這是由于隨著轉(zhuǎn)發(fā)延時(shí)的增加,干擾主假目標(biāo)逐漸偏離真實(shí)目標(biāo)的CFAR檢測(cè)區(qū)間,只有干擾次假目標(biāo)落CFAR檢測(cè)區(qū)間內(nèi),在間歇采樣信號(hào)占空比越大,其頻譜主假目標(biāo)越窄,次假目標(biāo)越低,通過匹配濾波器后形成的干擾次假目標(biāo)也越低。
在功率為Pn的加性高斯噪聲背景中,信號(hào)雜波噪聲比為:
(21)
式中m為重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)次數(shù),則CFAR檢測(cè)器的檢測(cè)概率為:
(22)
對(duì)于單次采樣轉(zhuǎn)發(fā)形成的干擾,影響CFAR檢測(cè)的參數(shù)主要有:間歇采樣信號(hào)占空比、間歇采樣信號(hào)頻率、雷達(dá)接收機(jī)信噪比,下面分別分析以上參數(shù)對(duì)雷達(dá)CFAR檢測(cè)器的檢測(cè)性能的影響。
根據(jù)間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾原理,信號(hào)在時(shí)域上的間歇相當(dāng)于在頻域上以間歇采樣周期進(jìn)行周期性延拓,根據(jù)線性調(diào)頻的模糊函數(shù):
χ(τ,ξ)=sa(π(ξ-kfτ)(T-|τ|))·
(1-|τ|/T)exp(-jπξτ)
(23)
在τ=-nfs/K時(shí),可以得到干擾第n階分量幅度為:
χn=1-nfs/(KTp)n≤|KTp/fs|
(24)
則間歇采樣信號(hào)經(jīng)過m次轉(zhuǎn)發(fā),通過匹配濾波器形成的分布在真實(shí)目標(biāo)的CFAR檢測(cè)區(qū)間的假目標(biāo)功率為:
(25)
式中κ為間歇采樣信號(hào)占空比,n取值如式(20)所示。
由式(25)可以得到,由于CFAR檢測(cè)區(qū)間內(nèi)間歇產(chǎn)生的干擾功率隨著采樣頻率的增加而減少,檢測(cè)隨之提高,圖5顯示了進(jìn)行2、3和4次重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)檢測(cè)概率隨間歇采樣頻率的關(guān)系。
圖5 檢測(cè)性能與采樣頻率之間的關(guān)系
進(jìn)一步增加采樣頻率,由于只有主假目標(biāo)落在真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)區(qū)間內(nèi),故檢測(cè)概率趨于一定值。
對(duì)于間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)形成的干擾信號(hào),信號(hào)在時(shí)域上的間歇相當(dāng)于在頻域上以間歇采樣周期進(jìn)行周期性延拓,其中周期延拓的包絡(luò)為間歇采樣信號(hào)的傅里葉變換,根據(jù)傅里葉變換原理,采樣信號(hào)占空比越小,其傅里葉變換主假目標(biāo)高度越低,主假目標(biāo)寬度越大,占空比κ=τ/Tp=τfs,則多普勒加權(quán)系數(shù)為:
an=τfssa(πnfsτ)=κsa(nπκ)
(26)
同理,在τ=-nfs/K時(shí),可以得到干擾第n階分量幅度為:
χn=1-nfs/(KTp)n≤|KTp/fs|
(27)
可以得到,由于間歇產(chǎn)生的干擾分量隨著采樣脈寬τ的增加而增加,因而檢測(cè)概率隨著采樣信號(hào)占空比的增加而減小,進(jìn)一步增大采樣占空比時(shí),由于轉(zhuǎn)發(fā)時(shí)延增大,落在真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)區(qū)間的干擾越來越小,檢測(cè)概率隨之增加,如圖6所示。
圖6 檢測(cè)性能與采樣信號(hào)占空比關(guān)系
在CFAR檢測(cè)中,可將干擾信號(hào)視為雜波,則信號(hào)雜波噪聲比(SINR)為:
隨機(jī)地選取我院收治的30例晚期癌癥病人,且隨機(jī)將他們分為常規(guī)護(hù)理組和干預(yù)組,各25例。其中,男20例,女10例;年齡40~75歲,平均年齡(54.3±2.9)歲.患病類型:肺癌1例,肝癌4例,胃癌3例,乳腺癌7例,食管癌4例,卵巢癌2例,宮頸癌5例,其他惡性腫瘤4例。在基本的資料上,兩組的患者基本沒有明顯差異。(P>0.05),并無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。
SINR=Pt/(Pj+Pn)=1/(SIR-1+SNR-1)
(28)
式中,SIR為接收機(jī)接收到信號(hào)的信干比,即雷達(dá)接收的目標(biāo)能量與間歇轉(zhuǎn)發(fā)干擾信號(hào)的能量比。由此可以得到,信號(hào)的SINR隨著信噪比SNR的增大而增大,因而檢測(cè)概率也隨之增大,如圖5所示。當(dāng)SNR→∞時(shí),此時(shí)可得最大的信號(hào)雜波噪聲比SCR,對(duì)應(yīng)最大檢測(cè)概率為:
(29)
由于CFAR檢測(cè)器的檢測(cè)概率隨著信雜噪比的增大而增大,故檢測(cè)概率在SNR趨于無窮時(shí)隨著SIR的增大而增大,如圖7所示。
圖7 檢測(cè)性能與信噪比關(guān)系
隨著SNR的增大,檢測(cè)概率趨于定值,最大檢測(cè)概率隨著間歇采樣信號(hào)占空比的增加而減小。
對(duì)于重復(fù)全轉(zhuǎn)發(fā),脈間全轉(zhuǎn)發(fā)即在一個(gè)間歇采樣周期Ts內(nèi),在采樣間隙Ts-τ內(nèi)依次對(duì)時(shí)長(zhǎng)τ的采樣信號(hào)進(jìn)行重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā),直到下一次采樣,如圖8所示。
圖8 間歇采樣重復(fù)全轉(zhuǎn)發(fā)
該轉(zhuǎn)發(fā)方式下,轉(zhuǎn)發(fā)的次數(shù)為:
m=Ts/τ-1
(30)
式中Ts為間歇采樣周期,τ為采樣脈寬。在該種轉(zhuǎn)發(fā)體制下,由于轉(zhuǎn)發(fā)信號(hào)形成的干擾能量為:
(31)
(32)
式中τ為間歇采樣脈沖寬度,在該種轉(zhuǎn)發(fā)方式下,由于在間歇采樣間隙內(nèi)進(jìn)行全轉(zhuǎn)發(fā),故有效干擾轉(zhuǎn)發(fā)時(shí)間為整個(gè)間歇采樣間隙,隨間歇采樣信號(hào)占空比增大而線性遞減;真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)概率隨間歇采樣占空比先減小后增大,當(dāng)采樣采樣信號(hào)占空比較小時(shí),干擾信號(hào)與雷達(dá)信號(hào)匹配較差,脈沖壓縮增益較小,對(duì)檢測(cè)概率的影響較小,此時(shí)檢測(cè)概率隨占空比增大而減?。贿M(jìn)一步增大采樣占空比,由于采樣信號(hào)占空比越大,其頻譜主假目標(biāo)包絡(luò)越窄,因而通過匹配濾波后產(chǎn)生的次階假目標(biāo)干擾幅度越小,檢測(cè)性能隨降低,干擾性能越差,如圖9所示,真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)概率隨采樣信號(hào)占空比先減小后增加,最大檢測(cè)概率隨信噪比減小而減小。
圖9 檢測(cè)性能與間歇采樣信號(hào)占空比的關(guān)系
當(dāng)采樣脈寬比較大時(shí),間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)信號(hào)通過匹配濾波器輸出的干擾主假目標(biāo)峰值越高,干擾主假目標(biāo)更容易被CFAR檢測(cè)器檢測(cè)出來,形成假目標(biāo)欺騙干擾;同時(shí)由于采樣信號(hào)脈寬較大,故轉(zhuǎn)發(fā)次數(shù)越少,匹配濾波形成的干擾在距離相上分布越窄,干擾主假目標(biāo)相對(duì)于真實(shí)目標(biāo)的延時(shí)越大,無法有效抬高真實(shí)目標(biāo)的CFAR檢測(cè)門限,因而對(duì)真實(shí)目標(biāo)的檢測(cè)性能的影響較小,但可以形成可檢測(cè)的虛假假目標(biāo),如圖10(a)所示。
當(dāng)采樣脈寬減小時(shí),由間歇采樣轉(zhuǎn)發(fā)干擾信號(hào)通過匹配濾波器輸出干擾主假目標(biāo)峰值降低,次假目標(biāo)峰值升高,干擾主假目標(biāo)不易被檢測(cè)出來,同時(shí)由于采樣脈寬較小,轉(zhuǎn)發(fā)次數(shù)則較多,且由轉(zhuǎn)發(fā)信號(hào)形成的干擾在距離相上較寬,相對(duì)于真實(shí)目標(biāo)的延時(shí)較小,能夠有效提高CFAR檢測(cè)器檢測(cè)門限,使真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)概率大大降低,如圖10(b)、(c)所示,在采樣信號(hào)占空比為0.3和0.1的情況下,雖然無法產(chǎn)生有可檢測(cè)的假目標(biāo),但由于干擾提高了檢測(cè)門限,使真實(shí)目標(biāo)更難檢測(cè)出來,從而對(duì)真實(shí)目標(biāo)產(chǎn)生保護(hù)作用。
進(jìn)一步減小間歇采樣脈寬時(shí),由轉(zhuǎn)發(fā)形成的干擾信號(hào)通過匹配濾波器在距離相上進(jìn)一步展開;同時(shí),由于采樣脈寬較小,與雷達(dá)發(fā)射信號(hào)的匹配程度較差,干擾信號(hào)通過匹配濾波器產(chǎn)生近似噪聲的干擾效果,干擾效果較差,如圖10(d)所示,干擾信號(hào)提高了CFAR檢測(cè)門限,使真實(shí)目標(biāo)更難檢測(cè)出來,但由于干擾信號(hào)與雷達(dá)發(fā)射信號(hào)匹配較差,干擾信號(hào)的脈沖壓縮增益較低,無法有效地抬高真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)的門限,干擾效果較差。
圖10 不同間歇采樣信號(hào)脈寬對(duì)CFAR檢測(cè)的影響
本文針對(duì)采用線性調(diào)頻脈沖壓縮和單元平均類恒虛警檢測(cè)的雷達(dá)系統(tǒng),在分析了間歇采樣重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)壓制干擾原理和雷達(dá)恒虛警檢測(cè)的工作原理的基礎(chǔ)上,從干擾能量的角度分析了間歇采樣占空比、轉(zhuǎn)發(fā)增益和不同的噪聲功率背景對(duì)線性調(diào)頻體制雷達(dá)壓制干擾效果的影響,得到了不同參數(shù)干擾下的雷達(dá)檢測(cè)性能曲線。單次轉(zhuǎn)發(fā)時(shí),檢測(cè)性能隨采樣信號(hào)占空比先減后增;多次轉(zhuǎn)發(fā)時(shí),采樣頻率越高,落在真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)區(qū)間內(nèi)干擾分量越少,干擾效果越差,當(dāng)采樣頻率較大時(shí),重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)形成的干擾只有主假目標(biāo)能進(jìn)入真實(shí)目標(biāo)CFAR檢測(cè)區(qū)間,此時(shí)干擾效果最差;在間歇采樣重復(fù)全轉(zhuǎn)發(fā)這種干擾方式下,真實(shí)目標(biāo)的檢測(cè)概率隨間歇采樣信號(hào)占空比的增加先減后增:當(dāng)占空比較小時(shí),干擾信號(hào)與雷達(dá)發(fā)射信號(hào)匹配程度較差,脈沖壓縮增益較低,此時(shí),隨著間歇采樣信號(hào)的占空比的增大,真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)概率減小,干擾效果越來越好;隨著占空比增大,真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)概率達(dá)到最低點(diǎn),此時(shí),該占空比干擾效果在本文給定的仿真參數(shù)下近似達(dá)到最佳;進(jìn)一步增大采樣占空比,干擾主假目標(biāo)相對(duì)真實(shí)目標(biāo)延時(shí)增大,且通過匹配濾波后產(chǎn)生的干擾次假目標(biāo)幅度越小,此時(shí)真實(shí)目標(biāo)檢測(cè)概率隨著采樣信號(hào)占空比增大而增大,干擾效果逐漸變差。最佳采樣信號(hào)占空比取值由間歇采樣信號(hào)頻率和CFAR檢測(cè)的參考滑窗長(zhǎng)度決定。本文的這些研究結(jié)論,對(duì)于間歇采樣重復(fù)轉(zhuǎn)發(fā)這種對(duì)抗手段的設(shè)計(jì)和應(yīng)用有較高的參考價(jià)值?!?/p>