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    高大模板支架模型試驗(yàn)受力分析

    2019-05-28 02:04:48張標(biāo)劉艷兵孔令召程樺
    關(guān)鍵詞:架體橫桿立桿

    張標(biāo),劉艷兵,孔令召,程樺

    (1.濟(jì)寧市規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,山東 濟(jì)寧,272000;2.中藍(lán)地產(chǎn)發(fā)展集團(tuán)有限公司青島分公司,山東 青島,266000;3.安徽建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院,安徽 合肥,230601)

    0 引言

    合肥市渡江戰(zhàn)役紀(jì)念館船頭懸挑結(jié)構(gòu)施工高大模板支架結(jié)構(gòu)體系的搭設(shè)最高高度為40 m,該模板支架所能承受的總重量約為7500 t,該工程結(jié)構(gòu)形式較復(fù)雜。目前由于支架體系設(shè)計(jì)或施工不當(dāng)引起的坍塌事故[1-8]時(shí)有發(fā)生,為研究高大模板支架的受力分析[4],為相似工程提供工程經(jīng)驗(yàn),綜合考慮各種因素采用架體模型試驗(yàn),該試驗(yàn)的幾何相似常數(shù):SL=1/3。(綜合考慮各種因素,該試驗(yàn)忽略剪刀撐的作用。)

    1 試驗(yàn)方案

    1.1 試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

    由于渡江戰(zhàn)役紀(jì)念館結(jié)構(gòu)形式復(fù)雜,為了確保模板支架體系的穩(wěn)定與安全,進(jìn)行縮尺模型試驗(yàn),通過試驗(yàn)測量立桿軸力沿立桿分布受力規(guī)律和橫桿受力分析,研究模型的受力特點(diǎn),為相似工程提供工程經(jīng)驗(yàn)。

    1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    原模板支架采用φ48×3.0鋼管,模板支架立桿縱、橫向距離均是600 mm,模型步距1200 mm。

    試驗(yàn)鋼管用 φ16×1.0(mm)焊接鋼管[9],鋼管的彈性模量E的相似系數(shù):SE=1。

    立桿縱、橫向距離均是200 mm,模型步距400 mm,模型支架整體為 400 mm×400 mm×2067 mm,掃地桿高出地面67 mm,立桿頂外伸33 mm,模型詳見圖1。模型試驗(yàn)桿件連接節(jié)點(diǎn)采用扣件里面加入45號(hào)鋼(兩個(gè)采用線切割成8 mm半圓孔)。

    1.3 試驗(yàn)內(nèi)容

    1.3.1 測立桿軸力

    在模型的每層立桿中部布置應(yīng)變片測立桿軸力,應(yīng)變片位置詳見圖2、圖3,YE2539高速靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)采集試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    1.3.2 測橫桿應(yīng)力

    每一層橫桿中部貼應(yīng)變片測其應(yīng)力,應(yīng)變片位置詳如圖2、圖3。

    1.4 試驗(yàn)加載方案

    在模型的立桿頂以集中力的形式加載[10],集中力通過二級(jí)分配梁使立桿頂均勻受力,加載分預(yù)加載和分級(jí)加荷。

    (1)預(yù)加載:為確保試驗(yàn)設(shè)備能進(jìn)行正常工作,預(yù)加集中力:2.5 kN。

    (2)分級(jí)加荷:每級(jí)加載2.5 kN;上一級(jí)穩(wěn)定后(加載3 min左右,施加集中力變化控制在0.1%,否則,再加載3 min),再加載下一級(jí);注意模型變形,加到40 kN,整個(gè)架體發(fā)生失穩(wěn)。

    圖3 應(yīng)變片在立桿、橫桿位置

    2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    2.1 試驗(yàn)?zāi)P?/h3>

    該模型四周均未布設(shè)垂直剪刀撐,試驗(yàn)?zāi)P驮斠妶D4所示。

    2.2 立桿軸力試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    該模型中測得各個(gè)立桿軸力,立桿應(yīng)變片詳見圖2、圖3。立桿L1、L4、L5軸力詳見圖5~圖7。

    根據(jù)實(shí)測各個(gè)立桿軸力,得出結(jié)論:

    (1)在試驗(yàn)?zāi)P桶l(fā)生失穩(wěn)之前,該試驗(yàn)立桿的力值從上到下基本沒有變化,直至加到40 KN時(shí),各個(gè)立桿的軸力才發(fā)生較大的變化。

    圖4 試驗(yàn)詳圖

    圖5 立桿L1測點(diǎn)軸力圖

    圖6 立桿L4測點(diǎn)軸力圖

    圖7 立桿L5測點(diǎn)軸力圖

    (2)模型失穩(wěn)無征兆,模型整體變形非常小,立桿呈S型變形,由于加載加大,模型整體扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞。

    3、模型失穩(wěn)時(shí),立桿軸力受力不同,最大軸力出現(xiàn)在中部立桿;各個(gè)立桿軸力相等,立桿軸力自上到下基本相等。

    2.3 模型橫桿試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    該模型中測得各個(gè)橫桿的應(yīng)力,橫桿的應(yīng)變片詳見圖2、圖3。以2、4、6層橫桿為研究對象,橫桿應(yīng)力如圖8~圖10。

    圖8 6層橫桿應(yīng)力圖

    圖9 4層橫桿應(yīng)力圖

    圖10 2層橫桿應(yīng)力圖

    根據(jù)測得的各橫桿軸力數(shù)據(jù),可得以下結(jié)論:

    (1)橫桿在加載中,各橫桿應(yīng)力變化較小,在加載過程中,橫桿的承受力較小,橫桿上應(yīng)力不是架體失穩(wěn)的主要原因。

    (2)橫桿所受應(yīng)力為拉、壓應(yīng)力,在加載過程中,模型產(chǎn)生了扭轉(zhuǎn)的變形,對模型整體穩(wěn)定不利。

    (3)加載時(shí)橫桿對立桿的協(xié)調(diào)變形效果不好,模型失穩(wěn)時(shí),橫桿應(yīng)力較大跳躍,架體整體失穩(wěn)時(shí),橫桿對立桿約束效果比較好。

    3 數(shù)值模擬分析

    3.1 幾何模型建立

    根據(jù)現(xiàn)場架體搭設(shè)方案:立桿橫距、縱距均為0.2 m,立桿步距0.4 m。

    3.2 材料

    鋼管 φ16×1.0 mm,彈性模量 E=2.06e11,密度7850 kg/m3。

    3.3 計(jì)算結(jié)果分析

    立桿與立桿的連接為剛接,橫桿與立桿的連接為半剛接,符合實(shí)際工程情況;本試驗(yàn)未考慮初始缺陷。

    經(jīng)過3D3S數(shù)值模擬分析,得該模型的軸力、應(yīng)變圖(圖11)。

    圖11 立桿L5、L6、L9軸力、應(yīng)變圖

    3.4 數(shù)值模擬結(jié)論

    通過試驗(yàn)值與有限元計(jì)算值對比可知:

    (1)從3D3S有限元進(jìn)行的模擬結(jié)果,大部分架體立桿應(yīng)力為95.56 MPa,最大112.47 Mpa發(fā)生在模型的立桿頂部,小于設(shè)計(jì)值205 MPa。這表明模型立桿所承受力安全儲(chǔ)備較大。

    (2)有限元分析的荷載—軸力曲線成線性關(guān)系,且各個(gè)立桿上、中、下軸力值基本相等,與試驗(yàn)結(jié)果相符。

    (3)模型計(jì)算的荷載—軸力擬合曲線可看出:在各個(gè)立桿的頂端施加同樣大小的豎向荷載時(shí),中間立桿的軸力要比邊緣立桿的軸力大,這與試驗(yàn)結(jié)果相符。

    4 結(jié)論

    通過模型試驗(yàn),得如下結(jié)論:

    (1)在模型失穩(wěn)前,該試驗(yàn)立桿的力值從上到下基本沒有變化;模型失穩(wěn)無征兆,模型整體變形非常小,立桿呈S型變形,由于加載加大,模型整體扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞。立桿軸力受力不同,最大軸力出現(xiàn)在中部立桿;各個(gè)立桿軸力相等,立桿軸力自上到下基本相等。

    (2)橫桿在加載過程中,所受應(yīng)力變化較小,并出現(xiàn)了拉、壓力。模型失穩(wěn)時(shí),橫桿對架體的立桿約束比較明顯。

    (3)有限元分析的荷載—軸力曲線成線性關(guān)系,與試驗(yàn)結(jié)果相符。

    (4)模型計(jì)算的結(jié)果可看出:在立桿的頂端施加同樣大小的豎向荷載時(shí),中間立桿的軸力要比邊緣立桿的要大,這與試驗(yàn)結(jié)果相符。

    (5)該模型試驗(yàn)數(shù)據(jù)可為相似工程設(shè)計(jì)、施工提供工程經(jīng)驗(yàn)。

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