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    耦合電感式高增益Boost變換器分析研究

    2018-11-09 08:52:28,
    關(guān)鍵詞:漏感導(dǎo)通電感

    , ,

    1.(安徽新華學(xué)院,安徽 合肥 230000;2.安徽省煤炭科學(xué)研究院,安徽 合肥 230001)

    0 引 言

    近年來,新能源開發(fā)和利用備受關(guān)注。如在光伏和風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中,因其輸出電壓等級(jí)較低,不能滿足需求,需直流變換器的參與來提高電壓等級(jí)。

    國(guó)內(nèi)外專家提出很多高升壓比和高效率的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。文獻(xiàn)[1]提出將串并聯(lián)二極管電容網(wǎng)絡(luò)與傳統(tǒng)Boost電路結(jié)合,相同占空比下可提高升壓比,但占空比范圍有一定限制,且開關(guān)管電壓、電流應(yīng)力較大。文獻(xiàn)[2-3]提出改進(jìn)二次型Boost變換器拓?fù)?,在電流連續(xù)模式下升壓能力有所提升,但占空比增大,優(yōu)勢(shì)不明顯。文獻(xiàn)[4]提出利用開關(guān)電感的Boost變換器拓?fù)洌岣吡穗妷涸鲆?,但?duì)開關(guān)管及二極管的電壓應(yīng)力減少不明顯,且增加了原器件數(shù)量,電路可靠性差。

    耦合電感式高增益直流變換器,通過改變占空比來改變輸出電壓,還可通過調(diào)節(jié)線圈匝比來提高升壓比。同時(shí)主開關(guān)管的電壓、電流應(yīng)力大大減少,從而極大地減少了開關(guān)損耗。

    1 電路分析

    1.1 工作原理

    耦合電感型高增益直流變換器拓?fù)鋱D如圖1所示。用耦合電感替換普通電感,由于耦合電感可以等效為原、副邊匝比為N(n1/n2)的理想變壓器與激磁電感Lm并聯(lián)后再與漏感Lk相串聯(lián),其中Lk包含原邊漏感及副邊折算到原邊的等效漏感。為了便于分析,將變換器進(jìn)行等效變換,等效電路圖如圖2所示。下面將根據(jù)等效電路圖分析其工作原理,分析之前需做出如下假設(shè):1)所有器件均為理想器件,不考慮寄生參數(shù)的影響,但開關(guān)管的寄生電容Cs存在;2)電容C足夠大;3)在考慮漏感時(shí),耦合系數(shù)k=Lm/(Lm+Lk),耦合電感的匝比N=Ns:Np。

    圖1 主電路 圖2 等效電路

    (1)理想情況,不考慮漏感Lk

    當(dāng)變換器穩(wěn)態(tài)工作時(shí),在一個(gè)開關(guān)周期T內(nèi)共有兩個(gè)工作模態(tài)。

    模態(tài)Ⅰ:當(dāng)開關(guān)管S導(dǎo)通時(shí),工作電流的流通路徑如圖3所示。在這一階段,電源電壓Vin對(duì)耦合電感的原邊線圈進(jìn)行充電,原邊線圈存儲(chǔ)能量。在開關(guān)管關(guān)斷之前,這一工作模態(tài)結(jié)束。

    模態(tài)Ⅱ:當(dāng)開關(guān)管S關(guān)斷時(shí),工作電流的流通路徑如圖4所示。在這一階段,開關(guān)管關(guān)斷的瞬間,耦合電感原邊的部分能量轉(zhuǎn)移到副邊線圈上。同時(shí),電源電壓、原邊線圈電壓、副邊線圈電壓共同向電容C和負(fù)載R充電,原邊線圈存儲(chǔ)的能量釋放完畢,這一工作模態(tài)結(jié)束。

    圖3 導(dǎo)通時(shí)電流流通路徑 圖4 關(guān)斷時(shí)電流流通路徑

    (2)實(shí)際情況,考慮漏感Lk

    當(dāng)考慮漏感時(shí),該變換器就不止工作在兩個(gè)模態(tài),而是三個(gè)模態(tài),其中在開關(guān)管斷開的期間內(nèi)就有兩個(gè)模態(tài),包括漏感的能量釋放到寄生電容Cs上、電源電壓與耦合電感的電壓向負(fù)載和電容C釋放能量。

    模態(tài)Ⅰ:當(dāng)開關(guān)管S導(dǎo)通時(shí),工作電流的流通路徑如圖5所示。在這一階段,電源電壓Vin對(duì)耦合電感的原邊線圈進(jìn)行充電,原邊線圈存儲(chǔ)能量。在開關(guān)管關(guān)斷之前,這一工作模態(tài)結(jié)束。

    圖5 開關(guān)管導(dǎo)通時(shí)電流流通路徑

    模態(tài)Ⅱ:當(dāng)開關(guān)管S關(guān)斷時(shí),工作電流的流通路徑如圖6所示。在這一階段,由于漏感的存在,電流方向不能突變,且漏感的能量釋放到開關(guān)管的寄生電容Cs上,對(duì)電容Cs進(jìn)行充電,由于漏感的值很小,其儲(chǔ)存的能量也有限,所以這一過程持續(xù)的時(shí)間非常短,當(dāng)輸出二極管開始導(dǎo)通時(shí),這一工作模態(tài)結(jié)束。

    模態(tài)Ⅲ:開關(guān)管S繼續(xù)關(guān)斷,工作電流的流通路徑如圖7所示。在這一階段,輸出二極管D開始導(dǎo)通,耦合電感原邊的部分能量轉(zhuǎn)移到副邊線圈上。同時(shí),電源電壓、原邊線圈電壓、副邊線圈電壓共同向電容C和負(fù)載R充電,原邊線圈存儲(chǔ)的能量釋放完畢,這一工作模態(tài)結(jié)束。

    圖6 關(guān)斷瞬間電流流通路徑 圖7 關(guān)斷后電流流通路徑

    1.2 性能分析

    (1)理想情況,不考慮漏感存在

    在圖5中,激磁電感Lm在開關(guān)管S導(dǎo)通時(shí)存儲(chǔ)能量,在S關(guān)斷時(shí)釋放能量。由伏秒平衡原則可以推導(dǎo)出變換器的電壓增益。在S導(dǎo)通時(shí),即模態(tài)Ⅰ,根據(jù)KVL定律可得,激磁電感兩端的電壓為VmI。當(dāng)S關(guān)斷時(shí),即模態(tài)Ⅱ,根據(jù)KVL定律可得,激磁電感兩端的電壓為VmII。

    (1)

    (2)

    由式(2)得:

    (3)

    在一個(gè)開關(guān)周期T內(nèi),根據(jù)伏秒平衡原則,有:

    (4)

    即:

    (5)

    由式(5)可得電壓增益M為:

    (6)

    接下來分析開關(guān)管S和輸出二極管D的電壓應(yīng)力VT和VD。在S關(guān)斷時(shí),根據(jù)KVL定律得:

    Vo-Vin=Vp+Vs

    (7)

    (8)

    VT=Vin+Vp

    (9)

    由式(7)、(8)和(9)得:

    (10)

    在S導(dǎo)通時(shí),根據(jù)KVL定律得:

    Vin=Vp

    (11)

    Vs=NVp

    (12)

    VD=Vs+Vo

    (13)

    由式(11)、(12)和(13)得:

    VD=NVin+Vo

    (14)

    在理想情況下,耦合電感變換器的電壓增益與占空比和匝比之間的關(guān)系如圖8所示。當(dāng)N=0時(shí),電壓增益即為傳統(tǒng)Boost變換器的電壓增益。從圖中可以看出,當(dāng)匝比N不變時(shí),變換器的電壓增益是隨著占空比的增大而增大;當(dāng)占空比D不變時(shí),變換器的電壓增益是隨著匝比的增大而增大。因此,只要匝比大于0,該變換器的電壓增益就高于傳統(tǒng)Boost變換器,而且在選擇了適當(dāng)?shù)恼伎毡认?,可以有效避免占空比工作在極限值下,大大減小了開關(guān)管的開關(guān)損耗,提高了變換器效率。

    圖8 電壓增益與占空比和匝比的關(guān)系

    (2)實(shí)際情況,考慮漏感存在

    當(dāng)存在漏感時(shí),在開關(guān)管關(guān)斷的瞬間,輸出二極管并沒有受正偏電壓而導(dǎo)通,此時(shí)是漏感所儲(chǔ)存的能量要向開關(guān)管的寄生電容進(jìn)行釋放,向寄生電容Cs進(jìn)行充電。對(duì)于一個(gè)開關(guān)周期來說,這一過程所經(jīng)歷的時(shí)間很短,在分析變換器的性能時(shí)是可以忽略的。在分析變換器的電壓增益和開關(guān)管的電壓應(yīng)力之前,需要說明一下,在該變換器中,激磁電感Lm兩端的電壓和漏感兩端的電壓之比等于其電感值之比,即

    (15)

    曾假設(shè)k=Lm/(Lm+Lk),則有

    (16)

    當(dāng)開關(guān)S導(dǎo)通時(shí),即模態(tài)Ⅰ,根據(jù)KVL定律:

    (17)

    化簡(jiǎn)得:

    (18)

    當(dāng)開關(guān)S關(guān)斷時(shí),即模態(tài)Ⅲ,根據(jù)KVL定律

    (19)

    又Vs=NVm,化簡(jiǎn)得

    (20)

    一個(gè)開關(guān)周期T內(nèi),根據(jù)伏秒平衡原則,有

    (21)

    (22)

    由式(22)可得電壓增益M為

    (23)

    接下來分析開關(guān)管S和輸出二極管D的電壓應(yīng)力VT和VD。在S關(guān)斷時(shí),根據(jù)KVL定律:

    Vo-Vin=Vp+Vs+Vk

    (24)

    (25)

    VT=Vin+Vp+Vk

    (26)

    由式(24)、(25)和(26)得

    (27)

    在S導(dǎo)通時(shí),根據(jù)KVL定律得

    Vin=Vp+Vk

    (28)

    (29)

    VD=Vs+Vo

    (30)

    由式(28)、(29)和(30)得

    VD=kNVin+Vo

    (31)

    圖9 電壓增益與占空比和匝比的關(guān)系

    在實(shí)際情況下,當(dāng)有漏感存在時(shí),耦合電感變換器的電壓增益與占空比和匝比間的關(guān)系如圖9所示。從圖中可以看出,當(dāng)匝比N不變時(shí),變換器的升壓比是隨著占空比的增大而增大;當(dāng)占空比D不變時(shí),變換器的升壓比是隨著匝比的增大而增大。漏感對(duì)變換器的電壓增益影響較小,且當(dāng)匝比N和占空比D均不變時(shí),變換器的電壓增益隨著耦合電感漏感值的增大而降低。

    2 仿真結(jié)果及分析

    為了驗(yàn)證所提變換器的工作原理和性能分析,基于PLECS軟件搭建模型進(jìn)行仿真分析。參數(shù)為:輸入電壓50V;理想變壓器的匝比N=2;激磁電感Lm為300uH;輸出電容C為470uF;負(fù)載電阻R為400Ω;考慮漏感時(shí),漏感Lk為10uH。

    圖10 輸出電壓波形

    (1)不考慮漏感

    輸出電壓波形如圖10所示,開關(guān)器件電壓應(yīng)力如圖11所示,輸入輸出電流波形如圖12所示。在進(jìn)行理論分析時(shí),開關(guān)管的電壓應(yīng)力表達(dá)式為VT=Vo+NVin/1+N,將Vin=50V、Vo=380V、N=2代入得,VT=160V。易知上述仿真的結(jié)果為160.375V,誤差為ess1=(160.375-160)/160=0.2%,誤差小于1%,仿真結(jié)果與理論分析一致。輸出二極管的電壓應(yīng)力表達(dá)式為VD=NVin+Vo,將Vin=50V、Vo=380V、N=2代入得,VD=480V。仿真結(jié)果為479.159V,誤差為ess2=(480-479.159)/480=0.17%,誤差小于1%,仿真結(jié)果與理論分析一致。

    圖13 輸出電壓波形

    圖14 開關(guān)管及二極管電壓應(yīng)力

    圖15 輸入電流及輸出電流

    (2)考慮漏感

    輸出電壓波形如圖13所示,開關(guān)器件電壓應(yīng)力如圖14所示,輸入輸出電流波形如圖15所示。

    在考慮漏感時(shí),激磁電感的Lm的值為300uH,漏感Lk的值為10uH。又k=Lm/(Lm+Lk),則k=0.968。在進(jìn)行理論分析時(shí),開關(guān)管的電壓應(yīng)力表達(dá)式為VT=(Vo+kNVin)/(11+kN),得VT=162.4V。上述仿真的結(jié)果為161.192V,誤差為ess3=(162.4-161.192)/162.4=0.7%,誤差小于1%,仿真結(jié)果與理論分析一致。輸出二極管D的電壓應(yīng)力表達(dá)式為VD=kNVin+Vo,將Vin=50V、Vo=380V、N=2代入得,VD=476.8V。仿真結(jié)果為475.958V,誤差為ess4=(476.8-475.958)/476.8=0.18%,誤差小于1%,仿真結(jié)果與理論分析一致。

    綜上所述,仿真結(jié)果與理論分析相一致。耦合電感型高增益直流變換器,相比于傳統(tǒng)升壓變換器(Boost變換器),大大提高了電壓增益,同時(shí),開關(guān)管的電壓應(yīng)力也大大降低。因此,極大地降低了開關(guān)管的開關(guān)損耗,提高了變換器效率。

    3 結(jié) 論

    在傳統(tǒng)Boost變換器的基礎(chǔ)上,研究了一種耦合電感型的高增益直流變換器。文章首先從考慮漏感和不考慮漏感兩個(gè)方面,著重分析了該變換器拓?fù)涞墓ぷ髟?,從分析的結(jié)果可以看出,該變換器相對(duì)于傳統(tǒng)變換器,不僅能夠通過改變占空比來調(diào)節(jié)電壓增益,最重要的是可以通過改變耦合電感匝比來調(diào)節(jié)電壓增益,這樣也有效避免了開關(guān)管工作在極限占空比的情況下。同時(shí),通過理論分析可知,主開關(guān)管的電壓應(yīng)力也大大減小,從而減少了開關(guān)損耗,一定程度提高了變換器效率。然后,基于PLECS仿真平臺(tái),搭建仿真模型進(jìn)行仿真,很好地驗(yàn)證了理論分析的正確性。

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