閆立來
(山西省交通科學(xué)研究院,山西 太原 030006)
隨著我國經(jīng)濟(jì)社會的發(fā)展和鐵路系統(tǒng)規(guī)劃布局的完善,越來越多的山嶺地區(qū)逐漸開始建設(shè)公路隧道.隧道建設(shè)當(dāng)中除面臨復(fù)雜的地質(zhì)與水文條件以外,還潛在承受諸如人工爆破、地震、機(jī)械設(shè)備開挖等動載作用,威脅隧道安全[1-3].經(jīng)過長期的研究發(fā)現(xiàn),隧道在動載作用下拱頂和拱底的水平應(yīng)力將會增加,隧道圍巖塑性區(qū)也將顯著增大并且之前巖土體的應(yīng)力狀態(tài)將明顯得到改變,極易引起隧道整體或局部失穩(wěn)破壞[4-6].高富強(qiáng)等[7]通過運(yùn)用FLAC數(shù)值模擬軟件對深部巷道的圍巖動態(tài)響應(yīng)進(jìn)行了分析,得出了動載會擴(kuò)大巷道圍巖塑性區(qū)及增大底板應(yīng)力以至達(dá)到極高應(yīng)力狀態(tài).唐益群等[8]基于有限元軟件,對隧道周圍巖土體在振動荷載下的變形進(jìn)行分析,并結(jié)合實(shí)測數(shù)據(jù)為預(yù)測沉降和地鐵安全運(yùn)營提供參考,等等.
云湖2號隧道地處四川地區(qū),長期承受地質(zhì)災(zāi)害等作用,研究該隧道在動靜載作用下的響應(yīng)特性對于分析隧道的安全具有重要意義.本文主要利用FLAC3D數(shù)值模擬軟件并重點(diǎn)對隧道在動靜載作用下的位移和塑性區(qū)進(jìn)行分析,探討動靜載作用下隧道圍巖的變形和穩(wěn)定性特點(diǎn),可為同等或相似條件下隧道工程的設(shè)計和施工提供參考和借鑒.
云湖2號隧道穿越通過綿遠(yuǎn)河左岸山體,山脊走向近于南北向,地形陡峭,地形上是一沿著綿遠(yuǎn)河走向的山體.隧道進(jìn)出口處下段地形較陡,地形坡度45°~55°,為巖質(zhì)陡坡,局部接近于直立,上段地形坡度相對較緩,坡度35°~45°.由于受到構(gòu)造作用影響,導(dǎo)致山脊高聳.隧道穿越山脊頂部最高高程為1973.9m,嶺谷相對高差達(dá)1153.9m,隧道進(jìn)口綿遠(yuǎn)河河床高程820m,屬于典型的中山構(gòu)造剝蝕地貌特征.圖1所示為隧道縱斷面圖.
圖1 隧道縱斷面圖
本文以云湖2號隧道為標(biāo)準(zhǔn)模型進(jìn)行建模,該隧道斷面由圓弧和橢圓弧組成,其內(nèi)部斷面高度最大為8.3m,寬度最大為10.6m,詳見圖2.如圖3所示,考慮到地下工程的一般開挖影響范圍為3~5b(b為洞室內(nèi)徑),故在實(shí)際建模過程中尺寸取60m(x軸)×60m(y軸)×40m(z軸),以消除開挖影響.隧道建設(shè)區(qū)位于映秀至北川主干斷裂帶,加上受5.12大地震影響,地質(zhì)構(gòu)造作用強(qiáng)烈且?guī)r體破碎,本文以K14+310斷面為研究截面,該段巖性為Ⅴ級圍巖,具體巖體物理力學(xué)參數(shù)如表1所示.
表1 巖體的物理力學(xué)指標(biāo)
表2 噴射混凝土和錨桿的力學(xué)參數(shù)
該隧道在施工過程中,采用錨桿、鋼筋網(wǎng)和鋼拱架及二襯聯(lián)合支護(hù)形式,噴射混凝土采用C20標(biāo)號,拱墻噴射厚度為24cm,仰拱噴射厚度為45cm.施工過程中采用φ25mm注漿錨桿,錨桿采用梅花形布置,間距為750mm(環(huán)向)×1000mm(縱向);鋼筋網(wǎng)直徑為φ8mm,網(wǎng)格尺寸為200mm×200mm,單層布置;鋼拱架選用I18,縱向間距為1000mm,實(shí)際模擬中將鋼筋網(wǎng)和鋼拱架的彈性模量折算到混凝土中,混凝土與圍巖之間設(shè)置有接觸面.由于本文主要模擬隧道在動載作用下的響應(yīng),故對靜載下的建模做了簡化處理.表2為噴射混凝土和錨桿的力學(xué)參數(shù).
模型建立考慮到上覆巖層的垂直應(yīng)力影響,在模型上邊界施加有3.0MPa的垂直應(yīng)力,其他邊界均采用位移約束,且整個模型采用mohr-coulomb本構(gòu)模型.遠(yuǎn)處動力源產(chǎn)生的沖擊波在傳播的過程中會逐漸衰減成壓縮波,最后變成平面波.在該模型中,為了模擬遠(yuǎn)處動力源產(chǎn)生的動載對隧道的影響,參照文獻(xiàn)[7]在模型底部施加平面波,具體如圖4所示.與此同時,為了真實(shí)地模擬模型中的應(yīng)力波的傳播,除模型底部邊界外,其他邊界均設(shè)置為粘滯吸收邊界.
圖4 應(yīng)力波時程曲線
地下工程在施工的過程中,一般會在關(guān)鍵位置布設(shè)相應(yīng)數(shù)目的監(jiān)測設(shè)備,主要包括位移監(jiān)控和應(yīng)力監(jiān)控,以此來準(zhǔn)確把握和解決施工過程中的緊急問題.如圖2所示,云湖2號隧道施工過程中,對隧道拱頂位移和兩側(cè)拱墻水平收斂位移進(jìn)行監(jiān)測,通過收集、處理和分析數(shù)據(jù)并采用相應(yīng)措施保證隧道施工整個過程安全進(jìn)行.
圖5 現(xiàn)場監(jiān)測位移時程曲線
如圖5所示,為云湖隧道現(xiàn)場監(jiān)測時間-位移時程曲線,整個監(jiān)測過程持續(xù)40天,每個測點(diǎn)收集到20組監(jiān)測數(shù)據(jù).由圖可知,在初期位移近似線性增長,之后逐漸緩慢增長并最終保持相對穩(wěn)定.以拱頂沉降為例,在0~7天沉降基本保持2.6mm/d的速率,從第8天開始位移變化逐漸緩慢,并在20天前后基本趨于穩(wěn)定,最終拱頂沉降和水平收斂位移分別為24.78mm和16.43mm.將數(shù)值模擬監(jiān)測到的位移導(dǎo)出,得到如圖6所示,位移曲線所表現(xiàn)的規(guī)律與現(xiàn)場監(jiān)測基本一致,且由表3可知,兩者最終穩(wěn)定位移值誤差均控制在4.0%以內(nèi),說明數(shù)值模擬過程的準(zhǔn)確性和可靠性.
圖6 數(shù)值模擬位移時程曲線
表3 各測點(diǎn)數(shù)據(jù)對比
隧道拱頂及拱底位移變化對分析隧道的穩(wěn)定性具有重要意義,如圖7所示,將隧道拱頂及拱底的位移提取出來,取向隧道中心方向?yàn)檎?,反之為?fù).由圖可知,動載作用下拱底向上隆起,且在0~50ms內(nèi)增長迅速,這是因?yàn)槠矫娌ㄔ谠摃r間段內(nèi)穿過隧道底部,對隧道底部產(chǎn)生沖擊作用.觀察拱頂位移可以發(fā)現(xiàn),靜載時拱底和拱頂位移分別為27.94mm和25.12mm,在動載作用下拱頂位移開始向上走動,這是由于隧道內(nèi)襯砌形成拱效應(yīng),在平面波沖擊隧道底部仰拱時,同時對拱墻形成沖擊,造成拱頂位移回縮.最終拱底和拱頂位移分別為90.12mm和5.26mm,相對于靜載時分別增大和減小了2.26倍和0.79倍,說明動載對隧道的位移尤其是對拱底位移產(chǎn)生較大影響,隧道的安全受到威脅,故在設(shè)計和使用時應(yīng)該考慮動載所產(chǎn)生的影響,保證隧道在動載作用下的穩(wěn)定性.
圖7 動載作用下位移時程曲線
(a)靜態(tài) (b)10ms
(c)38ms (d)40ms
(e)50ms (f)60ms
分析動載作用下隧道周圍巖體的塑性區(qū)變化有利于掌握其受力情況及變化規(guī)律,判斷隧道的穩(wěn)定性及安全性.模型整個計算時長為200ms,在60ms時塑性區(qū)基本達(dá)到穩(wěn)定,如圖8所示,分別提取了靜態(tài)和動載10ms、38ms、40ms、50ms以及60ms的塑性區(qū)圖進(jìn)行分析.由圖8(a)可知,靜態(tài)時,除隧道周圍局部區(qū)域受剪外,其他區(qū)域均未受力;在10ms時,隧道仰拱下部出現(xiàn)新的受剪區(qū)域,但變化不明顯,說明巖體整體穩(wěn)定性仍較好;在38ms時,仰拱下部剪切屈服區(qū)不斷擴(kuò)大,說明此時應(yīng)力波已逐漸靠近拱底;在40ms時,塑性區(qū)較40ms時繼續(xù)向上走動,此時仰拱下部開始出現(xiàn)拉剪區(qū)域,原先拱底正下方未擾動的區(qū)域均開始產(chǎn)生拉剪屈服;隨著時間的推移,由8(e)可知,50ms時除拱頂上側(cè)巖體以外,整個隧道周圍拉剪屈服和剪切屈服范圍均得到擴(kuò)大,并不斷出現(xiàn)新的拉剪區(qū);60ms時,巖體塑性區(qū)基本維持穩(wěn)定,但從分布來看,隧道巖體周圍3.5m范圍內(nèi)已發(fā)生大面積不同程度的屈服,尤其在仰拱下方更為明顯,這對隧道的穩(wěn)定性來說是及其不利的,也說明動載對隧道穩(wěn)定性的影響應(yīng)給予充分重視.
利用FLAC3D數(shù)值模擬方法,建立了云湖2號隧道在動載作用下的模型,并基于現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù),分析了其在動靜載作用下的位移及塑性區(qū)變化規(guī)律,得到以下結(jié)論:
(1)由數(shù)值模擬監(jiān)測結(jié)果與工程現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果對比分析可知,數(shù)值模擬與現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果相近,說明該模擬正確可靠.
(2)動載下隧道拱底和拱頂位移變化明顯,分別為90.12mm和5.26mm,相對于靜載時分別增大和減小2.26倍和0.79倍,對隧道穩(wěn)定產(chǎn)生不利影響.
(3)動載對隧道圍巖塑性區(qū)影響顯著,隨著動荷的傳遞,隧道周圍3.5m范圍內(nèi)逐漸出現(xiàn)新的剪切破壞和拉剪破壞,并主要發(fā)生在拱底下部位置,隧道的穩(wěn)定性受到威脅.