超薄注塑中熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)的研究*

殷素峰，阮育煌，阮鋒

（1.東莞理工學(xué)院城市學(xué)院機(jī)電工程系，廣東東莞 523419； 2.華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院，廣州 510641；3.東莞市奕東電子有限公司，廣東東莞 523125）

超薄注塑中熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)的研究*

殷素峰1，2，阮育煌3，阮鋒2

（1.東莞理工學(xué)院城市學(xué)院機(jī)電工程系，廣東東莞 523419； 2.華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院，廣州 510641；3.東莞市奕東電子有限公司，廣東東莞 523125）

為了研究超薄注塑中熔體與型腔的傳熱對(duì)充模過(guò)程的影響，利用狹縫流變儀和自制0.3，0.4，0.5，0.6 mm的不同狹縫厚度口模，選擇聚碳酸酯和聚苯乙烯作為試驗(yàn)材料，根據(jù)傅里葉熱傳導(dǎo)定律，測(cè)試了各口模在不同注射速度和不同型腔厚度下的熔體-型腔傳熱系數(shù)，結(jié)果顯示熔體-型腔傳熱系數(shù)與注射速度成正比線性關(guān)系，與型腔厚度成反比指數(shù)關(guān)系。通過(guò)數(shù)據(jù)處理，擬合了熔體-型腔傳熱系數(shù)與注射速度和型腔厚度的關(guān)系曲線?；贛oldflow2012，分別采用熔體-型腔傳熱系數(shù)計(jì)算值（由上述關(guān)系曲線計(jì)算得到）與傳統(tǒng)缺省值對(duì)超薄注塑過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，并將模擬結(jié)果與實(shí)際注塑結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)采用計(jì)算值模擬的結(jié)果與實(shí)際注塑結(jié)果有較高的吻合度，從而證實(shí)了研究過(guò)程的正確性。

超薄注塑；對(duì)流傳熱系數(shù)；注射速度；型腔厚度；流變實(shí)驗(yàn)

對(duì)流傳熱系數(shù)表征流體與固體表面之間的換熱能力，其值與換熱過(guò)程中流體的物理性質(zhì)、換熱表面的形狀以及流體的流速等都有密切關(guān)系。在普通注塑中，由于塑件厚度較大，所含熱量多，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)熔體充模過(guò)程的影響并不明顯，在數(shù)值模擬（如Moldflow2012）過(guò)程中常將熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)取缺省值為5 000 W/（m2·K）。但在超薄注塑中，由于塑件厚度小，所含熱量少，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)熔體充模過(guò)程的影響非常顯著，其值的確定尤為重要。超薄注塑一般指流長(zhǎng)厚度比L/T （L為流動(dòng)長(zhǎng)度、T為塑件厚度）大于100（或150）的薄壁注射成型［1］。

對(duì)傳熱系數(shù)研究的文獻(xiàn)很多，但多集中于水、油、氣等熱力學(xué)領(lǐng)域，如M. Ghajar等［2］研究了毛細(xì)管傳熱系數(shù)的數(shù)學(xué)模型，認(rèn)為傳熱系數(shù)是熱負(fù)荷的函數(shù)。S. D. Farahani等［3］用逆熱傳導(dǎo)方法測(cè)定純凈水在微通道中的對(duì)流傳熱系數(shù)，結(jié)果證明對(duì)流換熱系數(shù)并非常量，而與逆熱強(qiáng)度呈反比例非線性關(guān)系。但在注射成型領(lǐng)域，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)研究的相關(guān)文獻(xiàn)較少，K. Ainoya等［4］諸多學(xué)者認(rèn)為其值可能為1 200 W/（m2·K）甚至更小。莊儉［5］根據(jù)熱滲透學(xué)原理，認(rèn)為在微注塑流道中熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)為時(shí)間的函數(shù)，并利用函數(shù)模型對(duì)微流道的充填做了仿真研究，證實(shí)了函數(shù)對(duì)流傳熱系數(shù)更能真實(shí)描述微流道中的熱交換。于同敏等［6］通過(guò)試驗(yàn)裝置測(cè)量了聚丙烯、聚甲醛和丙烯腈-丁二烯-苯乙烯塑料3種聚合物在微注塑中的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)，結(jié)果表明，當(dāng)注射速度和型腔表面粗糙度值增加以及型腔厚度尺寸減小時(shí)，微尺度下熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)明顯增大。

超薄注塑區(qū)別于普通注塑，也不同于微注塑，充模過(guò)程中為了增加流長(zhǎng)，必須采用高速高壓注射單元充模成型，充模時(shí)間常在0.1～0.01 s的級(jí)別，試驗(yàn)數(shù)據(jù)難以測(cè)量，因此，論述超薄注塑熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)的相關(guān)文獻(xiàn)比較少見(jiàn)。

1　熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)超薄注塑的影響

為了研究熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)超薄注塑過(guò)程的影響，基于Moldflow2012進(jìn)行數(shù)值分析［7］。設(shè)計(jì)3種矩形有限元模型試件，平面尺寸均為45 mm×35 mm，厚度分別為0.3，0.6，1.0 mm，如圖1所示。模型采用fusion網(wǎng)格單元?jiǎng)澐植呗裕嚰閠riangle面單元，流道、澆口為beam單元，全局網(wǎng)格邊長(zhǎng)0.5 mm［8］。試件材質(zhì)選擇日本帝人公司的Panlite L-1225L 聚碳酸酯（PC）。

圖1　有限元模型

分析過(guò)程采用一模兩腔，設(shè)置螺桿直徑為24 mm，螺桿注射速度為500 mm/s，其余工藝參數(shù)見(jiàn)表1。

當(dāng)熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)分別取0.2×104，1×104，2×104，3×104W/（m2·K）時(shí)，3種不同厚度的試件澆口處最大注塑壓力如圖2所示。從圖2可知，當(dāng)試件厚度為1 mm時(shí)，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)最大注塑壓力的影響很小，如傳熱系數(shù)取0.2×104W/（m2·K）時(shí)，注塑壓力為66.5 MPa，取3×104W/（m2·K）時(shí)，注塑壓力為70.7 MPa，差值僅為4.2 MPa。隨著試件厚度減小，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)最大注塑壓力的影響明顯增大，如試件厚度為0.3 mm、傳熱系數(shù)取0.2×104W/（m2·K）時(shí)，注塑壓力為220.6 MPa，取3×104W/（m2·K）時(shí)，注塑壓力為281.2 MPa，差值為60.6 MPa?？梢钥闯觯垠w-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)超薄塑件成型過(guò)程的影響非常明顯，獲取準(zhǔn)確的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)超薄注塑來(lái)說(shuō)顯得至關(guān)重要。

表1　模擬工藝參數(shù)

圖2　熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)不同厚度試件最大注塑壓力的影響

2　熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)的測(cè)試試驗(yàn)

2.1試驗(yàn)原理

根據(jù)傳熱學(xué)傅里葉定律［9］，可得以下公式：

式中：q1--傅里葉定律中的熔體-型腔對(duì)流熱通量；

k--模具熱導(dǎo)率；

T1--第1點(diǎn)溫度；

T2--第2點(diǎn)溫度；

ΔL--1，2兩點(diǎn)之間的距離。

根據(jù)牛頓冷卻定律，熔體-型腔對(duì)流熱通量用對(duì)流傳熱系數(shù)表示為：

式中：q2--牛頓冷卻定律中的熔體-型腔對(duì)流熱通量；

h--對(duì)流傳熱系數(shù)；

Tb--熔體溫度；

Tw--腔壁溫度。

設(shè)測(cè)試T1的第1個(gè)點(diǎn)與腔壁的距離為L(zhǎng)1，測(cè)試T2的第2個(gè)點(diǎn)與腔壁的距離為L(zhǎng)2，令L2=2L1，則Tw=2T1-T2。

令q1=q2，可得對(duì)流傳熱系數(shù)計(jì)算式：

2.2試驗(yàn)原料

選擇流動(dòng)性較好的Panlite L-1225L PC和奇美實(shí)業(yè)有限公司的PG-33聚苯乙烯（PS）兩種材料進(jìn)行試驗(yàn)，兩種材料相關(guān)參數(shù)如表2所示。

表2　PC和PS材料相關(guān)參數(shù)

2.3試驗(yàn)設(shè)備

選用英國(guó)馬爾文儀器有限公司的Rosand RH10型立式毛細(xì)管流變儀，如圖3a所示，流變儀最大載荷100 kN，最大速度1 200 mm/min，料筒直徑為19 mm，長(zhǎng)度為290 mm。表面熱電偶型號(hào)為江海牌WRE-01型，測(cè)溫范圍0～400℃，熱響應(yīng)時(shí)間小于0.5 s。

圖3　狹縫流變儀示意圖

自制狹縫口模，以其狹縫的厚度來(lái)表示實(shí)際的型腔厚度，其材料為4Cr13，熱導(dǎo)率為29 W/（m·K），口模采用電熱線圈加熱?？谀Ｍ庑纬叽鐬?0 mm×40 mm×20 mm，口模狹縫長(zhǎng)度（深度）為10 mm，寬度為10 mm，厚度s分別為0.3，0.4， 0.5，0.6 mm。距離狹縫上端入口下方5 mm處，左側(cè)安裝熱電偶1 （測(cè)量溫度為T1），距離狹縫左壁面處1 mm （L1），右側(cè)安裝熱電偶2 （測(cè)量溫度為T2），距離狹縫右壁面處2 mm，狹縫底部設(shè)計(jì)8 mm寬、10 mm長(zhǎng)的瀉料槽，具體尺寸如圖3b所示。

2.4試驗(yàn)方法

針對(duì)超薄成型熔體充模速率高、型腔厚度小的特點(diǎn)，著重對(duì)PC和PS材料在不同熔體流速（即注射速度）、不同狹縫厚度（即型腔厚度）口模中的對(duì)流傳熱系數(shù)進(jìn)行測(cè)試。試驗(yàn)開(kāi)始時(shí)，首先將PC和PS加熱至其加工溫度，PC溫度設(shè)為310℃，PS溫度設(shè)為250℃，相應(yīng)口模由電熱線圈分別加熱至110℃和45℃，待熱電偶溫度穩(wěn)定后，采用不同的熔體流動(dòng)速率注射，從熱電偶采集溫度數(shù)據(jù)。

2.5試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理（以PC為例）

試驗(yàn)過(guò)程中，測(cè)得口模溫度隨時(shí)間變化曲線如圖4所示。再根據(jù)式（1），計(jì)算得到模具（口模）-型腔（狹縫）熱通量曲線，如圖5所示。

圖5　熱通量曲線

由圖4、圖5可知，由于口模由外及內(nèi)加熱，初始階段0～1.3 s時(shí)T2略大于T1，熱通量為負(fù)值，1.3～3.0 s時(shí)，高溫熔體開(kāi)始注射，T1，T2迅速上升且T1大于T2，此時(shí)熱通量迅速上升，當(dāng)在3.0 s時(shí)流變儀停止注射，T1，T2迅速回落，熱通量迅速下降。在2.0 s～2.7 s之間，T1，T2之間的溫度差基本相等，表明口模在此時(shí)間段傳熱均勻平穩(wěn)，提取該時(shí)間段溫度T1，T2代入Tw=2T1-T2計(jì)算Tw，提取該區(qū)間熱通量q1代入式（3）計(jì)算熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)并求其平均值作為最終結(jié)果，如圖6所示。

圖6　計(jì)算得到的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)

3　熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)的影響因素研究

按照上述試驗(yàn)步驟，首先選用狹縫厚度為0.5 mm的口模，入口處的熔體流速即注射速度分別 取300，500，700，900，1 100 mm/s，對(duì)Panlite L-1225L PC （Tb=310℃，Tw=110℃）及PG-33 PS（Tb=250℃，Tw=45℃）兩種材料逐次試驗(yàn)，測(cè)得PC，PS兩種聚合物的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度的關(guān)系曲線，如圖7所示。從圖7可以看出，PC，PS的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度呈近似線性關(guān)系，隨注射速度的提高而逐漸增大。但由于PC，PS的黏度、密度和熱導(dǎo)率等特性不同，兩種材料的對(duì)流傳熱系數(shù)也略有差異。

圖7　對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度的關(guān)系

然后保持注射速度700 mm/s不變，選用狹縫厚度為0.3，0.4，0.5，0.6 mm的口模進(jìn)行試驗(yàn)，測(cè)得PC，PS兩種聚合物的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與口模狹縫厚度關(guān)系如圖8所示。從圖8可知，PC，PS的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)隨狹縫厚度減小均明顯增大，其增幅可通過(guò)數(shù)據(jù)擬合成指數(shù)關(guān)系。這是由于在相同的熔體溫度、口模溫度下，狹縫厚度越小，熔體在壁面處的溫度梯度增大，根據(jù)傅里葉定律其散熱速度越快，故傳熱系數(shù)隨之增大。

圖8　對(duì)流傳熱系數(shù)與口模狹縫厚度的關(guān)系

對(duì)狹縫厚度為0.3，0.4，0.5，0.6 mm的口模，分別采用500，700，900，1100 mm/s的注射速度進(jìn)行試驗(yàn)，將數(shù)據(jù)結(jié)果擬合［10-11］，得到PC，PS的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度和口模狹縫厚度關(guān)系曲面圖，如圖9所示。

圖9　對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度和口模狹縫厚度關(guān)系曲面圖

從圖9可知，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度成正比線性關(guān)系，由于超薄注塑為高速高壓注塑，注射速度對(duì)熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)的影響應(yīng)該予以考慮；更為甚者，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與口模狹縫厚度成反比指數(shù)關(guān)系，尤其是當(dāng)狹縫厚度大約小于1 mm時(shí)，其值呈指數(shù)級(jí)增大，超薄塑件厚度一般在0.1 mm數(shù)量級(jí)，型腔的厚度對(duì)熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)影響必須予以考慮。

4　實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證上述所得的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度和型腔厚度的關(guān)系曲線是否準(zhǔn)確，設(shè)計(jì)驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)所用的樣件［12-13］及其澆注系統(tǒng)尺寸如圖10所示，樣件厚度t分別為0.3，0.6，1.0 mm。

圖10　實(shí)驗(yàn)樣件及其澆注系統(tǒng)幾何尺寸

注塑材料選擇Panlite L-1225L PC，注塑機(jī)選用東洋的SΙ-80ΙV型高速注塑機(jī)，實(shí)驗(yàn)工藝參數(shù)參見(jiàn)表1。設(shè)置注射速度分別為300，400，500，600，700 mm/s，將每次注塑時(shí)測(cè)得的最大注塑壓力值與模擬結(jié)果相比較，如圖11所示。其中模擬過(guò)程基于Moldflow2012，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)分別采用計(jì)算值hj（即由圖9的關(guān)系曲面計(jì)算得到）與傳統(tǒng)缺省值hc［hc=5 000 W/（m2·K）］。

從圖11可知，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)取計(jì)算值時(shí)，模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果均較吻合，而熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)取傳統(tǒng)缺省值時(shí)，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果均有較大偏差，尤其隨著樣件厚度的減小及注射速度的增大，其偏差越來(lái)越明顯。當(dāng)樣件厚度為0.3 mm、注射速度為300 mm/s時(shí)，實(shí)驗(yàn)測(cè)得的最大注塑壓力值與取傳統(tǒng)缺省值模擬而得到的值相差33.2 MPa，注射速度為700 mm/s時(shí)，兩者相差48.8 MPa；隨著樣件厚度的增大及注射速度的減小，兩者的差異越來(lái)越小，如當(dāng)樣件厚度為0.6 mm、注射速度為700 mm/ s時(shí)，兩者相差15.2 MPa，注射速度為300 mm/s時(shí)，兩者相差7.6 MPa；當(dāng)樣件厚度為1.0 mm、注射速度為700 mm/s時(shí)，兩者相差5.7 MPa，注射速度為300 mm/s時(shí)，兩者相差2.6 MPa。

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果對(duì)比可知，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)并非常數(shù)，其值受塑件厚度與注射速度的影響，尤其當(dāng)塑件的厚度小于0.1 mm時(shí)，其值變化非常明顯，又由于超薄塑件本身所含熱量少，所以其對(duì)超薄注塑過(guò)程的影響極其顯著。但當(dāng)塑件厚度較大時(shí)，對(duì)流傳熱系數(shù)的變化幅度較小，且塑件本身所含熱量較多，所以其對(duì)普通注塑過(guò)程的影響不明顯。

圖11　不同對(duì)流傳熱系數(shù)下最大注塑壓力模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

5　結(jié)論

（1）在超薄注射成型中，熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)數(shù)值分析的結(jié)果影響非常顯著，且采用傳統(tǒng)缺省值模擬時(shí)與實(shí)際注塑時(shí)獲得的結(jié)果有較大的偏差。

（2）熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)并非定值，與注射速度和型腔厚度均有較密切關(guān)系，且與注射速度成正比線性關(guān)系，而與型腔厚度成反比指數(shù)關(guān)系。

（3）通過(guò)實(shí)際注塑實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了所得到的熔體-型腔對(duì)流傳熱系數(shù)與注射速度和型腔厚度的關(guān)系曲線較為準(zhǔn)確，采用由該關(guān)系曲線計(jì)算得到的對(duì)流傳熱系數(shù)，在超薄注塑模擬中更能準(zhǔn)確、可靠地反映實(shí)際生產(chǎn)情況。

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改性塑料材料開(kāi)發(fā)商帝源新材申請(qǐng)新三板掛牌上市

深圳市帝源新材料科技股份有限公司于近期正式申請(qǐng)新三板掛牌。資料顯示，帝源新材成立于2007年，于2015年12月完成股改。

帝源新材是一家從事改性塑料開(kāi)發(fā)和生產(chǎn)的企業(yè)。公司主要產(chǎn)品包括阻燃料、耐候料、增強(qiáng)增韌料和環(huán)保耐用料等系列產(chǎn)品，應(yīng)用于電線電纜、電子電氣、家用電器等領(lǐng)域。

帝源新材生產(chǎn)的改性塑料產(chǎn)品，從下游應(yīng)用領(lǐng)域可分為通信數(shù)據(jù)電纜料、汽車電線料、電源線、建筑安裝線和電子線料及特殊用途電線料等，從產(chǎn)品性質(zhì)可分為阻燃料、耐候料、增強(qiáng)增韌料、環(huán)保耐用料等，公司生產(chǎn)的不同性質(zhì)產(chǎn)品往往可同時(shí)應(yīng)用于幾個(gè)領(lǐng)域或同時(shí)滿足耐熱性、絕緣性、耐候性、柔韌性、耐寒性等一項(xiàng)或幾項(xiàng)特殊性能。

（慧聰網(wǎng)）

全生物基PET樹(shù)脂項(xiàng)目開(kāi)始試生產(chǎn)

美國(guó)紐約州珍珠河的Anellotech Ιnc公司開(kāi)始啟動(dòng)一個(gè)試驗(yàn)工廠，有望帶來(lái)完全生物基PET樹(shù)脂。該公司和合作伙伴們?cè)谕粋€(gè)反應(yīng)器里用生物質(zhì)制造了對(duì)二甲苯等芳烴產(chǎn)品（其衍生的對(duì)苯二甲酸是PET的關(guān)鍵原料），而不必采用傳統(tǒng)的需要大量氫氣的高成本、多步驟的熱解方法。

催化劑生產(chǎn)商莊信萬(wàn)豐是其合作伙伴之一。另一個(gè)合作伙伴是日本的跨國(guó)飲料生產(chǎn)商三得利集團(tuán)。三得利希望將其飲料包裝做到100%生物基，目前做到了30%植物基，三得利表示，對(duì)Anellotech開(kāi)發(fā)和商業(yè)化可持續(xù)的和具有成本效益的生物基芳烴制造方法有信心。

Anellotech總裁兼首席執(zhí)行官David Sudolsky指出，其工藝還可能為尼龍、聚碳酸酯等塑料材料的生產(chǎn)提供生物基原料。

（中塑在線）

甘肅雨禾節(jié)水灌溉塑料制品生產(chǎn)線進(jìn)展順利

甘肅雨禾年產(chǎn)5萬(wàn)t高效節(jié)水灌溉塑料制品生產(chǎn)線項(xiàng)目于2015年3月開(kāi)工建設(shè)，總投資1.6億元。目前，一期6條聚氯乙烯高效節(jié)水灌溉設(shè)備生產(chǎn)線、5條聚乙烯高效節(jié)水灌溉設(shè)備生產(chǎn)線、3條內(nèi)鑲貼片式滴灌帶設(shè)備生產(chǎn)線，3條注塑機(jī)生產(chǎn)線已建成投用，實(shí)現(xiàn)銷售收入5 140萬(wàn)元。二期工程將新建3條高密度聚乙烯雙壁波紋管設(shè)備生產(chǎn)線和3條鋼絲網(wǎng)骨架聚乙烯管生產(chǎn)線，目前正在進(jìn)行前期工作，計(jì)劃今年3月開(kāi)工建設(shè)，10月底前建成投產(chǎn)。三期蘭州公司搬遷項(xiàng)目計(jì)劃2017年上半年完成。項(xiàng)目全部投產(chǎn)后，年可實(shí)現(xiàn)銷售收入7億元。

（武威日?qǐng)?bào)）

Study on Convection Heat Transfer Coefficient of Melt-Cavity in Ultra-thin Injection Molding

Yin Sufeng1，2， Ruan Yuhuang3， Ruan Feng2
（1. Department of Mechanical and Electrical Engineering，City College of Dongguan University of Technology ， Dongguan 523419， China；2. School of Mechanical & Automotive Engineering， South China University of Technology， Guangzhou 510641， China；3. Dongguan Yidong Electronic Co. Ltd.， Dongguan 523125， China）

Ιn order to study the influences of melt-cavity heat transfer on the filling process in ultra-thin injection molding，by using slit rheometer and self-made dies with different slit thickness of 0.3，0.4，0.5，0.6 mm，choosing PC & PS as the experimental materials，and according to the Fourier heat conduction law，the melt-cavity convection heat transfer coefficient of every die was tested in different injection rates and different cavity thicknesses. The results show that there is a proportional linear relationship between the heat transfer coefficient and the injection rate and a negative exponential relationship between the heat transfer coefficient and the cavity thickness. Through data processing，the relation curve of the heat transfer coefficient，injection rate and cavity thickness was fitted. Based on the Moldflow2012，numerical simulation of ultra-thin injection molding was processed respectively by adopting the calculating values which calculated by the above relation curve and traditional default values of the heat transfer coefficient，the simulation results were compared with the practice results of injection molding. Ιt is found that the results simulated with the calculating values are highly accorded to the practice results，the correctness of the research process is verified.

ultra-thin injection；convective heat transfer coefficient；injection rate；cavity thickness；rheological experiment

TQ320.66

A

1001-3539（2016）03-0054-06

10.3969/j.issn.1001-3539.2016.03.011

*2011廣東省教育部產(chǎn)學(xué)研結(jié)合項(xiàng)目（2011B090400381），2009廣東省省建設(shè)現(xiàn)代化產(chǎn)業(yè)體系技術(shù)創(chuàng)新滾動(dòng)計(jì)劃項(xiàng)目（2009863024），2012廣東省教育廳民辦教育專項(xiàng)資金項(xiàng)目

聯(lián)系人：殷素峰，講師，博士，主要研究方向?yàn)槟＞哂?jì)算機(jī)技術(shù)及特種塑性成型

2016-01-04