Ni-Cr-B-Si+Cu-P-Sn復(fù)合釬料真空釬焊金剛石

盧金斌，賀亞勛，張旺璽，劉　磊，李　華（.蘇州科技大學(xué) 機械工程學(xué)院，蘇州 5009；.中原工學(xué)院 材料與化工學(xué)院，鄭州 450007）

Ni-Cr-B-Si+Cu-P-Sn復(fù)合釬料真空釬焊金剛石

盧金斌1，賀亞勛2，張旺璽2，劉磊2，李華1
（1.蘇州科技大學(xué) 機械工程學(xué)院，蘇州 215009；2.中原工學(xué)院 材料與化工學(xué)院，鄭州 450007）

采用在鎳基釬料中分別添加3%、5%和7%（質(zhì)量分數(shù)）Cu-P-Sn組成新型復(fù)合釬料，并進行金剛石磨粒的釬焊實驗，利用SEM、EDS和XRD對金剛石焊后的界面碳化物形貌及釬料組織進行測試分析。結(jié)果表明：添加5%Cu-P-Sn的復(fù)合釬料進行金剛石釬焊時，釬焊溫度有所下降，金剛石表面碳化物較規(guī)整，并且數(shù)量有所下降，降低金剛石的熱損傷。新型釬料中形成樹枝晶α-Ni基固溶體和枝晶間Ni31Si12、Cr7C3等化合物的組織，不同含量Cu-P-Sn與Ni-Cr-B-Si合金可以較大程度互溶，可以實現(xiàn)釬料性能的調(diào)控，降低金剛石的熱損傷。

真空釬焊；金剛石；Ni-Cr-B-Si；Cu-P-Sn

釬焊單層金剛石工具因其具有磨粒把持強度高、出刃好的優(yōu)點，吸引了業(yè)內(nèi)專家及生產(chǎn)廠家對相關(guān)產(chǎn)品的研究開發(fā)興趣。目前，國內(nèi)外關(guān)于釬焊單層金剛石工具的研究一般選用釬焊溫度高且硬度也較高的Ni-Cr-B-Si、或者釬焊溫度低且硬度也較低Ag-Cu-Ti 和Cu-Sn-Ti等合金作為釬料［1-5］，但金剛石工具多用于加工如陶瓷、花崗巖、大理石等硬脆材料，加工過程中釬焊層易受到硬度較高的磨屑的摩擦而磨損，因此，工具的實際生產(chǎn)中多采用Ni-Cr-B-Si釬料。

有研究表明［2，6-10］，采用Ni-Cr-B-Si釬料釬焊制造的金剛石工具存在金剛石熱損傷大、工具使用中金剛石磨粒難以出露等弊端，其原因在于：1）Ni-Cr合金中的Ni元素為石墨化元素，釬焊高溫容易使金剛石在釬焊過程中石墨化［6-8，10］；2）Ni-Cr合金的高強度和兩者熱膨脹系數(shù)差異大，使金剛石受到較大的熱應(yīng)力，導(dǎo)致金剛石焊后應(yīng)力集中甚至局部產(chǎn)生微裂紋［2，6］；3）在真空釬焊過程中，Ni基釬料可溶解少量的C元素，容易導(dǎo)致金剛石溶解及與Cr的過度反應(yīng)［6-7］；4）Ni-Cr合金形成的釬焊層具有較高的耐磨性，使得金剛石工具在磨削過程中磨粒難以實時出露。此外，在實際生產(chǎn)時，為提高生產(chǎn)率，通常采用較大腔體的真空爐進行釬焊，很難保證爐內(nèi)溫度均勻，導(dǎo)致釬料在高溫部分過度流淌、而低溫部分卻不能充分熔化的問題，因此，所用釬料的液相線與固相線太接近會影響工具的釬焊效果，釬料的液相線與固相線差距略大些是較理想的狀態(tài)。

基于上述分析，Ni-Cr釬料中的過多的Ni、Cr元素是導(dǎo)致釬焊金剛石工具使用性能不足的主要原因，所以通過調(diào)配釬料的成分，適當(dāng)降低Ni、Cr元素在釬料中的比例可能解決上述問題。趙彬等［11］采用在Ni-Cr釬料中添加Cu粉進行釬焊，但純Cu的熔點較高，效果非常有限，因此，文中基于下述考慮在Ni-Cr合金的基礎(chǔ)上添加適量的Cu-P-Sn釬料：首先，Cu-P-Sn釬料的熔點較低［12］，有利于降低釬焊的溫度；其次，Cu為非石墨化元素，并與Ni能夠無限互溶［13］，因此，能夠適當(dāng)降低金剛石石墨化；最后，Cu基合金的強度低于Ni基合金的，有利于降低金剛石焊后的熱應(yīng)力。采用Ag、Cu基釬料進行釬焊，金剛石的熱損傷較小。

采用Ni-Cr-B-Si+Cu-P-Sn復(fù)合釬料對金剛石釬焊的研究未見報道，本文作者以Ni-Cr-B-Si添加不同比例的Cu-P-Sn制成復(fù)合釬料用于釬焊金剛石，希望能夠適當(dāng)降低焊接溫度，從而減少金剛石的熱損傷，并通過適當(dāng)調(diào)控兩者比例來改變釬焊溫度，得到具有不同硬度性能的釬焊連接層，以適應(yīng)不同加工條件的高效加工，這對于改善釬焊單層金剛石工具的性能、擴大其應(yīng)用范圍有一定的理論和現(xiàn)實意義。

1　實驗

試驗選用GB/T 23536-2009標(biāo)準300～420 μm金剛石，基體選Q235鋼，釬料為Ni-Cr-B-Si合金粉添加（質(zhì)量分數(shù)）為3%、5%、7%的Cu-P-Sn組成復(fù)合釬料，其成分見表 1。其中 Ni-Cr-B-Si合金的熔點為1010～1020℃，Cu-P-Sn熔點為640～680℃。在ZK-40型真空釬焊爐中進行釬焊試驗，真空度＜0.01 Pa。具體工藝過程為：釬焊前對Q235鋼基體、金剛石表面用丙酮清洗，然后再浸泡在丙酮中用超聲波清洗5 min，吹干。將添加Cu-P-Sn的Ni-Cr粉置于鋼基體表面，在復(fù)合釬料上分布金剛石磨粒（如圖1所示），分別加熱至1030℃、1040℃保溫3 min，自然冷卻至100℃以下取出。

表1　Ni-Cr-B-Si合金及Cu-P-Sn的主要化學(xué)成分Table 1　Chemical composition of Ni-Cr-B-Si and Cu-P-Sn

圖1　復(fù)合釬料釬焊金剛石接頭示意圖Fig.1　Schematic diagram of composite filler brazing diamond

為觀察金剛石表面準三維碳化物形貌及熱損傷，對焊后的金剛石試樣進行深腐蝕。微粉金剛石焊后用于X射線衍射分析。用日本電子公司（JEOL）JSM-6300型掃描電鏡（SEM）及美國KEVEX公司的X射線能譜儀（EDS）對焊后金剛石表面形貌進行觀察及成份分析，用日本Shimadzu公司的XD-3A型X射線衍射儀進行X射線衍射結(jié)構(gòu)分析。

2　結(jié)果與分析

2.1金剛石焊后形貌

圖2所示為添加3%、5%、7%Cu-P-Sn的Ni-Cr合金釬料在1040℃保溫3 min釬焊后金剛石的宏觀形貌。從圖2（a）可以看出，添加3%Cu-P-Sn的復(fù)合釬料的表面處分布有少量孔洞，局部隱約可看出部分釬料呈球狀形貌，說明熔化并不充分，但圍繞金剛石的界面處有化合物生成，說明釬料與金剛石已有界面反應(yīng)。從圖2（b）和（c）可以看出，添加5%和7%Cu-P-Sn的復(fù)合釬料熔化都較為充分，隨著Cu-P-Sn含量的增加，釬料的熔點進一步降低，使釬料對金剛石磨粒的潤濕性進一步提高。此外，實驗結(jié)果還顯示，添加7%Cu-P-Sn的復(fù)合釬料在1030℃熔化的更好一些，這說明釬料的熔點與Cu-P-Sn的含量有較大的關(guān)系。在釬焊高溫保溫階段，釬料處于熔融狀態(tài)，流動性相對較高，且由于Cu、Ni元素?zé)o限互溶，因此不同含量的Cu-P-Sn與Ni-Cr合金能夠較大程度互溶，此外，P元素能與Ni形成共晶也可降低熔點。所以，添加不同比例的Cu-P-Sn釬料不僅可以降低金剛石的熱損傷，還可以調(diào)控釬料的熔點和性能，從而滿足金剛石工具加工的對象以及加工方法對釬料性能的不同要求。

圖2　不同添加量Cu-P-Sn的Ni-Cr合金釬焊金剛石形貌Fig.2　Morphologies of Ni-Cr alloy brazing diamond adding different Cu-P-Sn contents：（a）3%Cu-P-Sn；（b）5%Cu-P-Sn；（c）7%Cu-P-Sn

2.2碳化物形貌及金剛石熱損傷

圖3　釬焊后金剛石及表面碳化物形貌Fig.3　Morphologies of diamond and carbides at surface of diamond after brazing：（a）Carbide at interface between diamond and brazing alloy；（b）Brazed diamond；（c）Carbide at surface of diamond

采用含5%Cu-P-Sn的復(fù)合釬料焊后金剛石及表面碳化物形貌如圖3所示。由圖3（a）可以看出，界面處存在有序的碳化物，這說明該碳化物在金剛石表面直接形核并長大。從圖3（b）可以看出，金剛石分為釬料內(nèi)部和外部，其棱角仍然依稀可見?？紤]到金剛石連接強度和熱損傷等主要取決于嵌入釬料中的部分，因此，對嵌入在釬料中的金剛石表面的碳化物形貌進行分析（見圖3（c））。由圖3（c）可以看出，金剛石的棱角基本清晰，說明金剛石受到的化學(xué)侵蝕較小，另外，在金剛石的表面形成了一層較薄的細針狀化合物，經(jīng)EDS測試成分為Cr、C，判斷為碳化物，在（111）晶面的碳化物與金剛石六邊形的邊平行，而在（100）晶面的碳化物主要有兩種位向，一種平行于四邊形的邊，另一種為四邊形的對角線，這主要與單晶體金剛石表面原子排列規(guī)整有關(guān)。從腐蝕后的金剛石顆粒來看，金剛石整體形貌棱角清晰，金剛石界面處形成了有序的碳化物，正是這一薄層碳化物提高了釬料對金剛石的連接強度，其原因在于由于C元素幾乎不溶于Cu熔液［13］，因此，金剛石在添加Cu-P-Sn的釬料中溶解度有所下降，降低了金剛石石墨化的傾向，另外，減少了金剛石的C元素向釬料的溶解，使釬料中碳化物的數(shù)量下降，這有利于降低金剛石的熱損傷。釬料在加熱過程中，當(dāng)爐溫超過Cu-P-Sn熔點（640℃）后，Cu基合金首先熔化，隨著爐溫的升高，Ni基合金逐步溶入，并由于P、Sn元素等共同作用，P與Ni可形成共晶，使釬料的熔點進一步下降，達到保溫階段后，復(fù)合釬料融化更加均勻，并與金剛石發(fā)生界面反應(yīng)。

2.3釬焊層的微觀組織

采用金剛石微粉釬焊后對釬焊層進行X射線衍射分析，其結(jié)果如圖4所示。由圖4可以看出，釬料中的物相包括金剛石、Cr7C3、Cr3C2、Ni31Si12、α-Ni等。

圖4釬焊層的XRD譜Fig.4　XRD pattern of brazing sample

影響金剛石工具性能的因素不僅有金剛石磨粒，應(yīng)同時考慮釬焊層的組織和性能，如果釬焊層硬度高，金剛石將難以實時出露，否則，金剛石容易脫落。釬焊試樣截面的顯微組織如圖5所示。由圖5（a）可以看出，釬料完全熔化，組織基本均勻致密，在釬料中未發(fā)現(xiàn)明顯的裂紋和孔洞等缺陷，但在鋼基體中存在少量的孔洞，如圖5（a）箭頭所指處，分析認為，由 Fe-Ni二元相圖［13］可知，F(xiàn)e與Ni元素具有良好的互溶性，易形成（Fe，Ni）固溶體，由于Ni基釬料呈液態(tài)，而鋼基體為固體，因此，鋼基體中的Fe原子在Ni基釬料中的擴散系數(shù)遠大于釬料中Ni原子在鋼基體中的擴散系數(shù)，在基體與釬料界面處此兩種元素的擴散速率相差較大，導(dǎo)致鋼基體近釬料界面處側(cè)形成了部分的柯肯達爾孔洞。對圖5（a）的A點處測試的成分結(jié)果見表2，由表2可以看出，A點處含有較多的Fe，而C、Cr元素含量明顯低于釬料中的平均成分，說明釬料中的C、Cr向鋼基體有所擴散，而部分Fe元素也擴散到了釬料中，靠近基體界面處生成了化學(xué)冶金結(jié)合的帶狀Ni基固溶體。

釬料的組織如圖5（b）所示，B點處成分見表2，判斷為固溶Cu、Cr等的Ni基固溶體；C點成分見表2，可知Ni、Si含量很高，判斷為Ni31Si12。另外，對D點黑色的塊狀化合物進行測試可以知道（見表2），塊狀化合物為Cr7C3。分析認為，釬料冷卻過程應(yīng)分為凝固過程和固態(tài)相變兩個部分。復(fù)合釬料以亞共晶方式凝固，隨著溫度的降低，釬料熔體首先發(fā)生的是初生富Cu相α-Ni的析出，結(jié)合Cu-Cr、Cu-C相圖可知［13］，Cr、C在Cu中的溶解度非常低，導(dǎo)致Cr、C、Si原子向殘余液相中的擴散；Ni、Si、Cr、C等原子的擴散使殘余液相成分接近共晶成分，此時合金熔體中將發(fā)生共晶反應(yīng)直至凝固過程結(jié)束，最終形成了先析出樹枝晶α-Ni和枝晶間Ni31Si12、Cr7C3的共晶組織。仔細觀察圖5（a）和（b）可以看出，黑色的顆粒Cr7C3碳化物幾乎全部在Ni31Si12內(nèi)部分布，而在Ni基固溶體中幾乎沒有，進一步證明了上述凝固過程。總之，添加的Cu-P-Sn比例較低，全部溶解進入釬料中，形成了Ni基固溶體，P、Sn的含量由于非常低而未能測到。Ni31Si12為復(fù)雜六方晶體結(jié)構(gòu)［14-15］。結(jié)合X射線衍射結(jié)果可以知道，Cr7C3主要分布在釬料中，Cr3C2主要分布在金剛石與釬料界面處。

從Ni-P、Cu-P相圖可以知道，添加少量的P可使Cu、Ni基合金的熔點有較大的下降，但釬料中含有過多的P元素容易增加釬料的脆性，不適應(yīng)工具磨削過程中可能受到的較大的沖擊載荷，而通過在Ni-Cr釬料中添加5%的Cu-P-Sn合金，適當(dāng)?shù)腜含量能夠較好的調(diào)控釬料的熔點、硬度、強度等性能。此外，由Cu-Ni、Ni-P、Ni-Sn相圖［13］可知，Cu、Ni能無限固溶，Ni與P、Sn之間存在共晶反應(yīng)，并且由于Ni與P、Sn之間的結(jié)合能大于Cu與P、Sn之間的結(jié)合能，從而也能使Ni基釬料的熔點下降。所以，通過調(diào)控Ni基合金與Cu基合金的比例，優(yōu)化釬料最佳的成分，進而調(diào)控釬料的熔點、硬度、強度等性能，滿足不同工具的加工要求。

圖5　釬料與鋼基體界面及釬料顯微組織Fig.5　Microstructures of interface between brazing alloy and steel：（a）Interface microstructure of filler alloy and steel matrix；（b）Microstructure of filler alloy

表2 圖5釬料中EDS選區(qū)成分分析Table 2　EDS analysis results of zones in Fig.5

2.4釬焊層的硬度分析

為使磨粒實時出露，在燒結(jié)工具中經(jīng)常利用胎體弱化專門降低釬料的硬度、強度等［16］，同樣，釬焊金剛石工具的釬焊層的顯微硬度也會影響金剛石的出露，其顯微硬度分布如圖6所示。由圖6可以看出，添加5%Cu-P-Sn合金粉末的Ni-Cr合金作為釬料釬焊金剛石時，釬焊層的硬度分布比較均勻，硬度基本在620～740HV0.3之間，且在釬焊層和鋼基體的界面結(jié)合處硬度逐漸降低，形成了較好的梯度過渡。且在復(fù)合釬料中，由于Ni、Cr元素含量比例下降，與Ni-Cr合金釬料直接釬焊金剛石時的釬焊層硬度相比有明顯降低，這有利于金剛石磨粒在磨削過程中的實時出露。另外，釬料強度和熔點的降低還有利于降低金剛石的殘余應(yīng)力。

圖6　釬焊層硬度分布Fig.6　Hardness distribution of brazing layer

3　結(jié)論

1）采用添加不同含量Cu-P-Sn的Ni-Cr-B-Si組成復(fù)合釬料進行金剛石的釬焊，能夠調(diào)控釬焊溫度、改善釬料性能，降低金剛石焊后的熱損傷。

2）采用添加5%Cu-P-Sn的鎳基復(fù)合釬料釬焊金剛石，金剛石的表面形成一薄層有序的碳化物，與Ni-Cr-B-Si釬料的釬焊結(jié)果相比，碳化物數(shù)量明顯下降。

3）復(fù)合釬料釬焊層組織為枝晶Ni基固溶體分布和枝晶間Ni31Si12、Cr7C3等化合物，其硬度值為620～740HV 0.3，較Ni-Cr-B-Si釬料的有所降低，有利于降低金剛石的殘余應(yīng)力，便于磨粒出露。

REFERENCES

［1］ WU Mao，CAO Che-Zheng，Rafi-ud-din，HE Xin-bo，QU Xuan-hui.Brazing diamond/Cu composite to alumina using reactive Ag-Cu-Ti alloy［J］.Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2013，23（6）：1701-1708.

［2］ 王美娟，王日初，彭超群，馮艷，張純.固結(jié)磨粒金剛石線鋸的研究進展［J］.中國有色金屬學(xué)報，2013，23（5）：1368-1379. WANG Mei-juan，WANG Ri-chu，PENG Chao-qun，F(xiàn)ENG Yan，ZHANG Chun.Research progress on fixed diamond wire saw［J］. The Chinese Journal of Nonferrous Metals，2013，23（5）：1368-1379.

［3］ DUAN Duan-zhi，XIAO Bing，WANG Wei，ZHANG Zi-yu，WANGBo，HANPeng，DINGXiao-yang.Interface characteristics and performance of pre-brazed diamond grains withNi-Crcompositealloy［J］.JournalofAlloysand Compounds，2015，644：626-631.

［4］MA Bo-jiang，LIAN Feng.Study on the use of CuSnTi brazing alloy for induction brazing of diamond grits surface-treated by direct current plasma chemical vapor deposition［J］.International Journal of Refractory Metals and Hard Materials，2013，41：339-344.

［5］ 盧金斌，徐九華.真空釬焊金剛石界面碳化物的形貌［J］.中國有色金屬學(xué)報，2007，17（7）：1143-1148. LU Jin-bin，XU Jiu-hua.Morphology of carbide on diamond interfacebyvacuumbrazing［J］.TheChineseJournalof Nonferrous Metals，2007，17（7）：1143-1148.

［6］ 盧金斌，湯峰，孟普，王志新.Ni-Cr合金真空釬焊金剛石的熱損傷分析［J］.焊接學(xué)報，2010，31（8）：25-28. LU Jin-bin，TANG Feng，MENG Pu，WANG Zhi-xin.Thermal damage analysis of vacuum brazing diamond with Ni-Cr alloy［J］. Transactions of the China Welding Institution，2010，31（8）：25-28.

［7］ 鄭煒，黃國欽，徐西鵬.高溫釬焊過程中 Ni-Cr合金對金剛石磨粒靜壓強度的影響［J］.金剛石與磨料磨具工程，2014，34（3）：39-42. ZHENG Wei，HUANG Guo-qin，XU Xi-peng.Influences of Ni-Cr alloy on static compressive strength of diamond grains in high temperature brazing［J］.Diamond&Abrasives Engineering，2014，34（3）：39-42.

［8］ CHEN Yan，F(xiàn)U Yu-can，SU Hong-hua，XU Jiu-hua，XU Hong-jun.The effects of solder alloys on the morphologies and mechanical properties of brazed diamond grits［J］.International Journal of Refractory Metals and Hard Materials，2014，42：23-29.

［9］ DUAN Duan-zhi，XIAO Bing，WANG Bo，HAN Peng，LI Wen-jie，XIA Si-wei.Microstructure and mechanical properties of pre-brazed diamond abrasive grains using Cu-Sn-Ti alloy［J］. International Journal of Refractory Metals and Hard Materials，2015，48：427-432.

［10］陳燕，徐鴻鈞，傅玉燦，蘇宏華.Ni-Cr合金真空釬焊金剛石的表面石墨化［J］.焊接學(xué)報，2009，30（9）：21-24. CHEN Yan，XU Hong-jun，F(xiàn)U Yu-can，SU Hong-hua.Surface graphitization on brazed diamond with Ni-Cr alloy in vacuum brazing［J］.Transactions of the China Welding Institution，2009，30（9）：21-24.

［11］趙彬，賀亞勛，盧金斌，趙鵬，張理想.添加Cu粉對Ni-Cr合金真空釬焊金剛石磨粒界面組織的影響［J］.中原工學(xué)院學(xué)報，2014，25（3）：29-32. ZHAO Bin，HE Ya-xun，LU Jin-bin，ZHAO Peng，ZHANG Li-xiang.Effect of microstructure of vacuum brazing diamondabrasive with Ni-Cr alloy added copper powder［J］.Journal of Zhongyuan University of Technology，2014，25（3）：29-32.

［12］張啟運，莊鴻壽.釬焊手冊［M］.北京：機械工業(yè)出版社，2008：108-110. ZHANG Qi-yun，ZHUANG Hong-shou.Brazing and soldering manual［M］.Beijing：China Machine Press，2008：108-110.

［13］虞覺奇，易文質(zhì)，陳邦迪.二元合金狀態(tài)圖集［M］.上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1984：574. YU Jue-qi，YI Wen-zhi，CHEN Bang-di.Handbooks of binary alloy phase diagrams［M］.Shanghai：Shanghai Scientific Press，1984：574.

［14］賈磊.CuNiSi合金近平衡相變過程與導(dǎo)電機制研究［D］.西安：西安理工大學(xué)，2009：25-30. JIA Lei.Near-equilibrium phase transformation process and electric conduction mechanism of Cu-Ni-Si alloys［D］.Xi'an： Xi'an University of Technology，2009：25-30.

［15］柳瑞清，楊勝利，王剛，廖鈺敏，鐘強強.Si對Cu-7.5Ni-5Sn合金鑄態(tài)組織的影響［J］.特種鑄造及有色合金，2014，34（3）：237-240. LIU Rui-qing，YANG Sheng-li，WANG Gang，LIAO Yu-min，ZHONG Qiang-qiang.Effect of Si on the as-cast microstructure of Cu-7.5Ni-5Sn alloy［J］.Special Casting&Nonferrous Alloys，2014，34（3）：237-240.

［16］宋月清，甘長炎，夏志華，袁冠森，李永良.金剛石工具胎體性能的弱化問題研究［J］.人工晶體學(xué)報，1998，27（4）：368-372. SONG Yue-qing，GANChang-yan，XIA Zhi-hua，YUAN Guan-liang，LI Yong-liang.Study on the weakening of the diamond tool matrix performance［J］.Journal of Synthetic Crystals，1998，27（4）：368-372.

(編輯李艷紅)

Vacuum brazing diamond with Ni-Cr-B-Si+Cu-P-Sn composite filler metal

LU Jin-bin1，HE Ya-xun2，ZHANG Wang-xi2，LIU Lei2，LI Hua1
（1.School of Mechanical Engineering，Suzhou University of Science and Technology，Suzhou 215009，China；2.School of Materials and Chemical Engineering，Zhongyuan University of Technology，Zhengzhou 450007，China）

A series of new composite brazing fillers metal were got by adding 3%，5%or 7%（mass fraction）Cu-P-Sn in the primary brazing filler metal Ni-Cr-B-Si，respectively，then，they were used to braze diamond particles.The interface morphology of diamond carbide and the microstructure of brazing filler metal were tested by SEM，EDS and XRD.The results show that，when the composite brazing filler metal containing 5%Cu-P-Sn alloy，the carbide on the surface of the diamond is more regular and less with brazing temperature decreases，which decreases the thermal damage to the diamond.In the brazing filler alloy，the microstructures，such as dentrite included solid solution of Ni with some carbides like Ni31Si12and Cr7C3，are formed.As the added component，Cu-P-Sn at different proportions can be dissolved into the primary brazing filler Ni-Cr-B-Si in large degree，which can adjust the properties of the filler and reduce the heat damage to the diamond.

vacuum brazing；diamond；Ni-Cr-B-Si；Cu-P-Sn

Project（SKLABFMT201003）supported by Fund of State Key Laboratory of Advanced Brazing Filler Metals and Technology，China；Project（122106000051）supported by Henan Province Science and Technology Cooperation Project，China；Project（XKZ201501）supported by Fund Projects of Suzhou University of Science and Technology，China

date:2015-07-22；Accepted date:2015-12-16

LU Jin-bin；Tel：+86-18551173493；E-mail：ljbjohn@163.com

TG454

A

1004-0609（2016）-03-0610-06

新型釬焊材料國家重點實驗室開放課題資助項目（SKLABFMT201003）；河南省省院科技合作項目（122106000051）；蘇州科技學(xué)院?；鹳Y助項目（XKZ201501）

2015-07-22；

2015-12-16

盧金斌，副教授，博士；電話：18551173493；E-mail：ljbjohn@163.com