攪拌摩擦焊匙孔修復(fù)技術(shù)研究現(xiàn)狀*

周 利 ， 周煒璐 ，張嘉倫 ，杜正勇 ，趙瑞峰 ，孟凡新 ，馮吉才 ，2

（1.哈爾濱工業(yè)大學(xué)（威海）山東省特種焊接技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，威海 264209；2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)先進(jìn)焊接與連接國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，哈爾濱 150001；3.首都航天機(jī)械公司，北京 100076；4.天津航天長(zhǎng)征火箭制造有限公司，天津 300462）

攪拌摩擦焊（Friction Stir Welding, FSW）是由英國(guó)焊接研究所（The Welding Institute, TWI）于1991年提出的新型固相連接技術(shù)[1]，和傳統(tǒng)的熔焊相比，攪拌摩擦焊具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）接頭質(zhì)量高，不易產(chǎn)生氣孔、裂紋等缺陷;（2）焊接成本較低，無(wú)需填充材料和保護(hù)氣體，厚焊接件無(wú)需加工坡口;（3）焊接過(guò)程安全，無(wú)污染、飛濺、煙塵、噪聲等，且沒(méi)有嚴(yán)重的電磁干擾和有害物質(zhì)產(chǎn)生，是一種環(huán)保型連接方法;（4）焊接過(guò)程中焊件被剛性固定，且固相焊時(shí)加熱溫度較低，焊件不易變形;（5）便于機(jī)械化、自動(dòng)化操作，質(zhì)量較穩(wěn)定，重復(fù)性高。因此，攪拌摩擦焊接被認(rèn)為是自激光焊接問(wèn)世以來(lái)最引人注目的焊接方法，尤其對(duì)于高強(qiáng)鋁合金的焊接具有無(wú)可比擬的優(yōu)勢(shì)，在航空航天、軌道車輛、艦船等領(lǐng)域具有非常廣闊的應(yīng)用前景。

圖1 攪拌摩擦焊工藝過(guò)程示意圖Fig.1 Illustration for friction stir welding process

攪拌摩擦焊工藝過(guò)程如圖1所示[2]，焊接過(guò)程結(jié)束時(shí)會(huì)在焊縫末端留下匙孔，匙孔的存在不僅影響焊縫表面的美觀性，而且也會(huì)在一定程度上降低焊縫的力學(xué)性能，因此在工程應(yīng)用過(guò)程中對(duì)匙孔進(jìn)行修復(fù)是非常必要的。對(duì)于有些結(jié)構(gòu)的攪拌摩擦焊而言，可在起焊和收焊的位置設(shè)置起焊板和引出板，使匙孔不留在工件上；或是在產(chǎn)品零件的開口處引出攪拌摩擦焊的收焊匙孔，如在艙體上的口框處引出匙孔，而后加工去除[3]，但該方法對(duì)于回轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的環(huán)縫焊接等情況不適用。對(duì)于薄板的攪拌摩擦焊，可采用無(wú)針式攪拌頭進(jìn)行焊接，焊接過(guò)程中僅依靠旋轉(zhuǎn)的軸肩與焊件表面金屬間的相互作用產(chǎn)生大量的摩擦熱，促進(jìn)內(nèi)部金屬的流動(dòng)與混合，從而形成固相連接接頭。由于缺少攪拌針的攪拌作用，因此軸肩的截面形貌至關(guān)重要[4-5]。采用此方法雖然不產(chǎn)生匙孔，但其適用的結(jié)構(gòu)嚴(yán)重受限，而且由于攪拌頭與母材之間的摩擦及攪拌作用減弱，導(dǎo)致接頭的力學(xué)性能下降。采用攪拌摩擦焊方法對(duì)匙孔修復(fù)時(shí)，會(huì)在另外的位置再次出現(xiàn)匙孔，因而也受到限制。

目前，國(guó)內(nèi)外針對(duì)攪拌摩擦焊匙孔修復(fù)技術(shù)開展了大量的研究工作，按照原理可分為攪拌針回抽技術(shù)、組合補(bǔ)焊技術(shù)、摩擦塞焊技術(shù)和填充式攪拌摩擦焊技術(shù)，下面分別進(jìn)行介紹。

1 攪拌針回抽技術(shù)

Ding[6]提出了采用攪拌針回抽焊具進(jìn)行攪拌摩擦焊能夠直接消除焊縫匙孔，基本結(jié)構(gòu)原理如圖2所示。其焊具結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)就在于軸肩與攪拌針采用了分體式設(shè)計(jì)，焊接過(guò)程與常規(guī)攪拌摩擦焊基本相同，但在焊接結(jié)尾部分時(shí)，攪拌針逐漸進(jìn)行回抽，通過(guò)軸肩下部塑性金屬的回填，最終實(shí)現(xiàn)匙孔的消除。

圖2 攪拌針回抽焊具圖Fig.2 Retracted FSW pin tool

Ding等[7-8]對(duì)早期提出的攪拌針回抽焊具進(jìn)行改進(jìn)，對(duì)6mm厚2195鋁鋰合金進(jìn)行焊接，并對(duì)焊縫回抽部分的微觀組織和力學(xué)性能進(jìn)行分析。結(jié)果表明焊接過(guò)程參數(shù)、回抽過(guò)程參數(shù)影響回抽區(qū)域的微觀組織以及焊接質(zhì)量。同時(shí)，還對(duì)攪拌針可回抽攪拌頭回抽過(guò)程中承受的力進(jìn)行了分析，結(jié)果表明對(duì)于給定的被焊材料而言，回抽過(guò)程參數(shù)以及攪拌針?biāo)幬恢脹Q定了攪拌頭的受力行為。

鄢江武等[9]采用攪拌針可回抽攪拌頭對(duì)8mm厚5A06鋁合金進(jìn)行了攪拌摩擦焊接試驗(yàn)，并分析了回抽速度對(duì)接頭的力學(xué)性能及顯微組織的影響，圖3為不同回抽速度下焊縫表面的形貌特征。結(jié)果表明當(dāng)回抽速度變化時(shí)，焊縫熱機(jī)影響區(qū)組織流變形貌不同，焊核區(qū)晶粒均為細(xì)小的等軸晶組織；當(dāng)回抽速度變化時(shí)，焊縫的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均有所變化。當(dāng)回抽速度為5mm/min時(shí)，焊縫的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度達(dá)到最高，分別為360MPa和180MPa，均高于普通焊縫強(qiáng)度。

圖3 不同回抽速度下焊縫表面形貌Fig.3 Surface morphology of welding joint with different retracted speed

攪拌針回抽技術(shù)不用設(shè)置引出部分或余量就能實(shí)現(xiàn)環(huán)形焊縫等結(jié)構(gòu)的無(wú)匙孔攪拌摩擦焊，并可以獲得滿足要求的焊接質(zhì)量，但該方法需要采用比較復(fù)雜的設(shè)備，而且回抽過(guò)程需要控制相關(guān)參數(shù)才能保證焊接質(zhì)量。

2 組合補(bǔ)焊技術(shù)

熔焊填充+攪拌摩擦焊組合補(bǔ)焊技術(shù)是指采用兩種焊接方法對(duì)焊后形成的匙孔進(jìn)行補(bǔ)焊，補(bǔ)焊過(guò)程可大致分兩步，即熔焊填充和攪拌摩擦補(bǔ)焊。具體思路如圖4（a）所示[10]：（1）攪拌摩擦焊起始于A點(diǎn)，終止于B點(diǎn)并留下匙孔。該匙孔可用來(lái)模擬焊接過(guò)程中因攪拌針折斷，挖排后留下的“空腔”。（2）采用熔焊方法填充B點(diǎn)的匙孔，如圖4（b）所示。（3）從B點(diǎn)開始進(jìn)行攪拌摩擦補(bǔ)焊（補(bǔ)焊攪拌頭的軸肩和攪拌針尺寸均要大于原攪拌頭相應(yīng)尺寸），最后終止于C點(diǎn)，如圖4（c）所示。

圖4 熔焊填充+攪拌摩擦焊組合補(bǔ)焊工藝Fig.4 Combined repairing process of fusion welding + friction stir welding

王國(guó)慶等[10]采用熔焊填充+攪拌摩擦焊組合補(bǔ)焊工藝修補(bǔ)2219鋁合金攪拌摩擦焊縫匙孔缺陷，焊后分析接頭微觀組織和力學(xué)性能。結(jié)果表明匙孔補(bǔ)焊位置接頭焊核區(qū)呈現(xiàn)細(xì)小的等軸晶，而在攪拌頭機(jī)械攪拌和焊接熱循環(huán)的共同作用下，熱機(jī)影響區(qū)組織發(fā)生了較大程度的彎曲變形。接頭抗拉強(qiáng)度≥335MPa，延伸率≥8.0%，斷裂位置均分布在前進(jìn)側(cè)或后退側(cè)熱力影響區(qū)附近，斷裂機(jī)理為韌性斷裂。

郝云飛等[11]采用熔焊填充+攪拌摩擦補(bǔ)焊復(fù)合工藝進(jìn)行2219C10S鋁合金攪拌摩擦焊縫匙孔缺陷修補(bǔ)，并分析修補(bǔ)后接頭微觀組織和力學(xué)性能。結(jié)果表明焊核區(qū)呈細(xì)小的再結(jié)晶等軸晶粒，熱機(jī)影響區(qū)發(fā)生粗化長(zhǎng)大，并殘留熔焊柱狀晶或樹枝狀晶粒。第二相析出物粗化長(zhǎng)大，呈網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)分布于熱機(jī)影響區(qū)域，補(bǔ)焊接頭的第二相析出物如圖5所示。熱影響區(qū)和熱機(jī)影響區(qū)是整個(gè)補(bǔ)焊接頭的薄弱環(huán)節(jié)，拉伸試樣亦斷裂在該區(qū)域，補(bǔ)焊接頭斷口呈現(xiàn)出韌性斷裂與鑄態(tài)組織脆性斷裂的混合斷口形貌。

圖5 補(bǔ)焊接頭第二相析出物Fig.5 Precipitated phase of repaired joint

組合補(bǔ)焊消匙孔技術(shù)需采用熔焊過(guò)程，從而導(dǎo)致焊接過(guò)程中可能出現(xiàn)熔焊過(guò)程所導(dǎo)致的缺陷，并影響接頭質(zhì)量。

3 摩擦塞焊技術(shù)

摩擦塞焊（Friction Plug Welding, FPW）是由英國(guó)焊接研究所于1991年發(fā)明的一種新型固相補(bǔ)焊技術(shù)，該技術(shù)最初用于航天飛機(jī)外貯箱箱底焊接缺陷的補(bǔ)焊，后來(lái)用于攪拌摩擦焊匙孔的消除以及焊接缺陷修復(fù)[12-14]。根據(jù)不同的焊接壓力加載的方式，摩擦塞補(bǔ)焊可分為兩種：頂鍛式和拉鍛式，其焊機(jī)和背部支撐機(jī)構(gòu)分別位于被焊工件的兩側(cè)和一側(cè)，如圖6所示[15]。

圖6 摩擦塞焊Fig.6 Friction plug welding

3.1 頂鍛式摩擦塞焊

欒國(guó)紅等[16]采用頂鍛式摩擦塞焊方法消除LY12鋁合金焊后所產(chǎn)生的匙孔，并對(duì)接頭進(jìn)行組織分析。結(jié)果表明LY12鋁合金摩擦塞補(bǔ)焊接頭由母材、塑化區(qū)Ⅰ、母材與塑化區(qū)Ⅰ的過(guò)渡區(qū)、塑化區(qū)Ⅱ和塑化區(qū)Ⅰ和塑化區(qū)Ⅱ之間的過(guò)渡區(qū)這5個(gè)區(qū)域構(gòu)成。在塑化區(qū)Ⅰ和塑化區(qū)Ⅱ中，材料發(fā)生了強(qiáng)烈的流動(dòng)和變形。接頭硬度值在母材區(qū)與塑化區(qū)Ⅰ間逐漸下降并在塑化區(qū)Ⅰ達(dá)到最低值，而后硬度值逐漸升高，最終在塑化區(qū)Ⅱ趨于穩(wěn)定，達(dá)到與母材相當(dāng)?shù)挠捕戎怠?/p>

3.2 拉鍛式摩擦塞焊

趙衍華等[17-18]采用拉鍛式摩擦塞焊方法消除2014鋁合金焊后所產(chǎn)生的匙孔，并對(duì)接頭的微觀組織、拉伸性能以及斷裂特性進(jìn)行了分析。結(jié)果表明摩擦塞補(bǔ)焊接頭由焊縫區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)三部分組成，且焊縫區(qū)由細(xì)小的等軸再結(jié)晶組織構(gòu)成。在合適的接頭結(jié)構(gòu)和焊接參數(shù)下，塞補(bǔ)焊的接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)到330MPa以上，與攪拌摩擦焊接頭等強(qiáng)度或高于攪拌摩擦焊接頭強(qiáng)度。斷口形貌分析顯示，接頭斷裂模式為塑性斷裂。

Metz等[19-20]采用拉鍛式摩擦塞焊法對(duì)2195Al-Li合金進(jìn)行焊后匙孔修復(fù)，并研究了補(bǔ)焊接頭與原接頭界面處的微觀結(jié)構(gòu)、顯微硬度以及補(bǔ)焊接頭的疲勞性能，圖7為補(bǔ)焊前后焊縫表面形貌。結(jié)果表明焊接熱影響區(qū)、熱機(jī)影響區(qū)等均可由各區(qū)域微觀結(jié)構(gòu)和顯微硬度的特征來(lái)確定。在補(bǔ)焊焊縫周圍發(fā)現(xiàn)再結(jié)晶組織，再結(jié)晶區(qū)厚度為30～122mm。補(bǔ)焊焊縫界面顯微硬度為110～130HK100g，硬度比母材低35%。通過(guò)測(cè)量這些區(qū)域的硬度，可反映出摩擦塞焊焊縫區(qū)周圍的晶粒轉(zhuǎn)化過(guò)程，并且這些區(qū)域性能可能影響著整個(gè)接頭的疲勞性能。摩擦塞焊接頭的疲勞極限明顯低于攪拌摩擦焊接頭。其疲勞極限的下降可能是由于塞棒形狀、熱影響區(qū)的相互作用以及母材、攪拌摩擦焊接頭以及補(bǔ)焊接頭的強(qiáng)度失配導(dǎo)致的。

摩擦塞焊屬于固相工藝，焊接過(guò)程中沒(méi)有材料熔化因而不會(huì)導(dǎo)致熔焊過(guò)程帶來(lái)的問(wèn)題，補(bǔ)焊接頭殘余應(yīng)力低、殘余變形小，可以獲得優(yōu)質(zhì)的補(bǔ)焊接頭。特別是拉鍛式摩擦塞補(bǔ)焊能適用于一些背面無(wú)法施加支撐的結(jié)構(gòu)和施工過(guò)程，目前正受到關(guān)注。

圖7 塞補(bǔ)焊前后焊縫表面形貌Fig.7 Welding surface morphology before and after FPW

4 填充式攪拌摩擦焊技術(shù)

黃永憲等[21]基于固態(tài)連接原理，提出了填充式攪拌摩擦焊技術(shù)。填充式攪拌摩擦焊過(guò)程如圖8所示。其中圖8（a）為壓入階段，攪拌針高速旋轉(zhuǎn)并壓入待補(bǔ)焊匙孔；圖8（b）為補(bǔ)焊階段，軸肩與被焊工件接觸并施加壓力，攪拌針與匙孔摩擦產(chǎn)熱，材料發(fā)生塑變流動(dòng)，進(jìn)行匙孔填充補(bǔ)焊；圖8（c）為提起階段，焊具提起的同時(shí)，攪拌針的錐體部分用于填充匙孔，界面材料在軸肩的作用作用下發(fā)生連續(xù)的塑變流動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)了接頭匙孔的填充補(bǔ)焊。圖9為填充式攪拌摩擦焊攪拌頭[22]。

圖8 填充式攪拌摩擦焊過(guò)程示意圖Fig.8 Illustration for filling friction stir welding process

圖9 填充式攪拌摩擦焊攪拌頭Fig.9 Semi-consumable filling friction stir welding tool

黃永憲等[21-23]對(duì)7.8mm厚的AA 2219軋制板材進(jìn)行填充式攪拌摩擦焊，并對(duì)焊后接頭的界面行為及力學(xué)性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明試件補(bǔ)焊后不存在匙孔，并且焊接接頭的薄弱位置處于前進(jìn)側(cè)的軟化區(qū)域，而不再是匙孔表面。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)界面處的材料發(fā)生了連續(xù)的流動(dòng)和塑性變形，并且補(bǔ)焊接頭處由填充區(qū)、焊核區(qū)、準(zhǔn)焊核區(qū)、熱機(jī)影響區(qū)和熱影響區(qū)構(gòu)成，如圖10所示。焊后接頭的平均抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為母材金屬的90%和85%，可以看出填充式攪拌摩擦焊能夠?qū)缚p匙孔實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)等強(qiáng)修復(fù)。

圖10 焊縫橫截面區(qū)域示意圖Fig.10 Illustration for five distinct welding seam zones

填充式攪拌摩擦焊是傳統(tǒng)頂鍛式摩擦塞焊技術(shù)的一種補(bǔ)充和發(fā)展形式，該方法也是基于固態(tài)連接原理從而獲得優(yōu)質(zhì)的補(bǔ)焊接頭，而且采用常規(guī)的攪拌摩擦焊設(shè)備就可以實(shí)施該工藝。與摩擦塞焊過(guò)程類似，在塞棒設(shè)計(jì)和工藝參數(shù)選擇上需要合適的匹配，從而獲得滿意的匙孔修復(fù)效果。

5 結(jié)束語(yǔ)

作為一種新型固相連接技術(shù)，攪拌摩擦焊在航空航天、軌道車輛、艦船等領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。常規(guī)攪拌摩擦焊在焊接結(jié)束時(shí)將會(huì)產(chǎn)生匙孔，從而對(duì)焊接結(jié)構(gòu)外觀和性能產(chǎn)生不良影響。因此，匙孔修復(fù)顯得至關(guān)重要。國(guó)內(nèi)外對(duì)攪拌摩擦焊匙孔修復(fù)技術(shù)的研究仍在不斷發(fā)展中，相信未來(lái)將會(huì)取得更大的突破與進(jìn)展。

[1]THOMAS W M, NICHOLAS E D, NEEDHAM J C, et al. Friction stir butt welding: International patent application number PCT/GB92/02203 and GB patent application 9125978.8 [P]. 1991-12-06.

[2]American National Standards Institute, AWS D17.3/D17.3M:2010, Specification for Friction Stir Welding of Aluminium Alloys for Aerospace Application[S], 2009.

[3]李寶華, 陳瑩, 唐眾民, 等. 攪拌摩擦焊收焊匙孔填補(bǔ)的研究[J]. 熱加工工藝,2010,39(23):144-146.

LI Baohua, CHEN Ying, TANG Zhongjun, et al. Study on filling keyhole during friction stir welding [J]. Hot Working Technology, 2010,39(23):144-146.

[4]BAKAVOS D, CHEN Y, BABOUT L, et al. Material interactions in a novel pinless tool approach to friction stir spot welding thin aluminum sheet [J]. Metallurgical and Materials Transactions A, 2011, 42(5):1266-1282.

[5]TOZAKI Y, UEMATSU Y, TOKAJI K. A newly developed tool without probe for friction stir spot welding and its performance [J]. Journal of Materials Processing Technology, 2010, 210:844-851.

[6]DING R J, OELGOETZP A. The hydraulic controlled autoadjustable pin tool for friction stir welding:US Patent, 5893507 [P]. 1996.

[7]DING R J, OELGOETZP A. Mechanical property analysis in the retracted pin-tool (RPT) region of friction stir welded (FSW) aluminumlithium 2195 [C]. The 1st International Symposium on Friction Stir Welding,Thousand Oaks, CA, USA, 1999.

[8]DING R J. Evaluation of forces on the welding probe of the retractable pin tool (RPT) [C]. The 2nd International Symposium on Friction Stir Welding, Gothenburg, Sweden, 1999.

[9]鄢江武, 沈明明, 李寶華, 等. 5A06鋁合金無(wú)匙孔攪拌摩擦焊回抽速度的影響分析研究[J]. 熱加工工藝, 2014, 43(15):193-198.

YAN Jiangwu, SHEN Mingming. LI Baohua, et al. Influence of retraced speed in no keyhole friction stir welding of 5A06 alloy [J]. Hot Working Technology, 2014, 43(15):193-198.

[10]王國(guó)慶, 趙剛, 郝云飛, 等. 2219 鋁合金攪拌摩擦焊縫匙孔形缺陷修補(bǔ)技術(shù)[J]. 宇航材料工藝, 2012, 42(3):24-28.

WANG Guoqing, ZHAO Gang, HAO Yunfei, et al. Technology for repairing keyhole defect for FSW joint of 2219 aluminum alloy [J].Aerospace Material and Technology, 2012, 42(3):24-28.

[11]郝云飛,白景彬,田兵,等. 熔焊填充+ FSW修補(bǔ)攪拌摩擦焊縫匙孔型缺陷的接頭組織性能研究[J]. 航空制造技術(shù),2014(10):83-87.

HAO Yunfei, BAI Jingbin, TIAN Bing, et al. Study on properties of repaired joint with keyhole defect repaired by composite process of fusion filling and FSW repairing [J]. Aeronautical Manufacturing Technology,2014(10):83-87.

[12]BEAMISH K. Friction taper plug welding of 10 mm AA6082-T6 [R]. TWI Report, No.768, 2003.

[13]RIKI Takeshita, TERRY L K. Friction plug welding: US,6213379 B1[P]. 2011-04-10.

[14]ANDREWS R E, MITCHELL J S. Underwater repair by friction stitch welding [J]. Metals and Materials, 1990, 6(12):796-797.

[15]趙衍華, 劉景鐸, 朱瑞燦, 等. 補(bǔ)焊技術(shù)新突破——摩擦塞補(bǔ)焊[J]. 焊接, 2009(9):16-21.

ZHAO Yanhua, LIU Jingduo, ZHU Ruican, et al. New breakthrough of repaired welding technology—friction stir welding[J]. Welding and Joining,2009(9):16-21.

[16]欒國(guó)紅, 季亞娟, 董春林, 等. LY12鋁合金摩擦塞焊接頭組織分析[J]. 焊接學(xué)報(bào), 2006, 27(10):1-3.

LUAN Guohong, JI Yajuan, DONG Chunlin, et al. Microstructure of LY12 aluminum alloy welded joint of friction plug welding [J]. Transactions of the China Welding Institution, 2006, 27(10):1-3.

[17]趙衍華, 劉景鐸, 張加濤, 等. 2014鋁合金拉鍛式摩擦塞補(bǔ)焊接頭微觀組織及力學(xué)性能[J]. 航空制造技術(shù), 2009(23):86-90.

ZHAO Yanhua, LIU Jingduo, ZHANG Jiatao, et al. Microstructure and mechanical property of friction plug welding joint of 2014 Al alloy [J].Aeronautical Manufacturing Technology, 2009(23):86-90.

[18]趙衍華, 劉景鐸, 張麗娜, 等. 2014鋁合金攪拌摩擦焊縫的拉鍛式摩擦塞補(bǔ)焊[J]. 航空材料學(xué)報(bào), 2010, 30(1):41-46.

ZHAO Yanhua, LIU Jingduo, ZHANG Lina, et al. Study on friction plug welding of 2014 aluminum alloy FSW joint [J]. Journal of Aeronautical Materials, 2010, 30(1):41-46.

[19]METZ D F, WEISHAUPT E R, BARKEY M E, et al. A microstructure and microhardness characterization of a friction plug weld in friction stir welded 2195 Al-Li [J]. Journal of Engineering Materials and Technology-Transactions of the ASME, 2012, 134(2):1-7.

[20]METZ D F, BARKEY M E. Fatigue behavior of friction plug welds in 2195 Al-Li alloy [J]. International Journal of Fatigue, 2012,43:178-187.

[21]黃永憲, 韓冰, 呂世雄, 等. 基于固態(tài)連接原理的填充式攪拌摩擦焊匙孔修復(fù)技術(shù)[J]. 焊接學(xué)報(bào), 2012, 33(3):5-8.

HUANG Yongxian, HAN Bing, Lü Shixiong, et al. Filling friction stir welding for repairing keyhole based on principle of solid state joining[J].Transactions of the China Welding Institution, 2012, 33(3):5-8.

[22]HUANG Yongxian, HAN Bing, Lü Shixiong, et al. Interface behaviours and mechanical properties of filling friction stir weld joining AA 2219[J]. Science and Technology of Welding and Joining, 2012, 17(3):225-230.

[23]HUANG Yongxian, HAN Bing, TIAN Ying, et al. New technique of filling friction stir welding [J]. Science and Technology of Welding and Joining, 2011, 16(6):497-501.