節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻板偏心受壓試驗(yàn)研究

顏軍，李澤良（宿遷學(xué)院建筑工程學(xué)院，江蘇宿遷　223800）

?

節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻板偏心受壓試驗(yàn)研究

顏軍，李澤良
（宿遷學(xué)院建筑工程學(xué)院，江蘇宿遷223800）

摘要：為研究節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻板的破壞特征和受壓性能，進(jìn)行了4個(gè)1/2模型節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻板偏心受壓試驗(yàn)，分析了各試件的破壞過程、破壞形態(tài)及承載力、協(xié)同工作性能。研究結(jié)果表明：節(jié)能砌塊與內(nèi)置鋼筋混凝土之間協(xié)同工作性能良好；隨著偏心距的增大，試件破壞由小偏心受壓逐漸變?yōu)榇笃氖軌?，破壞荷載逐漸降低，符合偏心受壓構(gòu)件的破壞規(guī)律；所有試件的破壞均屬于材料破壞，沒有發(fā)生平面外失穩(wěn)破壞；按GB 50003—2011計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好，能夠滿足工程實(shí)際要求。

關(guān)鍵詞：節(jié)能砌塊；內(nèi)置鋼筋混凝土墻體；偏心受壓；協(xié)同工作

0　引言

加氣混凝土砌塊作為一種輕質(zhì)墻體材料已被廣泛應(yīng)用于多高層建筑中。多年來的研究及實(shí)踐表明，加氣混凝土砌塊砌體不僅可以用于填充墻體，而且可以與鋼筋混凝土有機(jī)結(jié)合形成承重墻體。本文提出一種由節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土新型配筋墻體[1]作為承重墻、現(xiàn)澆鋼筋混凝土圈梁及樓板組成的結(jié)構(gòu)形式。節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻板具有內(nèi)外2層加氣混凝土保溫層，同時(shí)外部加氣混凝土墻體砌筑后可作為內(nèi)置鋼筋混凝土墻的模板，有效降低模板的使用量，節(jié)約成本。李升才等[2-8]開發(fā)并深入研究了節(jié)能砌塊隱形密框結(jié)構(gòu)的受力機(jī)理及設(shè)計(jì)方法，為節(jié)能砌塊隱形密框結(jié)構(gòu)的推廣應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。姚謙峰等[9-10]對(duì)密肋復(fù)合墻板的受壓及抗震性能展開研究表明：密肋復(fù)合墻板結(jié)構(gòu)體系中的砌塊、框格及框架均能充分發(fā)揮作用，具有多道抗震防線，抗震性能良好。孫恒軍等[11-13]對(duì)混凝土小砌塊配筋砌體的抗剪、受壓及抗彎等性能進(jìn)行了詳細(xì)的研究，并分析了在各類荷載作用下的變形及破壞特征，結(jié)果表明，此類結(jié)構(gòu)具有良好的抗壓、抗彎性能，其變形能力甚至比剪力墻結(jié)構(gòu)更好。姜洪斌等[14]進(jìn)行了7個(gè)內(nèi)置箍筋的砌塊砌體剪力墻約束邊緣試件的軸壓試驗(yàn)，結(jié)果表明，加設(shè)內(nèi)置箍筋后，試件的承載力和變形能力都有較大程度的提高。目前對(duì)節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的研究尚無報(bào)道。本文對(duì)此類結(jié)構(gòu)墻體進(jìn)行偏心荷載作用下的抗壓試驗(yàn)研究。

1　試驗(yàn)概況

1.1試件設(shè)計(jì)

為研究墻板在偏心受壓作用下的受力性能，設(shè)計(jì)了4片只考慮偏心距影響的1/2比例的節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻板模型。墻體模型尺寸為600mm×200mm×1400mm，頂梁及底梁高度均為200mm，試件模型的總高度為1800mm，墻體幾何尺寸及配筋如圖1所示。墻體高厚比為7.0，試件高厚比為9.0。內(nèi)置墻體混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)等級(jí)為C25，墻內(nèi)縱筋為5Φ10mm，對(duì)試件W1、W2、W3、W4分別按偏心距為50、100、150、200mm施加軸向荷載。

圖1　墻體尺寸及配筋示意

1.2材料的力學(xué)性能

墻體內(nèi)只配了經(jīng)調(diào)直后的HPB300級(jí)鋼筋，實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為373.4MPa?；炷亮⒎娇箟簭?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為PW1：20.0MPa；PW2：25.0MPa；PW3：25.0MPa；PW4：20.0MPa。砌塊采用宿遷市鑫盛新型墻體材料有限公司生產(chǎn)的蒸壓加氣混凝土砌塊。該砌塊的干密度571 kg/m3，立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值4.7MPa，棱柱體抗壓強(qiáng)度3.36MPa，彈性模量1.613 GPa。

1.3試驗(yàn)加載設(shè)備

本試驗(yàn)在宿遷學(xué)院結(jié)構(gòu)試驗(yàn)室進(jìn)行，試驗(yàn)通過長春試驗(yàn)機(jī)研究所生產(chǎn)的5000 kN長柱壓力機(jī)施加豎向荷載，加載裝置如圖2所示。試件安放完畢后在頂梁頂面用一定的建筑結(jié)構(gòu)膠修平并與加載頂梁粘結(jié)在一起，可確保加載位置的準(zhǔn)確。

圖2　試件加載裝置

1.4加載制度

本試驗(yàn)是靜力荷載試驗(yàn)，對(duì)試件進(jìn)行單調(diào)加載。正式試驗(yàn)前對(duì)試件進(jìn)行預(yù)加載，預(yù)加載分為3級(jí)，每級(jí)施加預(yù)估極限荷載的5%，然后再分3級(jí)卸載。通過預(yù)加載環(huán)節(jié)，可以檢查試驗(yàn)設(shè)備的可靠性及測(cè)量儀器工作的正常性，如發(fā)現(xiàn)異常可及時(shí)糾正，預(yù)加載結(jié)束后方可進(jìn)行正式加載階段。正式加載階段采用位移控制的加載模式，即加載速率控制在2mm/min，直至試件破壞，方可停止加載。

1.5測(cè)試內(nèi)容

在試驗(yàn)過程中主要測(cè)試內(nèi)容包括：①采用力傳感器及位移計(jì)測(cè)量試件的荷載及豎向變形；②采用電阻應(yīng)變片分別測(cè)量縱筋、水平分布筋和砌塊的應(yīng)變；③采用位移計(jì)測(cè)量試件平面外的變形及底座位移變化。以上測(cè)試內(nèi)容所獲得的數(shù)據(jù)均通過DH3816靜態(tài)應(yīng)變測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行采集。

2　試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1試件破壞過程及分析

各試件的最終破壞形態(tài)如圖3所示。

圖3　墻體破壞形態(tài)照片

2.1.1試件W1～W4的破壞過程

試件W1：剛開始加載時(shí)，試件無明顯變化，此狀態(tài)保持相當(dāng)長一段時(shí)間。當(dāng)加載至304.4 kN時(shí)，墻體內(nèi)部傳來響聲，并隨著荷載的繼續(xù)增加響聲越明顯。當(dāng)荷載加到353.89 kN時(shí)，在無任何預(yù)兆的情況下試件有部分砌塊壓碎、脫落，混凝土被壓碎，發(fā)現(xiàn)上下兩部分有錯(cuò)開的現(xiàn)象，縱向鋼筋應(yīng)變明顯增大并最終屈服，隨即荷載下降。在整個(gè)加載過程中試件并無裂縫出現(xiàn)。

試件W2：加載開始后，試件表現(xiàn)較為穩(wěn)定且無裂縫出現(xiàn)。當(dāng)荷載加至336.5 kN時(shí)，墻體內(nèi)部傳來響聲，并隨荷載增加響聲越發(fā)明顯。加載至550 kN時(shí)，墻體右上方出現(xiàn)第1條斜裂縫，在很短的時(shí)間內(nèi)該處裂縫數(shù)量增多且密，同時(shí)試件背面左上方出現(xiàn)水平裂縫，該裂縫向試件中部延伸。此后荷載增加較慢，試件左側(cè)并無新裂縫產(chǎn)生，最右側(cè)受壓鋼筋已達(dá)到屈服應(yīng)變。當(dāng)荷載增加至555 kN時(shí)，試件被壓跨，右側(cè)砌塊被壓碎、崩落，混凝土被壓碎，右側(cè)鋼筋被壓彎。

試件W3：加載之初，試件并無明顯變化。當(dāng)加載至240 kN時(shí)，試件左上方出現(xiàn)第1條水平裂縫，并逐漸貫通整個(gè)界面。當(dāng)荷載增加至304 kN時(shí)，墻體內(nèi)部傳出響聲，此時(shí)荷載又突然下降至295 kN，但隨后荷載仍繼續(xù)增加，經(jīng)分析這種現(xiàn)象是由于萬能試驗(yàn)機(jī)頂板發(fā)生傾斜所致。當(dāng)加載至350 kN時(shí)，試件右側(cè)下角出現(xiàn)豎向裂縫，并隨著荷載的繼續(xù)增加，裂縫寬度逐漸變大。當(dāng)荷載增至380.5 kN時(shí)，試件右下角砌塊被壓碎，部分崩落，內(nèi)部混凝土也被壓碎，左側(cè)鋼筋達(dá)到受拉屈服，右側(cè)鋼筋被壓彎。

試件W4：加載至65.0 kN時(shí)，第1條水平裂縫產(chǎn)生于試件左上部，隨著荷載的增加，該裂縫不斷發(fā)展同時(shí)伴以新裂縫的出現(xiàn)。當(dāng)加載至185.3 kN時(shí)，試件右側(cè)上方出現(xiàn)豎向裂縫，裂縫寬度逐漸增大并向試件下部發(fā)展。隨著荷載的增加，兩側(cè)裂縫數(shù)量不斷增加，并逐漸延伸。當(dāng)荷載增至195 kN時(shí)，裂縫寬度增加明顯，右側(cè)裂縫寬度達(dá)3.5mm左右。當(dāng)荷載加至204.44 kN時(shí)，試件左側(cè)鋼筋達(dá)到受拉屈服，右側(cè)混凝土被壓碎，右側(cè)縱筋受壓屈服。

比較分析上述各試件的受壓過程及破壞現(xiàn)象發(fā)現(xiàn)：試件W1在整個(gè)加載過程并未出現(xiàn)裂縫，突然破壞。試件W2雖出現(xiàn)裂縫但此時(shí)荷載已接近破壞荷載，二者表現(xiàn)出脆性性質(zhì)。試件W3和W4在加載過程中，裂縫均在受拉一側(cè)較早出現(xiàn)，破壞時(shí)有明顯的預(yù)兆，表現(xiàn)出明顯的延性性質(zhì)，試件W4延性性質(zhì)最突出。

2.1.2試件的荷載-側(cè)向撓度曲線

試件W1～W4的荷載-側(cè)向撓度曲線如圖4所示。

圖4　試件W1～W4的荷載-側(cè)向撓度曲線

由圖4可見，各試件在加載過程中側(cè)向撓度都在4mm以內(nèi)，各試件均未出現(xiàn)平面外縱向彎曲破壞的現(xiàn)象。試件W1在墻體砌筑及運(yùn)輸過程中有3塊砌塊開裂，導(dǎo)致其破壞荷載小于試件W2和W3的破壞荷載。

2.2協(xié)同工作性能

為了保證砌塊與混凝土之間協(xié)同工作，采取如圖5所示的構(gòu)造措施。具體做法為：沿砌塊內(nèi)壁長邊三等分處分別設(shè)置1道20mm×40mm的內(nèi)肋，該內(nèi)肋將會(huì)完全嵌入后澆的鋼筋混凝土中，待混凝土凝結(jié)硬化后通過內(nèi)肋與砌塊構(gòu)成整體，確保二者共同受力。圖6為試件W3破壞前后的比較示意。

圖5　砌塊內(nèi)肋構(gòu)造示意

圖6　試件W3破壞前后的比較

從圖6的破壞處可以發(fā)現(xiàn)，內(nèi)置鋼筋混凝土墻體與砌塊的裂縫一致，二者之間的粘結(jié)較好，說明砌塊與內(nèi)置鋼筋混凝土之間可以很好地協(xié)同工作，同時(shí)說明采用圖5的構(gòu)造措施是有效的。

總體來說，墻體破壞經(jīng)歷了3個(gè)階段：加載之初的未裂階段、彈塑性階段和破壞階段。未裂階段，砌塊與內(nèi)置鋼筋混凝土傳力均勻，協(xié)同工作性能最好。隨著荷載的繼續(xù)增加，偏心距大的試件裂縫出現(xiàn)早于偏心距較小的試件，試件進(jìn)入彈塑性階段。進(jìn)入彈塑性階段后，內(nèi)置鋼筋混凝土墻體與砌塊之間的變形協(xié)調(diào)效果減弱，且偏心距越大，變形協(xié)調(diào)效果越弱。從所有墻體最終的破壞現(xiàn)象來看，并未出現(xiàn)平面外彎曲破壞，均屬材料破壞。

2.3墻體的破壞形態(tài)

墻體在偏心加載時(shí)，隨著偏心距的不斷增大，破壞形態(tài)也由小偏心向大偏心破壞過渡。各試件的開裂荷載（Pcr）及破壞荷載（Pb）如表1所示。

表1　各試件的開裂荷載及破壞荷載

從表1可知：

（1）在偏心距較小的情況下，試件的破壞開始于受壓一側(cè)的砌塊和混凝土率先被壓碎，達(dá)到材料強(qiáng)度而破壞，墻體在無預(yù)兆的情況下發(fā)生突然的脆性破壞。墻體內(nèi)部縱筋均表現(xiàn)為受壓，可以認(rèn)為試件W1和W2的破壞形態(tài)為小偏心受壓破壞。

（2）試件W3的破壞荷載小于W2，其破壞開始于受拉區(qū)縱筋屈服，最終受壓區(qū)混凝土被壓碎，破壞之前試件有一定的預(yù)兆。從墻體內(nèi)縱筋的應(yīng)變情況看，近載端始終為受壓狀態(tài)，遠(yuǎn)載端則始終為受拉狀態(tài)，但僅有最遠(yuǎn)端縱筋達(dá)到屈服強(qiáng)度?？梢哉J(rèn)為試件W3屬于大偏心受壓破壞。

（3）試件W4的破壞荷載最小。從破壞過程及荷載分析可知，遠(yuǎn)離荷載一側(cè)的所有縱筋均已受拉屈服，受壓一側(cè)混凝土及砌塊被壓碎，受壓縱筋也已屈服。試件在破壞時(shí)表現(xiàn)出明顯的預(yù)兆，整個(gè)破壞過程表現(xiàn)為緩慢的延性破壞特征。因此，可以判定試件W4屬于大偏心受壓破壞。

2.4墻體內(nèi)縱向鋼筋應(yīng)變分析

墻板內(nèi)縱向受力鋼筋的荷載-應(yīng)變關(guān)系曲線如圖7所示，圖中“16”～“20”表示測(cè)點(diǎn)。圖8為不同荷載下，內(nèi)置剪力墻縱筋頂部的應(yīng)變分布情況，其中橫坐標(biāo)a為測(cè)點(diǎn)距正面左端的距離。

圖7　墻板內(nèi)縱向受力鋼筋的荷載-應(yīng)變關(guān)系曲線

圖8　不同荷載下內(nèi)置剪力墻縱筋頂部的應(yīng)變分布情況

通過圖7及圖8對(duì)比分析可知：

（1）試件W1所有縱筋均表現(xiàn)為受壓，但只有最遠(yuǎn)端縱筋屈服，19號(hào)測(cè)點(diǎn)在加載初始階段出現(xiàn)較小的拉應(yīng)變。經(jīng)分析，此應(yīng)變異常現(xiàn)象是由于加載墊板變形使加載不均勻?qū)е碌?，后?jīng)調(diào)整在W2~W4的試驗(yàn)中已經(jīng)避免。從試件W2墻內(nèi)縱筋的應(yīng)變看，靠近加載點(diǎn)一側(cè)縱筋受壓屈服，遠(yuǎn)離加載點(diǎn)一側(cè)縱筋受壓但直至試件破壞也未屈服，即為全截面受壓。

（2）試件W1~W4受壓鋼筋應(yīng)變?cè)诩虞d過程中表現(xiàn)一致，且鋼筋ε-P曲線的斜率變化較統(tǒng)一。試件W3和W4受拉區(qū)鋼筋在加載中后期表現(xiàn)出一定的突變，這與砌塊及混凝土開裂后退出工作有關(guān)。

（3）試件W3，遠(yuǎn)離加載點(diǎn)的縱筋表現(xiàn)為拉應(yīng)變且受拉邊緣即測(cè)點(diǎn)20已屈服，但離端部第2根縱筋即測(cè)點(diǎn)19表現(xiàn)未屈服，近加載點(diǎn)一側(cè)縱筋均表現(xiàn)為壓應(yīng)變且已屈服。雖然試件的軸向力對(duì)截面重心的偏心距e0小于0.3h0，但由于在試件制作偏差及考慮二階效應(yīng)之后的偏心距e0大于0.3h0，所以試件的破壞狀態(tài)與大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征相吻合，即受拉鋼筋先屈服進(jìn)而受壓區(qū)混凝土及砌塊被壓碎。

（4）從各試件縱筋頂部應(yīng)變分布情況看，試件W1和W2全部表現(xiàn)為受壓狀態(tài)，試件W3和W4表現(xiàn)為明顯的受拉和受壓的分界。

（5）隨著荷載的增加，試件的中和軸表現(xiàn)出向受壓區(qū)偏移的趨勢(shì)，受壓區(qū)面積逐漸減小。隨著偏心矩的增大，相同荷載的情況下，加載點(diǎn)遠(yuǎn)端縱筋由受壓逐漸變?yōu)槭芾虞d點(diǎn)近端縱筋始終保持受壓，且壓應(yīng)變值逐漸變大。

2.5試驗(yàn)結(jié)果分析

通過以上分析，可得到以下5點(diǎn)結(jié)論：

（1）偏心距越大承載力越小，截面受壓區(qū)的范圍隨著偏心距的增大而減小，這符合偏心受壓構(gòu)件的受力特點(diǎn)；

（2）試件W1和試件W2破壞前無明顯征兆，開裂荷載與破壞荷載非常接近，二者表現(xiàn)出明顯的脆性性質(zhì)，屬于受壓破壞形態(tài)即小偏心受壓破壞；試件W3與試件W4裂縫出現(xiàn)較早，破壞前具有明顯的征兆，試件W4的延性性質(zhì)更加突出，二者的破壞屬于受拉破壞形態(tài)即大偏心受壓破壞。

（3）偏心距相同的情況下，中和軸隨著軸向壓力的增大逐漸右移，受壓區(qū)范圍逐漸減小；軸向壓力相同的情況下，遠(yuǎn)離加載點(diǎn)的縱筋應(yīng)變隨著偏心距的增加逐漸由受壓變?yōu)槭芾?，近加載點(diǎn)縱筋應(yīng)變明顯增大。

（4）試件W1～W4在加載過程中均未出現(xiàn)平面外失穩(wěn)的現(xiàn)象，所有試件的最終破壞均為材料破壞。

（5）砌塊與內(nèi)置混凝土協(xié)同工作性能良好，說明試驗(yàn)采取的構(gòu)造措施合理可靠。

3　墻體偏心受壓承載力分析

根據(jù)節(jié)能砌塊內(nèi)置鋼筋混凝土墻體的構(gòu)造特點(diǎn)及試驗(yàn)結(jié)果，試件在偏心荷載作用下的破壞與配筋砌體墻類似。當(dāng)受壓側(cè)外邊緣混凝土及砌塊達(dá)到其極限壓應(yīng)變時(shí)，受壓縱筋也達(dá)到其屈服應(yīng)變，墻體達(dá)到其極限壓彎承載力。墻體在偏心荷載作用下的承載力主要由3部分即縱筋、混凝土和砌塊組成。按GB 50003—2011《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算各試件的極限承載力Nc與試驗(yàn)結(jié)果NT見表2。

表2　極限承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值比較

從表2可以看出：

（1）試件W1計(jì)算值高于試驗(yàn)值，是由于試驗(yàn)過程中加載墊板變形及墻體原始裂縫較多造成的；

（2）從試件W2～W4計(jì)算值與試驗(yàn)值比較來看，按GB 50003—2011所給公式的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，且偏于安全，說明按規(guī)范公式是合理可行的。

4　結(jié)語

（1）在墻體試件破壞之前，側(cè)向撓度很小，表明該墻板具有可靠的穩(wěn)定性，不會(huì)發(fā)生平面外失穩(wěn)破壞。

（2）各試件的承載力隨著偏心距的增大而降低，破壞形態(tài)也由小偏心受壓破壞變?yōu)榇笃氖軌浩茐?，而且延性也在增加，與偏心受壓構(gòu)件的特點(diǎn)相吻合。

（3）試件W1的承載力與計(jì)算結(jié)果相差較大，不符合GB 50003—2011要求，其余試件承載力與按規(guī)范計(jì)算結(jié)果吻合良好。

（4）采用設(shè)置內(nèi)肋的構(gòu)造措施可以有效地保證墻體的整體性，墻體各組成部分協(xié)同工作性能良好，能滿足工程實(shí)際要求。

（5）試件僅考慮偏心距對(duì)墻體承載能力的影響，并未考慮配筋率、墻體高厚比、混凝土與砌塊強(qiáng)度等其它因素的影響，今后還將通過具體分析以上各因素對(duì)墻體承載力的影響。

參考文獻(xiàn)：

[1]顏軍，李澤良，顧子明，等.一種新型內(nèi)置鋼筋混凝土夾心保溫磚：中國，ZL201420647625.2[P].2015-02-04.

[2]李升才.節(jié)能砌塊隱形密框結(jié)構(gòu)[M].北京中國科學(xué)技術(shù)出版社，2014.

[3]宋美潔，李升才，羅燁鈳.節(jié)能砌塊隱形密框墻板偏心受壓承載力試驗(yàn)[J].華僑大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2009，30（4）：436-442.

[4]羅燁鈳.節(jié)能砌塊隱形密框結(jié)構(gòu)墻板抗壓性能研究[D].泉州：華僑大學(xué)，2008.

[5]李升才，羅燁鈳，李立峰.節(jié)能砌塊隱形密框墻板開裂過程分析[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2008（B6）：156-160.

[6]李立峰.節(jié)能砌塊隱形密框墻板受力性能及設(shè)計(jì)理論研究[D].泉州：華僑大學(xué)，2008.

[7]張秀麗.豎向荷載下節(jié)能砌塊隱形密框復(fù)合墻體框格與砌塊作用機(jī)理研究[D].泉州：華僑大學(xué)，2011.

[8]馬燕茹.節(jié)能砌塊隱形密框復(fù)合墻體抗壓受力機(jī)理研究[D].泉州：華僑大學(xué)，2013.

[9]黃煒，姚謙峰，章宇明，等.密肋復(fù)合墻體抗震性能及設(shè)計(jì)理論研究[J].西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2005，37（1）：29-34.

[10]姚謙峰，余曉峰，張蔭.組合式密肋復(fù)合墻體的受力性能研究[J].工業(yè)建筑，2009，39（4）：67-71.

[11]孫恒軍，王欣，程才淵.混凝土小砌塊配筋砌體墻片的抗彎性能試驗(yàn)研究[J].山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，21（6）：503-506，539.

[12]孫恒軍，周廣強(qiáng)，程才淵.混凝土小砌塊配筋砌體墻片抗剪性能試驗(yàn)研究[J].山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，21（5）：391-395.

[13]孫恒軍，周廣強(qiáng)，程才淵.混凝土小砌塊配筋砌體墻片受壓性能試驗(yàn)研究[J].山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，21（4）：316-320.

[14]姜洪斌，王石磊.內(nèi)置箍筋砌塊砌體軸壓力學(xué)性能研究[J].哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，41（2）：19-22.

Experimental research on bearing capability of energy-saving block w ith reinforced concrete input walls under com pression

YAN Jun，LI Zeliang
（
College of Civil Engineering，Suqian College，Suqian 223800，China）

Abstract：In order to research the failure characteristics and compression performance of energy-saving block with reinforced concrete input walls，four pieces of 1/2 scale energy-saving block with reinforced concrete input walls are studied experimentally under eccentric compression.Failure processes，failure modes and bearing capability，cooperative working action of various specimen are analyzed.The results showed that energy-saving block and reinforced concrete can work well together.With increasing of the eccentricity，the failure modes change from small eccentric compression to large eccentric compression，and the failure load decreases，these phenomena coincide with the failure of structures eccentric compression.All the walls failure due to material damage，outof-plane axial bending failure doesn't occur.According to the current specification calculation results are in good agreement with those obtained with the test results，and these results are good enough to meet the requirement in engineering practice.

Key words：energy-saving block，reinforced concrete input walls，eccentric compression，cooperative working

中圖分類號(hào)：TU399；TU317.1

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1001-702X（2016）01-0046-06

作者簡介：顏軍，男，1984年生，江蘇泗洪人，碩士，講師，主要從事結(jié)構(gòu)抗震與防災(zāi)的研究。E-mail：kindrascal@126.com。

收稿日期：2015-10-14

基金項(xiàng)目：江蘇省高校自然科學(xué)研究項(xiàng)目（14KJB560016）；宿遷市科技計(jì)劃項(xiàng)目（S201412）；宿遷學(xué)院科研基金項(xiàng)目(2015KY12)