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    廈門東通道海底隧道施工變更措施研究

    2013-09-11 07:37:04宋南濤
    四川建筑 2013年2期
    關(guān)鍵詞:拱部海底隧道仰拱

    宋南濤

    (中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司地鐵院,四川成都610031)

    廈門東通道海底隧道目前施工開挖所遇到的圍巖有粘性土、砂性土、全強(qiáng)風(fēng)化花崗閃長(zhǎng)巖、全強(qiáng)黑云母花崗巖,對(duì)各種圍巖開挖中都遇到許多問(wèn)題。粘性土圍巖主要分布于翔安端進(jìn)口段,具體分布于ZK12+260~12+485、NK12+340~12+510、YK12+330~12+510。該圍巖強(qiáng)度軟弱,且含水量高,在施工中主要以擠入變形為主,造成支護(hù)結(jié)構(gòu)變形過(guò)大;同時(shí)由于圍巖本身滲透性差,故施工中的注漿和抽水都比較困難。在該段圍巖中多處因變形過(guò)大而換拱,如YK12+417、ZK12+443等斷面。

    由于異常變形頻頻出現(xiàn),隧道在修建初期可謂困難重重,為了整治異常變形情況,現(xiàn)場(chǎng)采用了多種變更措施。本文通過(guò)有限差分法分析了隧道支護(hù)的施工力學(xué)行為;通過(guò)對(duì)各變更措施中的初期支護(hù)的安全性系數(shù)進(jìn)行對(duì)比評(píng)價(jià)了變更措施的效果;最后通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)驗(yàn)證,給出理想的變更組合方案。

    1 變更措施及計(jì)算參數(shù)

    1.1 變更措施

    廈門東通道海底隧道主要采用的施工變更措施有:①加強(qiáng)臨時(shí)支護(hù):臨時(shí)支護(hù)采用I18工字鋼,噴射混凝土厚度由16 cm變更為20 cm;②拱頂120°加小導(dǎo)管;③系統(tǒng)錨桿;④鎖腳錨管;⑤仰拱注漿:注漿加固范圍為臨時(shí)仰拱或者仰拱下部1.5 m。⑥大管棚加固;⑦連續(xù)墻降水:在隧道外側(cè)修建連續(xù)墻來(lái)降水,以提高拱部圍巖參數(shù)。計(jì)算中錨桿、鎖腳錨管均采用結(jié)構(gòu)單元cable進(jìn)行模擬,其力學(xué)參數(shù)見表3。

    1.2 計(jì)算參數(shù)

    隧道的支護(hù)參數(shù)見表1,本次計(jì)算綜合《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D70—2004)以及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)資料對(duì)圍巖物理力學(xué)參數(shù)取值見表2。

    表1 隧道支護(hù)參數(shù)表

    表2 圍巖及變更加固后的物理力學(xué)參數(shù)

    表3 42中空注漿錨管參數(shù)

    2 計(jì)算結(jié)果及分析

    2.1 計(jì)算模型

    各種變更措施的數(shù)值模擬中均采用Ⅰ-Ⅱ-Ⅲ-Ⅳ的開挖順序。計(jì)算模型模擬陸域Ⅴ級(jí)圍巖地段,模型范圍選取為:上部取拱頂以上13 m,下部取至隧道仰拱以下60 m。左右各取60 m,約為4倍洞徑左右。隧道左右有水平約束,下部有垂直約束,前方和后方均有垂直其面的約束。計(jì)算中,用8節(jié)點(diǎn)6面體實(shí)體單元模擬圍巖、初期支護(hù)。襯砌類型為S5b,詳見表1。計(jì)算模型總單元數(shù)為3 526個(gè),總節(jié)點(diǎn)數(shù)為7 274個(gè)。具體如圖1所示,初期支護(hù)的節(jié)點(diǎn)編號(hào)見圖2。

    2.2 計(jì)算結(jié)果及分析

    2.2.1 變更前初期支護(hù)的受力和安全系數(shù)分析

    圖1 S5b計(jì)算模型圖

    變更前,初期支護(hù)在Ⅰ部和Ⅱ部開挖中都能保證安全,且全截面受壓控制,能夠充分發(fā)揮材料特性。Ⅲ部開挖后,初期支護(hù)左拱肩、左墻腳安全系數(shù)分別為2.5和2.1,已不能滿足要求。另外右拱肩處安全系數(shù)也較小。Ⅳ部開挖后,左墻腳安全系數(shù)僅為1.2,仰拱和右拱肩處安全系數(shù)也較小,分別為1.4和1.7。整個(gè)開挖過(guò)程中,Ⅲ部和Ⅳ部開挖對(duì)初期支護(hù)安全影響最大,兩側(cè)拱肩、墻腳和仰拱都是薄弱環(huán)節(jié),尤其是左側(cè)墻腳是最不利位置。另外,Ⅰ部拱頂圍巖位移為118.6 mm,Ⅲ部拱頂圍巖為202.5 mm。周邊塑性區(qū)范圍較大,拱部塑性區(qū)貫通地面。初期支護(hù)的內(nèi)力和安全系數(shù)見圖3。

    圖2 初期支護(hù)節(jié)點(diǎn)編號(hào)

    圖3 變更前初期支護(hù)內(nèi)力及安全系數(shù)

    2.2.2 各種變更措施的效果分析

    由于變更前隧道的施工安全不能完全保證,需要采取變更措施。變更措施應(yīng)針對(duì)支護(hù)的薄弱環(huán)節(jié),既要提高支護(hù)的安全系數(shù),也要減小拱頂圍巖位移。下面就對(duì)比現(xiàn)場(chǎng)采用過(guò)的變更措施的效果,限于篇幅,只列出Ⅳ部開挖完成后初期支護(hù)的內(nèi)力、安全系數(shù)和拱部圍巖位移,詳見表4。

    (1)仰拱注漿、大管棚和連續(xù)墻降水:由于能夠改善巖性,提高圍巖承載力,針對(duì)了海底隧道異常變形的主要原因——地質(zhì)條件。故整個(gè)支護(hù)的安全性都有一定程度提高,采用大管棚和連續(xù)墻降水,拱部最大圍巖位移可以減小50%。

    (2)系統(tǒng)錨桿和鎖腳錨管:從計(jì)算結(jié)果來(lái)看,鎖腳錨管的作用明顯,可以改善原設(shè)計(jì)中薄弱環(huán)節(jié)(仰拱、墻腳和拱部)的安全性。而在海底隧道中系統(tǒng)錨桿作用不明顯。

    (3)提高臨時(shí)支護(hù)強(qiáng)度:該措施可以提高臨時(shí)支護(hù)的安全性,卻不能提高初期支護(hù)的安全性。說(shuō)明這種措施在海底隧道中不能單獨(dú)使用,應(yīng)該與其他措施共同使用,才能達(dá)到預(yù)期效果。

    (4)組合方案的效果分析:在實(shí)際變更中,往往是兩種或者兩種以上的變更措施一起使用,組合方案采用連續(xù)墻降水+仰拱注漿+鎖腳錨管+加強(qiáng)臨時(shí)支護(hù)。采取連續(xù)墻降水可以改善拱部圍巖特性。仰拱注漿和鎖腳錨管可以提高底部圍巖力學(xué)參數(shù),并減小支護(hù)的整體下沉。提高臨時(shí)支護(hù)強(qiáng)度可以提高臨時(shí)支護(hù)安全性。采取該方案后,支護(hù)彎矩有較大幅度減小,尤其是原設(shè)計(jì)受拉控制的地方,彎矩大幅減小,而軸力有所增大,這使得整個(gè)支護(hù)受力更合理,安全性有很大提高,其中左墻腳安全系數(shù)由1.2提高到1.9,右側(cè)拱肩安全系數(shù)由1.7提高到6.2。另外,該方案能更好的控制拱頂圍巖位移。

    總之,施工變更措施應(yīng)該首先要改善巖性,其次提高支護(hù)強(qiáng)度。另外,單一的變更措施不能完全保證隧道在整個(gè)開挖過(guò)程中的安全性。所以在實(shí)際變更中,應(yīng)針對(duì)要解決的主要問(wèn)題,選取了幾種最有效的變更措施,共同作用。對(duì)于組合方案,這里主要是提供一些參考和借鑒。海底隧道中的變更措施應(yīng)該按提高圍巖力學(xué)特性-增強(qiáng)支護(hù)強(qiáng)度的順序來(lái)制定。

    3 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)對(duì)比

    限于篇幅,這里只列出ZK12+430斷面的現(xiàn)場(chǎng)位移監(jiān)測(cè)結(jié)果,以及施工過(guò)程中的變更措施,從而可以驗(yàn)證上面所述的變更措施效果和選取方法。

    3.1 ZK12+430斷面變更記錄

    (1)2006年1月底,針對(duì)該斷面Ⅰ部拱頂下沉較大,已超過(guò)設(shè)計(jì)變形量,于是采取割除該段大管棚,并在中隔墻上設(shè)置斜撐。

    (2)2006年2月,針對(duì)ZK12+405~12+430斷面的沉降異常,采取以下處理措施:對(duì)縱向裂縫部位先用I20b工字鋼進(jìn)行加密支頂度;沿縱向裂縫在上下各施作兩排徑向6 m長(zhǎng)42的錨管,間距50 cm、排距50 cm;增加系統(tǒng)小導(dǎo)管,42×3.5,L=4 m,0.5 m×0.5 m的間距;對(duì)仰拱底部采用小導(dǎo)管注漿加固,導(dǎo)管規(guī)格42×3.5,L=2 m,間距0.5 m×0.5 m 的,梅花型布置。

    (3)2006年3月,對(duì)ZK12+429~12+445段采用系統(tǒng)錨管注漿加固。

    (4)2006年4月,對(duì)ZK12+424~12+445段Ⅱ、Ⅳ底部增設(shè)一道20b鋼支撐;對(duì)該段底部注漿加固,以提高底部圍巖承載力;做好洞頂兩側(cè)超前井點(diǎn)降水試驗(yàn),加大井直徑,井壁可用鋼筋籠外套塑料布,以增加透水性。

    表4 各種變更措施效果(軸力/彎矩/安全系數(shù))

    3.2 ZK12+430斷面拱頂下沉分析

    該斷面CRDⅠ部拱頂下沉?xí)r程曲線見圖4。

    圖4 ZK12+430斷面CRDⅠ部拱頂下沉?xí)r程曲線

    在第1次變更前,該斷面CRDⅠ部拱頂下沉近似呈直線增長(zhǎng),拱頂下沉達(dá)到176.2 mm,超過(guò)了設(shè)計(jì)預(yù)留變形量。從前面的數(shù)值計(jì)算中可以知道,大管棚可以增強(qiáng)支護(hù)的安全性,能有效控制拱頂圍巖位移。在割除大管棚后,管棚形成的保護(hù)圈失去作用,盡管在1月23日~2月17日這段時(shí)間里掌子面并沒(méi)有向前推進(jìn),拱頂下沉仍以4.5 mm/d的速度增長(zhǎng)??梢姡?次變更,為了解決侵限問(wèn)題而割除大管棚,并沒(méi)有從根本上減小變形,反而增大了拱頂下沉。

    第2次和第3次變更間隔時(shí)間較短,此時(shí)Ⅲ部開挖剛通過(guò)該斷面,由前面分析可以知道,Ⅲ部開挖時(shí)支護(hù)內(nèi)力會(huì)發(fā)生較大的改變。從圖4可以看出,此時(shí)拱頂下沉有突然增大的趨勢(shì),但增長(zhǎng)趨勢(shì)很快平穩(wěn)。此次變更,主要是通過(guò)注漿改善了巖性,提高了圍巖力學(xué)參數(shù),同時(shí)也加強(qiáng)了支護(hù)強(qiáng)度,這類似于數(shù)值計(jì)算中的組合方案,所以取得了不錯(cuò)的效果,從第2次變更開始到下沉增長(zhǎng)平穩(wěn),拱頂下沉由284.9 mm增大到315.2 mm,平均下沉速度減小為2.4 mm/d。

    第4次變更前,Ⅳ部開挖剛剛通過(guò),同時(shí)ZK12+420~12+440段Ⅰ部臨時(shí)仰拱和邊墻之間的焊接處被拉脫,使得該段臨時(shí)仰拱隆起,拱頂下沉也有較大增長(zhǎng)。此次變更措施仍是通過(guò)注漿,尤其是對(duì)底部注漿,并進(jìn)行超前井點(diǎn)降水,以提高圍巖力學(xué)參數(shù),同時(shí)也加強(qiáng)支護(hù)強(qiáng)度,與組合方案類似,所以效果明顯,拱頂下沉很快平穩(wěn),并逐漸趨于穩(wěn)定。

    4 結(jié)論

    通過(guò)數(shù)值計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)對(duì)比,可以知道在各變更措施中:

    (1)大管棚加固可以提高了拱部圍巖的力學(xué)參數(shù),能起到明顯的保護(hù)圈作用,在提高支護(hù)安全性的同時(shí),拱部最大圍巖位移可以減小50%。但由于施作場(chǎng)地限制,一般應(yīng)用于進(jìn)口段,洞身段較少采用。

    (2)拱部圍巖連續(xù)墻降水能夠改善巖性,提高圍巖承載力,整個(gè)支護(hù)的安全性都有一定程度提高,拱部最大圍巖位移可以減小50%。在海底隧道陸域段應(yīng)該多采用該變更措施。

    (3)仰拱注漿和鎖腳錨管能夠有效減小異常變形和提高支護(hù)安全性。從計(jì)算結(jié)果來(lái)看,仰拱注漿可以提高初期支護(hù)和臨時(shí)支護(hù)的安全性。鎖腳錨管的作用最為顯著,可以改善原設(shè)計(jì)中薄弱環(huán)節(jié)(仰拱、墻腳和拱部)的安全性。在洞身段異常變形較小的斷面應(yīng)該多采用。

    (4)系統(tǒng)錨桿在海底隧道中不能起到顯著作用。

    (5)提高臨時(shí)支護(hù)強(qiáng)度,在險(xiǎn)情段常采用,可以短時(shí)間內(nèi)約束異常變形,但不能從根本上提高支護(hù)安全性。另外,在海底隧道中這種措施應(yīng)該與其他措施共同使用,才能達(dá)到預(yù)期效果。個(gè)人經(jīng)驗(yàn)對(duì)缺陷類型進(jìn)行估計(jì),同時(shí),依據(jù)反射波的時(shí)間差,只能確定缺陷的位置,對(duì)缺陷程度進(jìn)行定量判斷則較難,這是該技術(shù)值得改進(jìn)的一面。

    [1] JGJ79-2002建筑地基處理技術(shù)規(guī)范[S]

    [2] JGJ106-2003建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范[S]

    [3] 中冶成都勘察總院有限公司.成都高新國(guó)際生態(tài)總部園項(xiàng)目復(fù)合地基檢測(cè)報(bào)告[R].成都,2012

    [4] 史佩棟,高大釗,桂業(yè)琨,等.樁基工程手冊(cè)[M].北京:人民交通出版社,2008

    [5] 王勝軍.客運(yùn)專線路基CFG樁質(zhì)量檢測(cè)與分析[J].長(zhǎng)沙鐵道學(xué)院學(xué)報(bào)(社會(huì)科學(xué)版),2011,12(1):222-224

    [6] 徐亮,李建,李小泉.CFG樁復(fù)合地基靜載檢測(cè)方法探討[J].水電站設(shè)計(jì),2011,27(1):91-94

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