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    18脈波整流移相干式變壓器的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)

    2015-11-02 12:48:55改造者蘇曉紅
    中國(guó)科技信息 2015年17期
    關(guān)鍵詞:移相脈波匝數(shù)

    改造者:蘇曉紅

    18脈波整流移相干式變壓器的結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)

    改造者:蘇曉紅

    本文介紹了18脈波整流變壓器移相的實(shí)現(xiàn)以及延邊三角形電壓、電流、移相角及匝數(shù)的計(jì)算方法。并且介紹了18脈波整流變壓器的結(jié)構(gòu)及一次、二次線圈的絕緣及工藝特點(diǎn)。

    現(xiàn)在電力電子在生活中的應(yīng)用越來越廣泛,從整流器,逆變器,變頻器及電子電源等應(yīng)用領(lǐng)域不斷地?cái)U(kuò)大,電力電子的技術(shù)也越來越成熟,并向著大功率,高頻化的方向發(fā)展,特別在礦山,冶金和煉鋼等工業(yè)領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用,并發(fā)揮著其自身的優(yōu)勢(shì)。但是隨著電力電子的發(fā)展這些開關(guān)電源設(shè)備也給電路中的其他設(shè)備帶來了大量的諧波污染,特別是在大功率的場(chǎng)合下產(chǎn)生了極大的危害。因此在這類系統(tǒng)中一般采用多脈波的整流方法,增加整流器的前端輸入的相數(shù)來抵制和消除電流中的某種次數(shù)的諧波,如12脈波,18脈波和24脈波及更多次脈波整流電路。而這種多脈波的整流電路就可以使用變壓器的移相來實(shí)現(xiàn),一般使用移相變壓器連接幾個(gè)三相整流電路而成。例如18脈波整流電路中利用一個(gè)移相變壓器輸出三組線電壓相等并且電壓相位相差20°的三相電源,經(jīng)過這三個(gè)三相整流橋輸出每周期具有18個(gè)脈波的直流電壓。本文將對(duì)這種18脈波整流電路的移相變壓器進(jìn)行分析、計(jì)算。

    移相的實(shí)現(xiàn)

    眾所周知,普通的變壓器相位角是30°的整數(shù)倍,因此要實(shí)現(xiàn)12脈波以上的整流電路就需要采用移相方式來完成。移相就是讓整流變壓器輸出各繞組之間的同名端線電壓之間有一個(gè)相位差,來滿足這個(gè)多脈波整流系統(tǒng)中所需要的相位角。具體實(shí)現(xiàn)方法有三種:曲折形繞組移相,六邊形繞組移相和延邊三角形繞組移相。由于延邊三角形繞組移相應(yīng)用最為廣泛,因此此文僅對(duì)延邊三角形繞組移相方式進(jìn)行介紹。

    為實(shí)現(xiàn)18脈波的電壓輸出,變壓器的副邊三組輸出電壓的相位角應(yīng)該相差為360°÷18=20°。為此可以利用D,d0聯(lián)接組別,再利用兩組副邊三角形接線向兩個(gè)不同的方向延邊移相得到需要的相位角。按照聯(lián)接組別定義,按順時(shí)針移相為正角度移相(+),按逆時(shí)針移相為負(fù)角度移相(-)。

    如圖1所示為18脈波橋式整流電路。移相變壓器的原邊A、B、C三相繞組接成三角形,副邊有三組繞組,其中把第二組繞組直接連接成三角形,輸出電壓為Ua2、Ub2、Uc2,與原邊相角相差0°,第一組繞組和第三組繞組每相均取其一部分(K2,作為主繞組)接成三角形,另一部分繞組(K1,作為移相繞組)為三角形的延伸,輸出電壓分別為Ua1、Ub1、Uc1和Ua3、Ub3、Uc3。但是接法略有不同,副邊第一組繞組的主繞組與原邊三相繞組形成的聯(lián)接組別為D,d0,采用右行移相延伸后副邊電壓滯后原邊電壓20°,即-20°。副邊第三繞組的主繞組與原邊三相繞組形成的聯(lián)接組別為D,d8,采用左行移相延伸后副邊電壓超前原邊電壓20°,即+20°。其聯(lián)接組別及相位圖如圖2所示。

    延邊三角形電壓、電流、移相角及匝數(shù)的計(jì)算

    以一臺(tái)ZPSC9-5000/10干式整流移相變壓器為例做計(jì)算,變壓器參數(shù)如下:容量:Sn=5000KVA,原邊額定電壓:U1n=10000V,副邊額定電壓:U2n=2100V。

    移相電壓計(jì)算

    根據(jù)輸出電壓和變壓器輸出脈波數(shù)所對(duì)應(yīng)的移相角度,按正弦定理得:

    圖1 18脈波延邊三角形變壓器整流電路

    圖2 18脈波延邊三角形整流變壓器聯(lián)接組別及位圖

    式中:Uy—移相繞組電壓(V);

    U2n—副邊額定電壓(V);

    α—移相角(度);

    UZ—主繞組電壓(V);

    由于:U2n=2100V,,可根據(jù)以上公式計(jì)算得出:Uy=829.4V,UZ=729.3V。

    移相電流計(jì)算

    由圖2中可以看出,副邊移相繞組的電流為兩相主繞組電流的矢量和,并且兩相主繞組電流相位角相差120°,因此其合成電流(即移相繞組電流)為主繞組電流的其計(jì)算公式如下:

    式中:I2n—副邊線電流(A);

    Iy—副邊移相繞組電流(A);

    IZ—副邊主繞組電流(A);

    由于:Sn=5000KVA,U2n=2.1KV,可根據(jù)以上公式得出:I2n=458.2A,Iy=458.2A,IZ=264.6A。

    匝數(shù)計(jì)算

    根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定變壓器變比偏差要求小于0.5%,并且電磁原理變壓器的匝數(shù)只能為整數(shù),在確定了變壓器的鐵芯及原邊繞組匝數(shù)后,變壓器副邊輸出的合成電壓及移相角度都會(huì)產(chǎn)生偏差。因此設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選取多種匝數(shù),反復(fù)進(jìn)行對(duì)比計(jì)算,選取輸出電壓及相位角度偏差都滿足要求的匝數(shù)。首先選取第二組繞組匝數(shù),即0°偏差繞組,確定匝電勢(shì)。然后根據(jù)主繞組電壓和移相繞組電壓,確定主繞組匝數(shù)和移相繞組匝數(shù)??梢愿鶕?jù)以下公式計(jì)算:

    式中:N2—第二組繞組匝數(shù);

    Ny—移相繞組匝數(shù);

    NZ—主繞組匝數(shù);

    et—匝電勢(shì)(V);

    根據(jù)比較所得選取第二組繞組匝數(shù)N2=66,匝電勢(shì)et=31.82V,移相繞組匝數(shù)Ny=26,主繞組匝數(shù)NZ=23。

    偏差計(jì)算

    根據(jù)輸入的電壓及原邊的匝數(shù)可以確定繞組匝電勢(shì),再根據(jù)各相位下的匝數(shù),可以計(jì)算出實(shí)際輸出電壓及移相角度,并進(jìn)行相應(yīng)偏差計(jì)算。根據(jù)以下公式計(jì)算實(shí)際輸出電壓和移相角度:

    按余弦定理合成:

    式中:U'y—實(shí)際移相繞組電壓;

    U'z—實(shí)際主繞組電壓;

    U'2—實(shí)際第一、三組繞組輸出電壓;

    電壓偏差|ΔU2|=|(U'2-U2n)/U2n|×100%;

    根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果,變壓器輸出電壓和移相角度都在允許偏差范圍內(nèi),滿足國(guó)家設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。

    變壓器結(jié)構(gòu)的確定

    a) 此移相變壓器線圈采用同心式結(jié)構(gòu)放置。原副邊線圈均采用沿軸向三分裂放置,因此原副邊各有9個(gè)線圈,共18個(gè)線圈。

    b) 原邊線圈采用分段圓筒式結(jié)構(gòu),放在外側(cè)。副邊線圈采用層式結(jié)構(gòu),放在內(nèi)側(cè)。原副邊線圈之間放置接地屏蔽層減小諧波的影響。

    c) 變壓器鐵芯采用三相三柱式,全斜接縫,疊片采用多步進(jìn)疊,鐵芯硅鋼片采用取向優(yōu)質(zhì)高導(dǎo)磁硅鋼片。

    d) 絕緣系統(tǒng)采用玻璃纖維等H級(jí)絕緣材料,線圈經(jīng)空氣澆注爐內(nèi)進(jìn)行樹脂澆注,再經(jīng)高溫固化后形成固態(tài)線圈。具有防火性能好,難燃自熄,絕緣性能好,局部放電量小,耐雷電沖擊能力強(qiáng),耐潮濕等特性。

    e) 由于在變壓器的移相繞組中的電流大于主繞組的電流,因此在選取導(dǎo)線時(shí),移相繞組的導(dǎo)線應(yīng)大于主繞組中的導(dǎo)線,并根據(jù)變壓器的損耗和溫升要求選擇適當(dāng)?shù)木€規(guī)。

    f) 變壓器的移相繞組的匝數(shù)和主繞組的匝數(shù)選取往往需要經(jīng)過多次的試算,必要時(shí)還應(yīng)重新調(diào)整鐵芯數(shù)據(jù)和匝電壓,以便合成電壓和移相角度偏差盡可能小。

    g)由于此類變壓器結(jié)構(gòu)的特殊性,設(shè)計(jì)和制作過程中還應(yīng)特別注意了副邊三組移相繞組間絕緣距離的選取。

    結(jié)束語

    10.3969/j.issn.1001-8972.2015.17.026

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