熊麗萍*, 穆 琳, 盧 慧, 何忠義,, 仇建偉
(1.華東交通大學理學院,江西南昌 330013;2.中國石油蘭州潤滑油研究開發(fā)中心,甘肅蘭州 730060)
經(jīng)典的化學分析方法通過對試劑用量和純度的詳細規(guī)定,可以完善地描述和制定出各實驗室都能執(zhí)行的標準。原子吸收光譜儀由于儀器之間的差異,結(jié)構和操作調(diào)整不盡相同,無法明確給出詳細的測定條件?,F(xiàn)行的標準方法通常僅限某種型號儀器,不同的儀器需要參考各儀器手冊建立適合自身的條件[1]。影響火焰原子吸收光譜(FAAS)測定的因素有燃燒器高度、燈電流、乙炔流量等,在優(yōu)化時各因素之間有交互作用,有時不能固定某一因素改變其他因素交替尋優(yōu)[2]。采用正交設計試驗,可以保證在充分考慮各因素相互影響的情況下合理優(yōu)化。
測定制動液中金屬元素含量可以掌握制動系統(tǒng)磨損情況[3],同時也有利于廢油分類回收處理,減少重金屬污染[4]。本文選取干灰化法處理汽車制動液樣品,采用正交法對AA280FS型FAAS儀工作條件進行優(yōu)化,測定了樣品中Cr、Cu、Fe和Mn的含量。
AA280FS型快速連續(xù)-原子吸收光譜儀,空心陰極燈:Cr、Cu、Fe和Mn(美國,VARIAN公司)。各金屬元素測定波長(nm):Cr:357.9,Cu:324.8,F(xiàn)e:248.3,Mn:279.5。720-ES電感耦合等離子原子發(fā)射光譜儀(美國,VARIAN公司)。
Cr、Cu、Fe、Mn標準儲備液(1 000 mg/L),按常規(guī)方法配制。所用試劑均為分析純。實驗用水為二次去離子水。
試驗樣品為某4S店提供東風雪鐵龍新愛麗舍1.6排量家用小轎車行駛20 000 km的制動液。干灰化法步驟[5,6]:取5.00 g 制動液(精確至0.01 g),置于調(diào)溫型電熱套加熱炭化至無煙后,移入馬弗爐中于溫度550 ℃灰化3 h,取出冷卻至室溫。加入5 mL HNO3(1+1)緩慢加熱溶解灰分,蒸發(fā)濃縮至1 mL左右時停止加熱,冷卻后轉(zhuǎn)入50 mL容量瓶用水定容,搖勻。同時做空白樣。
由于制動液是復雜的多相液體,廢液中還含有積累的污染物和灰塵等固體顆粒。故本文采用操作簡便、儀器試劑簡單易得的干灰化法預處理樣品,樣品處理完成后為淺黃色澄清液體。
FAAS的影響因素包括:燈電流、狹縫寬度、燃燒器高度、積分時間、乙炔流量和空氣流量6個因素。根據(jù)儀器條件安排每因素三水平試驗,儀器手冊推薦水平作為二號水平,因素和水平表1所示。
表1 因素和水平
選用L27(37)正交表進行試驗,考察指標為平均吸光度值(A)。該值是2.0 mg/L金屬元素標準溶液在各個因素水平下3次測定的平均值。Mn元素受儀器限制,因素狹縫寬度(B)只能取兩水平。根據(jù)擬水平法[7],對水平較少的因素B虛擬一個水平,使之與正交表相應列的水平數(shù)相等。本文選取因素B的水平B1虛設為三水平再重復一次,變B為三水平因素,B3為擬水平。
2.2.1極差分析以Cr元素為例,正交試驗設計條件及極差(R)分析[7]結(jié)果列于表2中。
表2 正交試驗設計
(續(xù)表2)
TestNo.Influence factorABCDEFGA112(7)1(0.1)2(13.5)3(4)2(3.0)3(14.0)10.1586122(7)1(0.1)2(13.5)3(4)3(3.5)1(13.0)20.1914132(7)2(0.2)3(15.5)1(2)1(2.5)2(13.5)30.1244142(7)2(0.2)3(15.5)1(2)2(3.0)3(14.0)10.1864152(7)2(0.2)3(15.5)1(2)3(3.5)1(13.0)20.1262162(7)3(0.5)1(11.5)2(3)1(2.5)2(13.5)30.0653172(7)3(0.5)1(11.5)2(3)2(3.0)3(14.0)10.1250182(7)3(0.5)1(11.5)2(3)3(3.5)1(13.0)20.2076193(8)1(0.1)3(15.5)2(3)1(2.5)3(14.0)20.1045203(8)1(0.1)3(15.5)2(3)2(3.0)1(13.0)30.1886213(8)1(0.1)3(15.5)2(3)3(3.5)2(13.5)10.1421223(8)2(0.2)1(11.5)3(4)1(2.5)3(14.0)20.0543233(8)2(0.2)1(11.5)3(4)2(3.0)1(13.0)30.1526243(8)2(0.2)1(11.5)3(4)3(3.5)2(13.5)10.2068253(8)3(0.5)2(13.5)1(2)1(2.5)3(14.0)20.0753263(8)3(0.5)2(13.5)1(2)2(3.0)1(13.0)30.1854273(8)3(0.5)2(13.5)1(2)3(3.5)2(13.5)10.2010K11.40931.29541.23681.32390.83671.37971.3478K21.26991.35981.40581.34221.51451.34251.2772K31.31061.33461.34721.32371.63861.26761.3648k10.46980.43180.41230.44130.27890.45990.4493k20.42330.45330.46860.44740.50480.44750.4257k30.43690.44490.44910.44120.54620.42250.4549R0.04650.02150.05630.00620.26730.03740.0292LevelA1B2C2D2E3F1-
通過比較Ki及ki可以得到六個因素的最優(yōu)水平,Cr元素的最優(yōu)水平為A1B2C2D2E3F1。按照優(yōu)化前儀器初始測定條件作為初始組進行對比實驗,測得A值為0.1842。表3中觀察到編號6的實驗組A值最高,為0.2185。將儀器調(diào)整到正交試驗優(yōu)選水平,測得的A值為0.2197,高于初始組和6號實驗組,表明正交試驗所確定的最佳條件為較優(yōu)條件。極差R的大小可以比較因素之間的重要程度,Cr元素各因素重要程度排序為:E>C>A>F>B>D。
為了估計試驗誤差安排空列,這里的誤差具體指模型誤差em。G列是沒有安排因素及交互作用的空列,它主要反映試驗誤差與未考慮的因素條件的交互作用。如果不考慮em可能會把本來顯著的因素判斷為不顯著[7]。
2.2.2方差分析對數(shù)據(jù)進一步進行方差分析[7],以Cr元素為例分析結(jié)果列于表3中。查F分布表,根據(jù)試驗要求選取查表值F0.05(2,2)=19.00,F(xiàn)0.01(2,2)=99.01與表3中的F值進行比較??梢钥闯鲆蛩仫@著性排序為:E>C>A>F>B>D,極差分析結(jié)果與之相符。將各金屬元素方差分析結(jié)果與極差分析結(jié)果進行匯總對比,列于表4中。綜合表4中所列分析結(jié)果可以得出顯著性結(jié)論:燃燒器高度(C),乙炔流量(E)是重要影響因素。此外,燈電流(A)對于Cr和Cu元素,狹縫寬度(B)對于Fe元素,積分時間(D)對于Mn元素也是重要影響因素。由表中還可看出Fe元素極差分析和方差分析結(jié)果有所差異,這證明了極差分析存在一定的局限性,故進一步進行方差分析十分必要。優(yōu)化后儀器工作條件列于表5中。
表3 Cr的方差分析表
表5 最佳儀器工作條件
取適量金屬元素標準溶液,配制濃度為0、0.1、0.2、0.5、1.0、2.0 mg/L的標準系列溶液。用吸光度對濃度做標準曲線,Cr、Cu、Fe、Mn在0~2.0 mg/L范圍內(nèi)線性良好。相關系數(shù)為:Cr:0.9998,Cu:0.9998,F(xiàn)e:0.9999,Mn:0.9995。
按照最優(yōu)工作條件對空白組進行11次測定,以空白信號值標準偏差的3倍對應的濃度作為檢出限(mg/L):Cr:0.0444,Cu:0.0201,F(xiàn)e:0.0251,Mn:0.0735。
按1.2進行樣品處理,并以表5中列出的最佳試驗參數(shù)對制動液的金屬元素進行測定。用加標回收試驗驗證方法的準確度,并與ICP-AES測定結(jié)果進行比較,結(jié)果列于表6中??梢钥闯鰞煞N儀器測定結(jié)果無顯著差異。加標回收率在96.1%~105.2%之間,說明方法準確度較好。測定結(jié)果精密度(RSD)均小于2.2%,說明方法精密度較高。
表6 樣品分析結(jié)果和方法比較(n=6)
本文采用干灰化法處理制動液樣品,該預處理方法可以將樣品完全轉(zhuǎn)化為待測溶液。利用正交試驗優(yōu)化了AA280FS型火焰原子吸收光譜儀測定金屬元素的工作條件,按照優(yōu)化后工作條件測定了汽車制動液中Cr、Cu、Fe和Mn的濃度,方法檢出限較低,精密度良好。將優(yōu)化后工作條件下FAAS測定結(jié)果與ICP-AES測定結(jié)果進行對比,兩種儀器測定結(jié)果無顯著差異,加標回收試驗結(jié)果良好。