入口顆粒濃度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的實(shí)驗(yàn)分析

李曉曼, 宋健斐, 魏志剛, 孫國剛, 魏耀東

(中國石油大學(xué) 重質(zhì)油國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 北京 102249)

入口顆粒濃度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的實(shí)驗(yàn)分析

李曉曼, 宋健斐, 魏志剛, 孫國剛, 魏耀東

(中國石油大學(xué) 重質(zhì)油國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 北京 102249)

旋風(fēng)分離器的入口氣流顆粒濃度對旋風(fēng)分離器的壓力降有重要影響。在入口氣流顆粒質(zhì)量濃度5～550 g/m3范圍內(nèi),對蝸殼式旋風(fēng)分離器的壓力降進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)分析。結(jié)果表明,隨著入口顆粒濃度的增加,旋風(fēng)分離器的壓力降逐漸降低,尤其是開始階段,降幅明顯。除旋風(fēng)分離器的入口部分壓力損失外,旋風(fēng)分離器的壓力降主要由氣、固兩相流與器壁之間的摩擦損失和氣、固兩相流的旋轉(zhuǎn)損失兩部分構(gòu)成,前者與入口氣流速度有關(guān),后者與旋轉(zhuǎn)速度有關(guān)。隨著入口顆粒濃度的增加,摩擦損失部分增加,但旋風(fēng)分離器內(nèi)的氣、固兩相流的旋轉(zhuǎn)速度降低,旋轉(zhuǎn)損失部分降低,綜合結(jié)果是旋風(fēng)分離器的總壓力降降低。旋風(fēng)分離器的壓力降變化也使管路系統(tǒng)壓力分布發(fā)生變化,導(dǎo)致入口流量發(fā)生變化,加入顆粒后通過旋風(fēng)分離器的流量相對純氣相時(shí)的流量明顯增加。最后,給出了入口氣流顆粒濃度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的計(jì)算方法。計(jì)算中考慮了加入顆粒后對切向速度的衰減作用,適用于高入口顆粒濃度的工況。

旋風(fēng)分離器; 入口氣流顆粒濃度; 壓力降; 入口氣流速度; 計(jì)算

旋風(fēng)分離器入口氣流顆粒濃度的范圍因不同的工業(yè)用途變化很大,從每立方米幾克到十幾千克不等,如催化裂化裝置內(nèi)旋風(fēng)分離器的入口氣流顆粒濃度可高達(dá)每立方米幾千克。入口氣流顆粒濃度的變化不僅使旋風(fēng)分離器的分離效率發(fā)生變化,也使壓力降發(fā)生變化[1-3]。這種壓力降變化不僅影響旋風(fēng)分離器的能量消耗,而且也直接影響整個(gè)旋風(fēng)分離器的管路系統(tǒng)壓力平衡,使管路系統(tǒng)的流量發(fā)生改變[4-5],隨之重新調(diào)整建立新的壓力平衡。雖然人們已經(jīng)認(rèn)識到這個(gè)問題,但受實(shí)驗(yàn)條件的限制,尤其是高濃度操作條件的限制,還缺乏系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)研究。在旋風(fēng)分離器的純氣相壓力降計(jì)算方面,Trefz等[5]、熊至宜等[6]和Chen等[7]認(rèn)為壓力降由三部分組成。一是入口損失,這是氣體膨脹產(chǎn)生的損失;二是旋流損失,這是旋轉(zhuǎn)氣流因氣流黏性和摩擦而產(chǎn)生的動(dòng)能損失;三是升氣管內(nèi)旋轉(zhuǎn)動(dòng)能的耗散損失。總壓力降是各部分壓力降之和。Chen等[7]以此提出了通用的壓力降計(jì)算模型。而對于氣流中含有顆粒的旋風(fēng)分離器壓力降,由于顆粒的加入使得旋風(fēng)分離器內(nèi)部流場發(fā)生了變化,一方面是氣流旋轉(zhuǎn)切向速度減小[8-10],另一方面是器壁表面的摩擦損失增大,難以從理論上建立模型進(jìn)行計(jì)算。目前,基本上采用經(jīng)過修正的純氣相壓力降公式來計(jì)算含顆粒氣流的壓力降[2,11-12]。這種簡單的修正由于忽略了顆粒存在對旋轉(zhuǎn)流場的影響,有時(shí)會產(chǎn)生較大的誤差。因此需要從氣、固兩相流動(dòng)對旋轉(zhuǎn)切向速度的作用上考慮對壓力降的影響。為此,筆者采用直徑500mm的蝸殼式旋風(fēng)分離器為模型,在入口顆粒質(zhì)量濃度為5～550g/m3范圍內(nèi),考察入口氣流顆粒質(zhì)量濃度變化對旋風(fēng)分離器壓力降和流量的影響。在實(shí)驗(yàn)測量的基礎(chǔ)上,采用改進(jìn)的Trefz等[5]壓力降計(jì)算模型分析入口顆粒質(zhì)量濃度改變時(shí)的旋風(fēng)分離器壓力降。該計(jì)算模型考慮了顆粒對流場的影響,尤其是加入顆粒對切向速度的衰減作用。

1 實(shí)驗(yàn)部分

考察入口氣流顆粒濃度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。為保證氣體流動(dòng)的平穩(wěn),系統(tǒng)采用負(fù)壓操作。實(shí)驗(yàn)用蝸殼式旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)與尺寸示于圖2。筒體直徑500 mm,升氣管結(jié)構(gòu)分為小直筒型(A型),錐口型(B型)和大直筒型(C型)3種。A型和B型的升氣管入口直徑相同均為160 mm,C型的升氣管直徑為270 mm。旋風(fēng)分離器的入口尺寸a×b=284 mm×126 mm。實(shí)驗(yàn)粉塵為325目滑石粉,顆粒密度2700 kg/m3,中位粒徑12 μm。實(shí)驗(yàn)采用的入口質(zhì)量濃度范圍5～500 g/m3,入口氣流速度范圍15～31 m/s(對應(yīng)的入口氣量范圍2000～4000 m3/h)。

圖1 考察入口氣流顆粒濃度對旋風(fēng)分離器壓力降影響的實(shí)驗(yàn)裝置

圖2 實(shí)驗(yàn)用旋風(fēng)分離器尺寸

實(shí)驗(yàn)過程中,低入口顆粒質(zhì)量濃度用氣力輸送方式加入,高入口顆粒質(zhì)量濃度用星型加料器加入。采用U型管壓差計(jì)測量壓力和壓力降。為消除氣流旋轉(zhuǎn)對壓力測量的影響,在旋風(fēng)分離器出口設(shè)置集氣室,壓力降入口測量點(diǎn)是大氣環(huán)境,出口測量點(diǎn)設(shè)置在集氣室上。

2 結(jié)果和討論

2.1 入口氣流顆粒質(zhì)量濃度對旋風(fēng)分離器壓力降的影響

圖3為A型升氣管旋風(fēng)分離器壓力降隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度Ci和入口氣流速度vi變化的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。從圖3可見,旋風(fēng)分離器壓力降隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增大而降低;但在不同的入口氣流顆粒質(zhì)量濃度范圍內(nèi),降低的幅度不同。在低濃度范圍內(nèi)(Ci<15 g/m3),壓力降降低的幅度較大,在中等濃度的范圍之內(nèi)(Ci為15～150 g/m3)次之,在高濃度范圍內(nèi)(Ci>150 g/m3)壓力降降低趨于平緩。

圖3 A型升氣管旋風(fēng)分離器壓力降(Δp)隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度(Ci)和入口氣流速度(vi)的變化

在旋風(fēng)分離器內(nèi),不同入口氣流速度下均存在壓力降隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增大而降低的現(xiàn)象,但這種壓力降變化在入口氣流速度較低時(shí)更加明顯。如入口氣流速度為20 m/s時(shí),入口氣流顆粒質(zhì)量濃度Ci增加到550 g/m3,壓力降由純氣流時(shí)的7500 Pa下降到4000 Pa,減少近46%;而入口氣流速度為28 m/s時(shí),入口氣流顆粒質(zhì)量濃度Ci增加到540 g/m3,壓力降由純氣流時(shí)的12000 Pa下降到9000 Pa,減少約25%。Yang等[4]的實(shí)驗(yàn)結(jié)果也表明了這種變化。

圖4為B型和C型升氣管旋風(fēng)分離器壓力降隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度和入口氣流速度變化的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。與A型的實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比,B型和C型的壓力降隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增加而降低的變化趨勢一致。B型升氣管直徑與A型升氣管直徑相同,兩者壓力降減小的變化基本一致。C型升氣管出口直徑較大,其壓力降明顯低于B型的壓力降,且受入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的影響略大一些,低濃度范圍(Ci<15 g/m3)內(nèi)下降的相對多一些。這說明升氣管直徑對旋風(fēng)分離器壓力降的影響較大。

圖4 B型和C型升氣管旋風(fēng)分離器壓力降(Δp)隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度(Ci)和入口氣流速度(vi)的變化

2.2 加塵過程中旋風(fēng)分離器入口流量的變化

實(shí)驗(yàn)過程中,首先在純氣流狀態(tài)下設(shè)定入口氣流速度參數(shù),待純氣流狀態(tài)運(yùn)行平穩(wěn)后,再按照設(shè)定的入口氣流顆粒質(zhì)量濃度Ci進(jìn)行加顆粒操作。此過程相當(dāng)于入口氣流顆粒質(zhì)量濃度從0變化到Ci。由純氣流狀態(tài)到含顆粒運(yùn)行狀態(tài)的操作,不僅旋風(fēng)分離器的壓力降發(fā)生了變化(見圖3和圖4),而且旋風(fēng)分離器的入口氣流速度也發(fā)生了變化,進(jìn)而使入口流量發(fā)生變化。圖5為A型升氣管旋風(fēng)分離器入口氣流顆粒質(zhì)量濃度與加塵后流量Qs和加塵前流量Qg比值的關(guān)系。圖5表明,隨著入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增加,Qs/Qg也逐漸增大,當(dāng)入口氣流顆粒質(zhì)量濃度大于400g/m3時(shí),入口流量比純氣流時(shí)操作的入口流量高出20%以上。這種變化趨勢與Trefz等[5]在實(shí)驗(yàn)中由開始加入顆粒連續(xù)測量壓力降的變化結(jié)果一致。

圖5 A型升氣管旋風(fēng)分離器入口氣流濃度(Ci)與Qs/Qg的關(guān)系

上述結(jié)果表明,由于入口顆粒濃度的增加使旋風(fēng)分離器的壓力降降低,造成旋風(fēng)分離器管路系統(tǒng)的阻力特性發(fā)生變化,導(dǎo)致其與風(fēng)機(jī)工作特性曲線相交的工作點(diǎn)發(fā)生變動(dòng),因此在旋風(fēng)分離器工業(yè)裝置開工或投料運(yùn)行時(shí),應(yīng)注意這種因入口顆粒濃度變化產(chǎn)生的工作參數(shù)變動(dòng),進(jìn)行及時(shí)和必要的調(diào)整。某些催化裂化裝置旋風(fēng)分離器的壓力降發(fā)生波動(dòng),也是入口顆粒濃度變化的結(jié)果。

2.3 入口氣流顆粒質(zhì)量濃度對旋風(fēng)分離器內(nèi)部流場的影響

流場測量表明旋風(fēng)分離器內(nèi)部流場是一個(gè)強(qiáng)旋流湍流流場。旋轉(zhuǎn)流呈現(xiàn)Rankine渦結(jié)構(gòu),中心區(qū)域是剛性渦,外側(cè)是準(zhǔn)自由渦;切向速度vt是主要分量,軸向速度和徑向速度較小[13-14]。

純氣流狀態(tài)下,準(zhǔn)自由渦區(qū)的切向速度vt可由式(1)計(jì)算[3]。式(1)中的vtw和n0則可由式(2)、(3)計(jì)算。

(1)

(2)

(3)

在氣流中加入顆粒后,顆粒在離心力的作用下,逐漸向旋風(fēng)分離器器壁遷移,濃度場呈現(xiàn)內(nèi)稀外濃的分布[9-10];顆粒在器壁表面形成了螺旋的灰?guī)Щ蛎芟囝w粒層,如圖6照片所示,顆粒濃度可達(dá)到顆粒堆積密度的0.4倍,相對于內(nèi)部的稀相旋轉(zhuǎn)氣流是一個(gè)不光滑的摩擦表面,對旋轉(zhuǎn)氣流產(chǎn)生滯留作用,使氣流的旋轉(zhuǎn)速度降低,切向速度下降[8-10],且入口氣流顆粒濃度越大衰減越明顯,但流場仍維持Rankine渦結(jié)構(gòu)。此時(shí)若用純氣流的切向速度代替加入顆粒的氣流的切向速度進(jìn)行效率和壓力降計(jì)算,必將產(chǎn)生較大的誤差,必須采用含顆粒氣流的切向速度值。

圖6 旋風(fēng)分離器器壁表面的旋轉(zhuǎn)灰層

在準(zhǔn)自由渦區(qū)切向速度的衰減變化反映在式(1)中是指數(shù)no和器壁切向速度vtw的變化。根據(jù)Yuu等[8]的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),加塵后的指數(shù)n與入口氣流顆粒質(zhì)量濃度Ci的關(guān)系如式(4)所示。加塵后的器壁切向速度vtwp與入口氣流顆粒質(zhì)量濃度Ci的關(guān)系如式(5)所示[7]。于是,在入口氣流顆粒質(zhì)量濃度條件下的準(zhǔn)自由渦區(qū)的切向速度分布如式(6)所示。

n=no-0.0320 lnCi

(4)

(5)

(6)

按式(6)計(jì)算的切向速度與Yuu等[8]的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的對比示于圖7。圖7顯示, 計(jì)算值和實(shí)驗(yàn)值吻合一致。由于切向速度的降低,旋風(fēng)分離器中心的低壓區(qū)域的壓力增加,升氣管的入口壓力增加,使旋風(fēng)分離器的出口壓力增大,最后導(dǎo)致其壓力降降低。

2.4 入口氣流顆粒質(zhì)量濃度影響旋風(fēng)分離器壓力降的計(jì)算

旋風(fēng)分離器的壓力降反映了流體流動(dòng)的能量損失。在能量消耗方式上,入口氣流顆粒質(zhì)量濃度對旋風(fēng)分離器壓力降的影響是多方面的。從氣體流通的流道結(jié)構(gòu)看,旋風(fēng)分離器入口結(jié)構(gòu)造成了氣體膨脹能量損失(Δpi),升氣管入口造成了氣體收縮能量損失,Chen等[7]認(rèn)為,收縮損失較小可以不計(jì),而氣體膨脹能量損失與入口氣流速度和入口氣流顆粒質(zhì)量濃度有關(guān);旋風(fēng)分離器內(nèi)部的能量損失是氣、固兩相流與器壁之間的摩擦能量損失(Δpf),主要與旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)尺寸、內(nèi)表面積和入口氣流速度有關(guān);另外一部分能量損失是氣流旋轉(zhuǎn)流出升氣管產(chǎn)生的耗散能量損失(Δps),這部分損失與流體的旋流強(qiáng)度狀態(tài)有關(guān),取決于內(nèi)旋流的切向速度和升氣管內(nèi)的軸向速度。以上3部分的能量損失組成了總的壓力降,如式(7)所示。

圖7 不同入口氣流顆粒質(zhì)量濃度下C型升氣管旋風(fēng)分離器內(nèi)切向速度與入口氣體速度的比值(νtp/vi)隨r/R的衰減

Δp=Δpi+Δpf+Δps

(7)

根據(jù)Chen等[7]給出的旋風(fēng)分離器入口能量損失計(jì)算公式,得出式(8)。

(8)

摩擦能量損失Δpf和耗散能量損失Δps與旋風(fēng)分離器內(nèi)部的氣、固兩相流的流場有關(guān)。旋風(fēng)分離器加入顆粒后直接影響到切向速度的分布,而根據(jù)連續(xù)性方程,對徑向速度和軸向速度的分布影響較小。因此根據(jù)Trefz等[5]壓力降計(jì)算模型,將含顆粒條件下的各項(xiàng)速度代替純氣流條件下的速度,則摩擦能量損失Δpf和耗散能量損失Δps的計(jì)算式分別為式(9)、(10)。根據(jù)式(6),得到式(11)、(12)。

(9)

(10)

(11)

(12)

對于氣-固摩擦損失系數(shù)λs,類比管流摩擦損失計(jì)算[15],得到式(13)。

(13)

A型升氣管旋風(fēng)分離器壓力降的計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比示于圖8?？梢钥闯?在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)兩者吻合較好。在對數(shù)坐標(biāo)中,旋風(fēng)分離器壓力降隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的變化近似為直線關(guān)系。

圖8 A型升氣管旋風(fēng)分離器壓力降計(jì)算值與實(shí)測量的對比

計(jì)算結(jié)果表明,旋風(fēng)分離器的入口損失隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增加而增大,尤其是在較高的入口氣流顆粒質(zhì)量濃度下這種作用顯著增大。由式(9)和式(10)計(jì)算結(jié)果表明,在旋風(fēng)分離器內(nèi)部,隨著入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增大,摩擦能量損失Δpf隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增加而增大,但其在總壓力降中所占比例較小;旋轉(zhuǎn)能量損失Δps由于切向速度vtmp減小,則隨入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增加而減小,是壓力降的主要部分,約占85%以上,綜合作用是使旋風(fēng)分離器的壓力降降低。

在式(7)壓力降計(jì)算模型中,考慮了顆粒存在對旋轉(zhuǎn)流場的影響,主要是對切向速度的作用,也反映了結(jié)構(gòu)參數(shù)、流體參數(shù)的影響,相對于以往的在純氣相壓力降計(jì)算公式上的修正方法[2-7,11-12],該計(jì)算模型更能反映氣、固兩相流動(dòng)的真實(shí)狀態(tài),可供工程設(shè)計(jì)參考使用。

3 結(jié) 論

(1)在含顆粒氣流操作條件下,旋風(fēng)分離器的壓力降除旋風(fēng)分離器的入口部分壓力損失外,主要由摩擦損失和旋轉(zhuǎn)損失兩部分構(gòu)成。隨著入口氣流顆粒質(zhì)量濃度的增加,磨擦損失部分增大,而旋轉(zhuǎn)損失部分由于切向速度的降低而減小,綜合效果是使旋風(fēng)分離器的壓力降逐漸降低。

(2)旋風(fēng)分離器的壓力降變化也使系統(tǒng)壓力分布發(fā)生變化,導(dǎo)致入口流量變化,加入顆粒后通過旋風(fēng)分離器的流量相對純氣相的流量明顯增加。

(3)在Muschelknautz壓力降計(jì)算模型基礎(chǔ)上,考慮了顆粒存在對流場的影響,給出了入口氣流顆粒質(zhì)量濃度變化對旋風(fēng)分離器壓力降影響的計(jì)算方法。該計(jì)算模型能反映氣、固兩相流動(dòng)的真實(shí)狀態(tài),可供工程設(shè)計(jì)參考使用。

符號說明：

a——矩形入口高度,mm;

b——矩形入口寬度,mm;

Ci——入口氣流顆粒質(zhì)量濃度,g/m3;

D——旋風(fēng)分離器筒體直徑,mm;

De——升氣管直徑,mm;

no——分離空間內(nèi)部外旋流旋渦指數(shù);

n——?dú)?、固兩相外旋流旋渦指數(shù);

Qg——加塵前氣體流量,m3/s;

Qs——加塵后氣體流量,m3/s;

r——徑向坐標(biāo),mm;

R——旋風(fēng)分離器筒體半徑,mm;

Re——升氣管半徑,mm;

Sr——旋風(fēng)分離器內(nèi)表面積,mm2;

T——熱力學(xué)溫度,K;

vi——入口氣體速度,m/s;

vt——?dú)庀嗲邢蛩俣?m/s;

vtmp——升氣管直徑徑向位置(r=Re)處的切向速度,m/s;

vtp——?dú)?、固兩相切向速?m/s;

vtw——?dú)庀嗥鞅诘那邢蛩俣?m/s;

vtwp——?dú)?、固兩相器壁的切向速?m/s;

vze——升氣管內(nèi)平均軸向速度,m/s;

Δp——壓力降,Pa;

Δpf——摩擦能量損失,Pa;

Δpi——入口氣體膨脹能量損失,Pa;

Δps——耗散能量損失,Pa;

λs——?dú)?固摩擦損失系數(shù);

ρ——?dú)怏w密度,kg/m3。

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An Experimental Study of Feed Concentration Effects on the Pressure Drop of Cyclone

LI Xiaoman, SONG Jianfei, WEI Zhigang, SUN Guogang, WEI Yaodong

(StateKeyLaboratoryofHeavyOilProcessing,ChinaUniversityofPetroleum,Beijing102249,China)

The feed concentration is the main parameters influencing the performance of cyclone. With the feed mass concentration range of 5-550 g/m3, the experiments were conducted in the cyclone with a volute inlet for measuring pressure drop. The experimental results showed that the pressure drop decreased as feed concentration increasing, especially, at the beginning of experiment. In addition to the expansion loss at the cyclone inlet, the pressure drop is mainly composed of two parts, the friction loss of gas-solid surface in the separation zone depending on tangential velocity, surface area and friction coefficient, and the dynamic dissipation loss in the vortex finder determined by tangential velocities and mean axial velocity in the vortex finder. With the increase of feed concentration, the tangential velocities were reduced due to friction loss, resulting in the pressure going up in the vortex finder, which may be the reason that the pressure drop was reduced. The change of pressure drop in cyclone separator led to the inlet flow rate varying, as a consequence of which, the inlet flow rate increased significantly with an increase of feed concentration. Finally, a formula for calculating pressure drop of cyclone was developed based on the Muschelknautz model, considering the particle effects on the tangential velocity, which is suitable for predicting pressure drop under the condition of high feed concentration.

cyclone; feed concentration; pressure drop; inlet velocity; calculation

2014-04-22

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(21176250)資助

李曉曼，女，博士研究生，從事氣-固流態(tài)化研究

宋健斐，女，副教授，從事氣-液分離技術(shù)、石油化工裝備技術(shù)的開發(fā)；Tel: 010-89739050; E-mail:songjf@cup.edu.cn

1001-8719(2015)06-1255-07

TQ021

A

10.3969/j.issn.1001-8719.2015.06.001