現(xiàn)澆空腹式剛架連拱橋梁部支架體系設(shè)計(jì)與施工

裴昌紅

(中鐵城市發(fā)展投資有限公司 ，四川成都 610000)

現(xiàn)澆空腹式剛架連拱橋梁部支架體系設(shè)計(jì)與施工

裴昌紅

(中鐵城市發(fā)展投資有限公司 ，四川成都 610000)

文章針對(duì)福建莆田媽祖城核心區(qū)基礎(chǔ)設(shè)施工程莆禧路橋梁部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)，詳細(xì)介紹了五跨空腹式剛架連拱橋梁部支架體系的設(shè)計(jì)與施工技術(shù)，為類似工程施工提供借鑒。

空腹連拱橋; 支架體系; 設(shè)計(jì)與施工

空腹式剛架拱橋是剛架拱橋在我國(guó)應(yīng)用中的一個(gè)新發(fā)展，它在受力方面兼有拱和梁式剛架的特點(diǎn)，且充分利用和發(fā)揮了二者在力學(xué)性能上的各自特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì)。該橋型是一種新型橋梁，由于在腹拱區(qū)域不設(shè)置立柱，具有自重輕、材料省、整體性能好、外形輕巧美觀、線形流暢等優(yōu)點(diǎn)，而且還采用拱腳固結(jié)， 節(jié)省了大量支座， 更具特色，但是技術(shù)難度也更高。目前世界上已建成的空腹式剛架拱橋僅有幾座。世界上第一座空腹式剛架拱橋是臺(tái)灣的碧潭橋(100+160+100)m，為三跨空腹式拱橋，該橋由美籍華裔結(jié)構(gòu)大師有預(yù)應(yīng)力之父美稱的林同炎設(shè)計(jì)，于1994年建成。第二座是福州尤溪洲閩江大橋(80+120+80)m，這是國(guó)內(nèi)首座空腹式剛架拱橋，該橋?yàn)槿缈崭故絼偧芄皹颉８＝ㄆ翁锲戊窐蚴菄?guó)內(nèi)第一座五跨空腹式剛架連拱橋，本文主要側(cè)重于該橋梁部支架體系設(shè)計(jì)與施工進(jìn)行介紹。

1 工程概況

1.1 工程地理位置

莆禧路橋位于海上和平女神媽祖出生地媽祖城，與圣地媽祖祖廟和湄洲島國(guó)家旅游度假區(qū)隔海相望；是媽祖城人文景觀軸線的主要組成部分，是自然景觀軸線的重要節(jié)點(diǎn)(圖1)。

圖1 莆禧路橋

1.2 工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

橋梁設(shè)計(jì)為(26.2+48+52+48+26.2)m五跨空腹式剛架拱橋，全長(zhǎng)205.92 m,橋面寬30 m,雙向4車道。單幅箱梁截面采用單箱三室截面，箱梁頂寬14.885 m，底寬12.585 m，外側(cè)懸臂1.1 m，內(nèi)側(cè)懸臂1.2 m。箱梁截面梁高由拱梁連接處梁高近3.2 m梁高向跨中或端部梁高1.1 m變化，變化曲線采用圓弧線。下部構(gòu)造采用實(shí)體鋼筋混凝土拱座、矩形承臺(tái)、樁基礎(chǔ)、樁帽式橋臺(tái)。拱圈與拱座采用的是剛性連接，拱圈由實(shí)心段和空腹段組合而成的連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)，每跨拱圈之間采用空腹式箱梁簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)，跨度中跨17 m、邊跨15 m。施工期橋梁拱圈箱梁頂面距內(nèi)湖水面10 m左右，拱腳至水面2.2 m左右，施工平臺(tái)高于水面1 m。

1.3 工程地質(zhì)、水文

橋位處原始地貌單元為濱海潮澗帶，現(xiàn)多已用海砂填筑，地墊較平坦開闊。橋梁施工范圍內(nèi)最上層人工填砂，地層自上而下分別為：人工填土層(Q4ml)、第四系全新統(tǒng)海陸交互相沉積層(Q4mc)，下伏為前奧陶系石英片巖(AnO)、變粒巖、燕山早期混合花崗巖(γm52(3))。橋梁支架支撐樁主要穿過的幾種地質(zhì)層為：人工填土層(Q4ml)厚度2.30～3.40 m,淤泥質(zhì)粉土(含貝殼)厚度1.50～2.70 m,粉質(zhì)黏土厚度5.20～10.60 m。粗砂(含泥)多以透鏡體分布于粉質(zhì)黏土中，厚度0.90～5.80 m。

橋位處于濱海潮澗帶，地下水主要為貯存于素填砂土層中，屬孔隙潛水，地下水與海水具直接的水力聯(lián)系。由于橋南側(cè)有堤壩攔截，低洼處地表常年積有海水，水位受人為開閘、放閘影響較大，施工期間橋位海水水面標(biāo)高多在-0.90～0.30 m之間。

2 支架體系設(shè)計(jì)

2.1 梁體結(jié)構(gòu)及施工特點(diǎn)

(1)斜腿為壓彎作用，空腹段梁體為預(yù)應(yīng)力純彎構(gòu)件，中跨實(shí)腹段梁體為壓彎構(gòu)件，并充分利用和發(fā)揮了二者在力學(xué)性能上的各自特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì)。

(2)梁體結(jié)構(gòu)自重輕、材料省、整體性好、剛度大、外型簡(jiǎn)潔美觀。

(3)橋位地質(zhì)差、雜：施工海域地質(zhì)復(fù)雜，巖土種類較多，巖石風(fēng)化程度不均一，差異風(fēng)化明顯，巖面起伏變化較大，場(chǎng)地工程地質(zhì)條件較差，且地表水及地下水均對(duì)砼具有強(qiáng)腐蝕。

(4)臺(tái)風(fēng)多：受當(dāng)?shù)貧夂蛱攸c(diǎn)限制，工地靠近世界旅游勝地湄洲島，常年氣候變化大，且多臺(tái)風(fēng)，對(duì)施工限制比較多。

(5)結(jié)構(gòu)難、新：莆禧路橋?yàn)閲?guó)內(nèi)第一座五跨空腹式連續(xù)拱橋，缺乏相關(guān)成熟的施工經(jīng)驗(yàn)。

2.2 支架體系設(shè)計(jì)

(1)支架設(shè)計(jì)思路：安全可靠、施工簡(jiǎn)便、經(jīng)濟(jì)合理。

(2)支架體系設(shè)計(jì)方案：根據(jù)橋下凈空及海岸灘地軟基土層分布不均、現(xiàn)場(chǎng)施工條件等特點(diǎn)，支架體系采用滿堂碗扣式腳手架。為確保支架沉降滿足要求地基采用混凝土灌注樁結(jié)合貝雷梁承載，組成梁柱式地基與滿堂支架相結(jié)合的組合支架體系。

(3)支架體系總體布置:φ1.2 mC30混凝土支承樁+雙拼I 56a工字鋼(橫梁)+貝雷梁(縱梁)+I 14工字鋼(橫梁)+碗扣腳手架+12 cm×14 cm縱向方木+8 cm×8 cm橫向方木+7 cm×5 cm縱向方木+1220 mm×2440 mm×15 mm竹膠板。碗扣腳手架按0.6 m×0.6 m間距布置，實(shí)心段加密為0.3 m，空腹段調(diào)整為0.9 m，橫桿間距1.2 m，并按構(gòu)造要求設(shè)置縱橫向剪刀撐。

2.3 支架系統(tǒng)驗(yàn)算

主要對(duì)立桿、貝雷梁、工字鋼及支撐樁進(jìn)行驗(yàn)算，其他各層方木布置按構(gòu)造設(shè)置。

2.3.1 碗口式支架計(jì)算

主要計(jì)算單根立桿的穩(wěn)定性、整體支架的穩(wěn)定性、支架在拱水平分力作用下的穩(wěn)定。

2.3.1.1 荷載種類及取值

(1)模板、支架等自重：q1=1.5 kN/m2

新澆混凝土自重(包括鋼筋)：q2=26 kN/m3

(2)施工人員及運(yùn)輸機(jī)具荷載：q3=2.5 kN/m2

(4)傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的豎向荷載為2 kN/m2。

(5)振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的豎向荷載為2 kN/m2。

2.3.1.2 碗口式支架計(jì)算

(1)單根立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算(以底板為例)。

支架步距都采用1.2 m，底板實(shí)腹板最不利荷載處，支架平面布置采用60 cm×30 cm ，最大梁高取h1=3.781 m計(jì)算；底板空腹段處支架布置方式為90 cm×60 cm處，最大梁高取h2=0.85 m；布置方式為60 cm×60 cm處，最大梁高取h3=1.7 m。

單位面積荷載計(jì)算：Q=1.2q+1.4(q1+q3+q4+q5)

單根立桿受力計(jì)算：N=布置間距×Q=0.3 m ×0.6 m ×Q

根據(jù)不同荷載情況，取得單根立桿的受力最大值，作為立桿穩(wěn)定驗(yàn)算的依據(jù)：φ48 mm×3.5 mm鋼管截面面積A=489.3031 mm2，截面最小回轉(zhuǎn)半徑i=15.78 mm，按兩端鉸支檢算，μ=0.7。

長(zhǎng)細(xì)比：λ=μ×l÷i=0.7×1200÷15.78=53.2

查得：φ=0.84

穩(wěn)定驗(yàn)算：σ=N/ΦA(chǔ)=56.6 MPa<215 MPa，支架整體穩(wěn)定性驗(yàn)算則是在單根立桿受力的情況下，加上了風(fēng)荷載的彎矩影響，計(jì)算原理還是一致的。

(2)支架在水平推力下的穩(wěn)定性驗(yàn)算。

根據(jù)扣件強(qiáng)度F=8 kN《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，立桿所能抵抗水平力由其抗彎強(qiáng)度以及碗口扣件強(qiáng)度有關(guān)，此處主要受控于扣件強(qiáng)度。此處3 m水平力范圍內(nèi)，立桿數(shù)量為612.585/0.6=125根，能承受水平力F=8×125=1000 kN,完全可以抵抗此處水平力，可不單獨(dú)設(shè)置斜撐。在實(shí)際施工中，按構(gòu)造要求加設(shè)了斜桿等剪刀撐。

2.3.2 貝雷梁受力檢算

貝雷梁承受梁體、模板、方木及支架的總重量，計(jì)算梁體荷載時(shí)采用區(qū)域劃分的方式進(jìn)行荷載計(jì)算，每組貝雷梁受力按所承擔(dān)混凝土面積比例進(jìn)行分配，每片貝雷梁所承擔(dān)梁體荷載為相鄰貝雷梁間中線所圍梁體的的自重荷載，取若干截面，最后得到貝雷梁所受的梯形線荷載。如圖2所示，F(xiàn)#貝雷梁承受的梁體重量即為圖中陰影部分的重量。

圖2 貝雷梁承受梁體荷載橫斷面

圖3為本橋中跨F#貝雷梁受力示意圖。分別計(jì)算出貝雷梁彎矩、剪力、撓度，再參照貝雷梁使用參數(shù)，即可完成貝雷梁的檢算，其他貝雷梁荷載計(jì)算方法一樣。

圖3 貝雷梁承受梁體荷載立面

2.3.3 工字鋼下橫梁計(jì)算

下橫梁工字鋼左右分幅計(jì)算，建立的計(jì)算模型為：多跨、鉸接支點(diǎn)、兩端無約束連續(xù)梁，需要驗(yàn)算工字鋼剪切力、彎應(yīng)力及撓度。根據(jù)土木工程套裝軟件Plane 查詢最大支反力F=1820.9 kN，單根工字鋼最大剪應(yīng)力=75 MPa<106 MPa，最大彎應(yīng)力=99.35<215 MPa，單根最大撓度f=2.72 mm<2 680/400=6.7 mm。

2.3.4 支撐樁承載力計(jì)算

單樁最大受力為206.1 kN(拱圈上橫梁位置)，樁基布置深度17 m，其容許承載力為230 kN，安全系數(shù)112%；單樁最小受力124.4 kN，樁基布置深度14 m，其容許承載力為164.2 t，安全系數(shù)123 %。

根據(jù)樁基布置，估算樁基沉降最大為1 cm，混凝土澆筑后的實(shí)際沉降量都在8 mm以下。

3 支架體系施工

3.1 臨時(shí)樁基礎(chǔ)施工

根據(jù)地層特點(diǎn)及梁體自身和施工等荷載、現(xiàn)場(chǎng)條件并通過計(jì)算，本橋選用直徑1.2 m的混凝土鉆孔樁做現(xiàn)澆支架的基礎(chǔ)，樁長(zhǎng)14～17 m。采用沖擊鉆跳樁法施工，鉆機(jī)采用CZ-6、JK 6型沖擊鉆沖擊成孔，泥漿護(hù)壁，鋼筋籠機(jī)械吊裝，人工安裝，導(dǎo)管法灌注水下混凝土。灌注完畢，隨即人工清除樁頭多余混凝土并振搗密實(shí)。

3.2 臨時(shí)支墩施工

為保證I 56a雙拼橫梁底平整度及標(biāo)高等要求，在支撐樁頂設(shè)置臨時(shí)支墩。支墩結(jié)構(gòu)尺寸為120 cm×100 cm×50 cm(長(zhǎng)×寬×高),支墩設(shè)置構(gòu)造鋼筋，支墩頂面增設(shè)一層φ10規(guī)格10 cm×10 cm鋼筋網(wǎng)片防止支墩承重后局部壓裂。同排支墩混凝土一次性澆筑，支墩頂面標(biāo)高控制在設(shè)計(jì)標(biāo)高的±2 mm。支墩混凝土澆筑前，橫橋向兩側(cè)各預(yù)埋兩根φ25螺紋鋼，單根長(zhǎng)度1.0 m，鋼筋凈間距為0.5 m,埋設(shè)深度0.3 m,外露長(zhǎng)度0.7 m。

3.3 立桿下承重梁施工

3.3.1 雙拼I 56a工字鋼橫梁

雙拼I 56a工字鋼采用人工配合20 t汽車吊吊裝，鋪設(shè)順序從跨邊至跨中，橫向左右幅拉通。工字鋼與支墩接觸面采用大塊鋼板進(jìn)行調(diào)平處理。兩根相互緊靠的工字鋼頂面高差調(diào)整為一致，在中縫處焊接組合牢固，每隔3 m一道。在兩工字鋼交錯(cuò)后間距拉大為322 mm的兩根工字鋼翼緣，采用大綴板焊接牢固，綴板距離不得大于1 000 mm。支墩預(yù)埋鋼筋相互采用焊接連接保證工字鋼穩(wěn)定。

3.3.2 貝雷梁安裝

貝雷梁采用20 t汽車吊和人工配合拼裝。兩節(jié)桁架連接時(shí)，將一節(jié)的陽頭插入另一節(jié)的陰頭內(nèi)，對(duì)準(zhǔn)銷子孔，插上銷子。貝雷梁450 mm支撐架應(yīng)按順方向安裝，每3 m貝雷梁安裝一個(gè)。一跨內(nèi)貝雷梁按每6 m一道設(shè)置整體橫向連接系。貝雷梁與I 56a工字鋼及條形基礎(chǔ)間用鋼板支墊使貝雷梁頂面平順、平直。

3.3.3 I 14a工字鋼(橫梁)

工字鋼與貝雷梁接觸面應(yīng)密貼，并通U形螺桿(用鋼筋彎制)連接，按每跨內(nèi)縱向3 m間距的工字鋼與貝雷梁橫向連接一次。用型鋼沿橋縱向把所有I 14a工字鋼(橫梁)焊接連接成一個(gè)整體，形成排架，縱向連接道數(shù)不少于5道，防止工字鋼傾倒。

3.4 碗扣式立桿搭設(shè)

支架搭設(shè)之前預(yù)先檢查碗扣桿件，不得使用彎曲、腐蝕等以及有損傷和明顯缺陷的構(gòu)件，碗扣或銷子必須用專用的銷子。碗扣立桿底部通過頂托倒立支撐在工字鋼上，立桿軸線盡量保持在工字鋼腹板中心，嚴(yán)禁偏壓工字鋼翼緣邊，采用吊線錘法檢查其垂直度，防止立桿偏心受力。水平桿搭拼時(shí)應(yīng)掛線以控制調(diào)平和線形。支架搭設(shè)順序是從橋梁的縱向一端向另一端進(jìn)行，水平桿由下向上進(jìn)行，立桿接頭部位必須用碗扣連接牢固，頂托絲扣外露部分最大不能超過20 cm，自由端超過20 cm長(zhǎng)的桿件要增加水平桿鎖定。

3.5 剪刀撐布置

沿縱橫向每隔3排設(shè)置一道剪刀撐。剪刀撐設(shè)置時(shí)從頂?shù)降滓B續(xù)，搭接頭保證不小于60 cm，接頭卡不少于兩個(gè)，與水平橫桿的夾角為45°～60°，兩剪刀撐不允許自相交，要求布置在立桿兩側(cè)。為防止現(xiàn)澆箱梁混凝土澆筑過程中邊腹板側(cè)模脹模而產(chǎn)生斜撐鋼管和翼緣板下支架移位，需在翼緣板支架上設(shè)置斜拉鋼管。斜拉鋼管要深入底板下支架至少3根立桿，每隔一排設(shè)置一道，與立桿相交部位均要用扣件連接，且與水平橫桿的夾角為30°。

3.6 模板底分配梁施工

頂托上第一層鋪設(shè)12 cm×14 cm的橫向分配方木，依據(jù)橋面底板寬度和立桿布置間距綜合分析，推算所需要方木長(zhǎng)度的組合數(shù)據(jù)。鋪設(shè)前復(fù)測(cè)頂托標(biāo)高，鋪設(shè)過程中跟蹤測(cè)量隨時(shí)調(diào)整頂托高度，半幅鋪設(shè)完成后對(duì)梁體線形進(jìn)行檢測(cè)，線形無誤后進(jìn)行第二層8 cm×8 cm方木鋪設(shè)。鋪設(shè)前首先安裝特制的調(diào)平斜塊(最小角度20°單根長(zhǎng)度6 m)，使得第二層縱向分配方木密貼底層橫向分配方木。安裝的最后一層橫向5 cm×7 cm的分配方木主要是模擬梁體線形，鋪設(shè)的過程中嚴(yán)密控制高程精度。

4 支架體系預(yù)壓

4.1 預(yù)壓目的

預(yù)壓是為了消除支架的非彈性變形及觀測(cè)臨時(shí)樁的沉降量，并通過變形觀測(cè)計(jì)算出彈性變形值，為下個(gè)階段施工提供真實(shí)可靠的底模預(yù)抬值。同時(shí)模擬實(shí)際受力工況以便檢查支架的穩(wěn)定性。

選取3號(hào)至4號(hào)拱座間次中跨右幅半跨進(jìn)行預(yù)壓，通過對(duì)預(yù)壓數(shù)據(jù)的采集、分析，驗(yàn)證支架體系的彈性變形及非彈性變形數(shù)值與建模計(jì)算的理論數(shù)值的差異，并檢驗(yàn)支架在不對(duì)稱荷載下抵抗水平推力的能力。最后根據(jù)采集的該半跨數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，用以指導(dǎo)其它跨預(yù)拱度的設(shè)置。

4.2 荷載分布及吊裝

總荷載按梁部荷載的1.2倍設(shè)置，并根據(jù)梁體荷載分布進(jìn)行分區(qū)預(yù)壓。

預(yù)壓荷載總重803.8 t，主要分4個(gè)區(qū)域進(jìn)行預(yù)壓，最大區(qū)域?yàn)闄M梁位置6.6 t/m2,最小受力區(qū)域跨中段1.72 t/m2。

預(yù)壓采用高聚酯纖維吊裝袋裝砂進(jìn)行，經(jīng)過多次稱量平均取值為0.85 t/袋。采用人工配合小型挖掘機(jī)裝沙、汽車吊吊裝。

4.3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

(1)支撐樁基礎(chǔ)沉降：最大受力橫梁處，橫向按布置3個(gè)點(diǎn) 。

(2)支架承受水平推力導(dǎo)致的位移：作標(biāo)記進(jìn)行量測(cè)。

(3)支架豎直沉降：1/2、 1/4、1/8箱梁斷面處橫向各布置3個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn)。

(4)貝雷梁撓度：測(cè)貝雷梁的跨中撓度(縱向)。

(5)I 56a工字鋼橫梁跨中撓度：測(cè)工字鋼的跨中撓度(橫向)。

4.4 加載結(jié)果

分三級(jí)(3∶3∶4)荷載(120 %)加載，堆載超過72 h，觀測(cè)結(jié)束，其測(cè)設(shè)結(jié)果為：①樁基最大沉降為8 mm;②I 56a工字鋼最大撓度為10 mm(包含樁基沉降影響)；③貝雷梁最大撓度為9 mm(包括I 56a工字鋼和貝雷梁累計(jì)變形影響)；④支 架最大變形為1/2(左)處：2cm,其中非彈性變形量為8mm。支架水平位移為0；⑤支架最大非彈性變形為1.5cm(1/8處)，最大彈性變形為1.2cm(1/2處)。

4.5 預(yù)拱度設(shè)置

(1)理論計(jì)算提供的梁體拱頂彈性變形2 cm。拱腳起始點(diǎn)預(yù)拱度為0 cm，按二次拋物線公式分配預(yù)拱度至1/8L、1/4L、3/8L處。

(2)現(xiàn)澆支架的彈性和非彈性變形按拱頂2.0 cm 取值。拱腳起始點(diǎn)預(yù)拱度為1 cm，按二次拋物線公式分配預(yù)拱度至1/8L、1/4L、3/8L處。

(3)基礎(chǔ)沉降按1 cm 取值。拱腳起始點(diǎn)預(yù)拱值為0 cm，1/8L、1/4L、3/8L分配預(yù)拱度均為1cm。

5 支架拆除

根據(jù)計(jì)算及仿真分析各工況下各參考位置的組合應(yīng)力狀態(tài)可以得出：各參考位置在落架后均處于受壓狀態(tài)，一次落架的順序使得各位置截面內(nèi)壓應(yīng)力較其他各工況的大，安全儲(chǔ)備較多；同時(shí)一次落架使得各跨內(nèi)拉應(yīng)力的較大值比其他落架順序產(chǎn)生的各跨內(nèi)最大拉應(yīng)力要??；因此一次落架順序要優(yōu)于其他各落架順序。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際狀況，可采用除去從一邊向另一邊落架外的任何順序，落架過程中在各跨內(nèi)應(yīng)該保持同步、對(duì)稱的原則。

6 結(jié) 論

莆禧路橋梁柱式與滿堂支架相結(jié)合的組合支架體系設(shè)計(jì)與施工實(shí)踐，提出了地處海岸灘涂淤泥地層的特殊該環(huán)境中地基處理技術(shù)，以較低的成本有效的解決了海岸灘涂地區(qū)松軟場(chǎng)地滿堂支架法施工中支架沉降控制的難題；通過支架預(yù)壓得出結(jié)果，合理的設(shè)置預(yù)拱度。兩者為該橋型在施工過程中線形的精確控制創(chuàng)造了有利條件，也為今后該類橋型的建設(shè)積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

住房城鄉(xiāng)建設(shè)部取消22項(xiàng)職業(yè)資格

國(guó)務(wù)院決定取消的22項(xiàng)職業(yè)資格分別是：建筑保溫工程項(xiàng)目經(jīng)理；地面供暖工程項(xiàng)目經(jīng)理；建筑防水工程項(xiàng)目經(jīng)理；古建園林工程項(xiàng)目經(jīng)理；裝飾(住宅)監(jiān)理(師)；裝飾項(xiàng)目經(jīng)理；裝飾材料管理師；裝飾資料管理師；裝飾施工管理師；裝飾質(zhì)量管理師；建筑裝飾設(shè)計(jì)師(含室內(nèi)陳設(shè)、家具與廚衛(wèi)、幕墻設(shè)計(jì))；建筑表現(xiàn)制作師；民族(古)建筑維護(hù)師；民族(古)建筑修繕師；中國(guó)古建營(yíng)造師；民族建筑設(shè)計(jì)師；室內(nèi)設(shè)計(jì)師；景觀設(shè)計(jì)師；建設(shè)行業(yè)

專業(yè)技術(shù)管理職業(yè)資格；建筑業(yè)企業(yè)法務(wù)總監(jiān)(法務(wù)經(jīng)理)、法務(wù)助理；房地產(chǎn)置業(yè)法律顧問(咨詢師)；全國(guó)電氣智能應(yīng)用水平考試。

《通知》要求各相關(guān)單位立即停止開展與這些職業(yè)資格相關(guān)的評(píng)價(jià)、認(rèn)定、發(fā)證等工作，也不得以這些職業(yè)資格的名義開展培訓(xùn)活動(dòng)，或以其他方式變相開展與這些職業(yè)資格相關(guān)的活動(dòng)。

裴昌紅(1971～)， 男,本科,高級(jí)工程師,從事橋梁工程施工與管理工作。

U445.35

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[定稿日期]2015-01-12