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    帶電頂鍛時(shí)間對高強(qiáng)鋼閃光對焊接頭組織及性能影響研究

    2015-06-12 12:02:56郗晨瑤宣兆志孫大千王杰功宋國山
    關(guān)鍵詞:對焊粗化熱循環(huán)

    郗晨瑤, 宣兆志, 孫大千*, 王杰功, 宋國山, 郭 冉

    (1.吉林大學(xué) 汽車材料教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,吉林 長春 130025;2.興民鋼圈股份有限公司,山東 龍口 265700)

    0 引 言

    隨著能源危機(jī)和環(huán)境污染問題的日益加劇,汽車輕量化已成為汽車工業(yè)重要的發(fā)展戰(zhàn)略[1]。汽車車輪作為高速旋轉(zhuǎn)的非承載部件,其輕量化效果比其它零部件更為顯著。目前,商用車主要使用鋼制車輪[2-3],提高車輪用鋼的強(qiáng)度是車輪輕量化最直接、有效的方法。車輪輪輞的焊接主要采用閃光對焊方法。高強(qiáng)鋼輪輞焊接存在的主要問題是:焊后在滾形、擴(kuò)孔等成型過程中焊縫易產(chǎn)生裂紋甚至開裂,嚴(yán)重影響產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)效率及制造成本。根據(jù)文獻(xiàn)[4]的研究結(jié)果,閃光對焊參數(shù)是影響接頭力學(xué)性能的重要因素。帶電頂鍛時(shí)間(St)是閃光對焊主要的焊接參數(shù)之一。但迄今為止,關(guān)于St影響的研究還相對較少。文中主要研究帶電頂鍛時(shí)間對RS590CL高強(qiáng)鋼閃光接頭微觀組織及力學(xué)性能的影響規(guī)律,旨在為優(yōu)化焊接參數(shù)、改善輪輞焊接質(zhì)量提供必要的理論依據(jù)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    1 試驗(yàn)材料、方法及設(shè)備

    1.1 試驗(yàn)材料

    試驗(yàn)采用4.5mm厚的RS590CL高強(qiáng)鋼板作為母材,試板尺寸為280mm×100mm×4.5mm。RS590CL鋼的主要化學(xué)成分見表1。

    表1 RS590CL鋼的主要化學(xué)成分

    組織主要為鐵素體(F)+少量貝氏體(B),其抗拉強(qiáng)度和延伸率分別為590MPa和29%。

    1.2 試驗(yàn)方法及設(shè)備

    焊接前利用鋼絲刷對試板表面進(jìn)行清理,而后鉆孔固定熱電偶,采用UNB-800型閃光對焊機(jī)進(jìn)行焊接試驗(yàn)。在閃光留量δf=12mm、頂鍛留量δu=5.5mm、頂鍛壓力Fu=5MPa條件下,通過改變帶電頂鍛時(shí)間(St=0.3、0.4、0.5、0.6、0.7s)研究其對焊接熱循環(huán)、接頭微觀組織及力學(xué)性能的影響規(guī)律。焊后采用線切割機(jī)垂直焊縫方向切取接頭金相試樣和彎曲試樣,彎曲試樣尺寸為90mm×15mm×4.5mm。

    試驗(yàn)采用熱點(diǎn)偶和RX4008BJL型溫度記錄儀測試接頭的熱循環(huán)曲線。使用OLYMPUS SZ61型體式顯微鏡、OLS3000型激光共聚焦顯微鏡及JEM-2100F型透射電子顯微鏡研究接頭的宏觀結(jié)構(gòu)和微觀組織。使用MH-3型顯微硬度計(jì)測試接頭的硬度分布,加載力200g,加載時(shí)間10s。使用WAW-600C型萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行接頭正彎曲試驗(yàn),壓輥直徑8mm,夾鉗距離25mm;彎曲角180°,以4個彎曲試樣的表面裂紋長度的平均值評定接頭的彎曲性能。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 閃光對焊接頭的組織結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

    RS590CL高強(qiáng)鋼閃光對焊接頭的宏觀結(jié)構(gòu)和微觀組織如圖1所示。

    研究結(jié)果表明,接頭主要由界面區(qū)、過熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)構(gòu)成(圖1(a))。界面區(qū)的焊接熱循環(huán)峰值溫度接近固相線;過熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)的峰值溫度分別為1 300℃~固相線、Ac3~1 300℃、Ac1~Ac3。由圖1(b)可見,在合適的焊接參數(shù)條件下,界面區(qū)無疏松、縮孔、裂紋等缺陷及明顯界面結(jié)合特征;界面區(qū)和過熱區(qū)主要為上貝氏體(B)+少量的鐵素體(F),且晶粒明顯粗化;距界面區(qū)越近,過熱區(qū)的晶粒粗化越加明顯。重結(jié)晶區(qū)由于經(jīng)歷二次重結(jié)晶相變其晶粒明顯細(xì)化(圖1(c))。在不完全重結(jié)晶區(qū)可看到未經(jīng)重結(jié)晶相變的鐵素體相(圖1(d))?;陂W光對焊接頭各區(qū)經(jīng)歷的焊接熱循環(huán)及微觀組織特點(diǎn),界面區(qū)是接頭力學(xué)性能最薄弱的區(qū)域。

    圖1 RS590CL高強(qiáng)鋼閃光對焊接頭的微觀組織

    采用透射電鏡(TEM)研究發(fā)現(xiàn),在界面區(qū)和過熱區(qū)均存在高密度的位錯,并可看到纏結(jié)位錯的亞結(jié)構(gòu)特征,如圖2所示。

    圖2 閃光對焊接頭界面區(qū)、過熱區(qū)的TEM像

    閃光對焊過程主要包括閃光和頂鍛兩個階段。在閃光階段,工件端部溫度逐漸升高形成液態(tài)金屬層,在一定深度上金屬塑性增加,且奧氏體晶粒粗化;閃光加熱后頂鍛的主要作用是封閉工件端面液態(tài)金屬過梁爆破后留下的火口,擠出端面的液態(tài)金屬及氧化夾雜物,使?jié)崈舻乃苄越饘倬o密接觸,并使焊接區(qū)(特別是界面區(qū))產(chǎn)生一定的塑性變形,位錯密度明顯增大,導(dǎo)致發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶。動態(tài)再結(jié)晶主要在具有高密度位錯的亞晶界處形核,并通過吞并相鄰的亞晶長大[5],在界面處形成共同的奧氏體晶粒。動態(tài)再結(jié)晶完成后繼續(xù)加熱將發(fā)生再結(jié)晶和晶粒長大。在焊接快冷條件下,長大的奧氏體晶粒轉(zhuǎn)變?yōu)榇只腂組織。因此,閃光對焊主要是通過動態(tài)再結(jié)晶在界面處形成共同的晶粒實(shí)現(xiàn)可靠的連接。促進(jìn)動態(tài)再結(jié)晶、控制晶粒長大有利于改善接頭的組織及力學(xué)性能。

    2.2 帶電頂鍛時(shí)間對接頭組織的影響

    在閃光對焊的頂鍛階段,為了防止接口氧化,在端面接口閉合前,并不馬上切斷電流[6],頂鍛階段的通電時(shí)間稱之為帶電頂鍛時(shí)間(St)。St=0、0.4s條件下測得的焊接熱循環(huán)曲線如圖3所示。

    圖3 帶電頂鍛時(shí)間0、0.4s條件下的熱循環(huán)曲線

    結(jié)果表明,帶電頂鍛時(shí)間(St)主要影響相變點(diǎn)以上(≥900℃)的高溫停留時(shí)間(tH)和冷卻速度(vC)。St由0s增至0.4s,tH由4.0s增至5.2s;vC由115.2℃/s降至88.5℃/s。

    不同帶電頂鍛時(shí)間條件下接頭界面區(qū)和過熱區(qū)的微觀組織如圖4所示。

    由圖可見,界面區(qū)和過熱區(qū)主要為貝氏體(B)+鐵素體(F);隨著St增加,界面區(qū)和過熱區(qū)的晶粒粗化,界面區(qū)的鐵素體量明顯增加。

    圖4 不同St條件下界面區(qū)和過熱區(qū)的微觀組織

    根據(jù)熱循環(huán)的研究結(jié)果,隨著St增加,tH及焊接熱輸入量增加,這有利于動態(tài)再結(jié)晶的進(jìn)行,但也促進(jìn)動態(tài)再結(jié)晶后奧氏體晶粒的長大,導(dǎo)致界面區(qū)和過熱區(qū)的晶粒粗化。界面區(qū)的鐵素體量明顯增加主要與接頭冷卻速度降低、奧氏體晶粒粗化及界面形成貧碳層[7]等因素有關(guān)。

    2.3 帶電頂鍛時(shí)間對接頭力學(xué)性能影響

    不同帶電頂鍛時(shí)間條件下RS590CL高強(qiáng)鋼閃光對焊接頭的硬度分布,如圖5所示。

    圖5 不同帶電頂鍛時(shí)間下接頭的硬度分布

    試驗(yàn)結(jié)果表明,接頭的硬度分布是不均勻的,與重結(jié)晶區(qū)、不完全重結(jié)晶區(qū)相比,界面區(qū)和過熱區(qū)的硬度明顯升高,這主要?dú)w因于該區(qū)存在大量的B組織。此外,界面區(qū)和過熱區(qū)存在高密度的位錯對硬度的升高也是有貢獻(xiàn)的。帶電頂鍛時(shí)間(St)由0.3s增至0.7s,接頭硬度有降低的趨勢。這主要與界面區(qū)、過熱區(qū)的晶粒粗化和界面區(qū)的鐵素體量增加有關(guān)。

    研究發(fā)現(xiàn),閃光對焊接頭彎曲180°,裂紋萌生于彎曲外表面,并主要沿界面區(qū)擴(kuò)展如圖6所示。

    圖6 閃光對焊接頭的彎曲裂紋形貌

    這表明界面區(qū)是接頭彎曲性能最薄弱的區(qū)域。帶電頂鍛時(shí)間(St)對接頭彎曲裂紋長度影響的試驗(yàn)結(jié)果如圖7所示。

    圖7 帶電頂鍛時(shí)間對彎曲裂紋長度的影響

    St=0.3s時(shí),接頭彎曲180°無裂紋;隨著St增加,裂紋長度增加,當(dāng)St增至0.5s時(shí),裂紋長度達(dá)到最大值0.92mm;進(jìn)一步增加St至0.7s時(shí),裂紋長度明顯減小。St對接頭彎曲性能的影響主要與焊接熱循環(huán)及接頭微觀組織的變化有關(guān)。St=0.3s時(shí),熱循環(huán)高溫停留時(shí)間(tH)相對較短,不僅有利于促進(jìn)再結(jié)晶在界面處形成共同的晶粒,而且一定程度上抑制了晶粒的長大,因此明顯改善接頭的彎曲性能;隨著St增加,tH增加,界面區(qū)和過熱區(qū)晶粒粗化,導(dǎo)致接頭彎曲性能降低;St=0.7s時(shí),接頭彎曲性能提高主要?dú)w因于界面區(qū)鐵素體量增加改善接頭的變形能力。因此,優(yōu)化閃光對焊參數(shù)(St)是改善接頭彎曲性能的有效途徑。在本試驗(yàn)條件下,選擇St=0.3s、0.7s更有利于改善接頭的彎曲性能。

    3 結(jié) 語

    1)RS590CL高強(qiáng)鋼閃光對焊接頭主要由界面區(qū)、過熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)構(gòu)成。界面區(qū)和過熱區(qū)主要為貝氏體+少量鐵素體,其突出特點(diǎn)是晶粒明顯粗化,并含有高密度的位錯。閃光對焊主要是通過動態(tài)再結(jié)晶在界面處形成共同的晶粒實(shí)現(xiàn)可靠的連接。促進(jìn)動態(tài)再結(jié)晶、控制晶粒長大有利于改善接頭的組織及性能。

    2)帶電頂鍛時(shí)間對焊接熱循環(huán)及接頭組織具有明顯的影響。隨著帶電頂鍛時(shí)間增加,界面區(qū)和過熱區(qū)的晶粒粗化,界面區(qū)鐵素體量增加,這主要?dú)w因于熱循環(huán)高溫停留時(shí)間增加和冷卻速度降低。

    3)帶電頂鍛時(shí)間對閃光對焊接頭的硬度和彎曲性能具有明顯的影響。隨著帶電頂鍛時(shí)間增加,接頭硬度有降低的趨勢,選擇合適的帶電頂鍛時(shí)間(0.3、0.7s)有利于明顯改善接頭的彎曲性能。

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