鋼框架結(jié)構(gòu)的地震損傷研究①

鄭山鎖， 代曠宇， 孫龍飛， 楊 威， 李文勇， 田 微

(1.西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，陜西 西安 710055； 2.西安建筑科技大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院，陜西 西安 710055)

鋼框架結(jié)構(gòu)的地震損傷研究①

鄭山鎖1， 代曠宇1， 孫龍飛1， 楊 威1， 李文勇1， 田 微2

(1.西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，陜西 西安 710055； 2.西安建筑科技大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院，陜西 西安 710055)

基于預(yù)定損傷法對(duì)鋼框架構(gòu)件主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行損傷敏感度分析，研究主要設(shè)計(jì)參數(shù)與鋼框架結(jié)構(gòu)梁、柱損傷的關(guān)系；揭示鋼框架結(jié)構(gòu)梁、柱的損傷及梁、柱線剛度比、結(jié)構(gòu)高寬比、柱軸壓比、銹蝕率對(duì)樓層損傷的影響規(guī)律；獲得樓層的損傷與整體結(jié)構(gòu)損傷的關(guān)系，最終建立鋼框架結(jié)構(gòu)的損傷演化模型。研究成果可為建立地震激勵(lì)下鋼框架結(jié)構(gòu)的損傷模型提供理論基礎(chǔ)和數(shù)據(jù)支持。

鋼框架結(jié)構(gòu)； 設(shè)計(jì)參數(shù)； 損傷敏感度； 損傷模型； 損傷表征

0 前言

建筑結(jié)構(gòu)的倒塌破壞是造成地震災(zāi)害的主要因素，因?qū)е陆Y(jié)構(gòu)喪失其使用性和安全性引起巨大的人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失。震害資料研究表明[1-2]，建筑結(jié)構(gòu)往往因地震作用造成結(jié)構(gòu)損傷，并且其損傷會(huì)隨地震動(dòng)力荷載的增加而逐漸累積。建筑材料與結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能因其損傷累積而不斷退化，當(dāng)建筑結(jié)構(gòu)的損傷達(dá)到一定程度時(shí)，結(jié)構(gòu)將無法繼續(xù)承受外部荷載，最終會(huì)發(fā)生整體或局部倒塌。

鋼結(jié)構(gòu)因其質(zhì)輕、高強(qiáng)、抗震性能好等諸多優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于大型商場(chǎng)、學(xué)校、工廠等建筑物中。目前關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)抗震性能和安全評(píng)估的研究得到了國(guó)內(nèi)外的廣泛關(guān)注，但更多地集中于基于性能的設(shè)計(jì)方法對(duì)鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震性能評(píng)估[3-4]，而針對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的地震損傷研究比較少。徐龍河等[1]提出了基于等效塑性應(yīng)變和比能雙控的損傷模型，可以很好地評(píng)估強(qiáng)震下鋼結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件及層的損傷發(fā)展過程；楊清平等[3]采用彈塑性損傷模型對(duì)鋼結(jié)構(gòu)在地震作用下的損傷進(jìn)行了量化評(píng)估；文獻(xiàn)[5]建立了考慮結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)滯回變形幅值對(duì)累積耗能損傷影響的雙參數(shù)損傷模型，并提出了基于易損性分析評(píng)估鋼結(jié)構(gòu)在地震作用下?lián)p傷程度的方法。

本文基于理論計(jì)算與數(shù)值模擬，對(duì)鋼框架結(jié)構(gòu)主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行損傷敏感度分析，采用構(gòu)件損傷-樓層損傷-結(jié)構(gòu)損傷的研究思路，以期獲得鋼框架結(jié)構(gòu)的損傷演化模型，從而更好地對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震性能評(píng)估。

1 計(jì)算模型

工程采用鋼框架結(jié)構(gòu)體系，平面尺寸24.0 m×19.2 m，跨度和柱距均為4.8 m，共5層，底層層高3.3 m，標(biāo)準(zhǔn)層層高均為3.0 m，結(jié)構(gòu)平面布置見圖1。鋼框架梁的截面尺寸為H550 mm×300 mm×25 mm×30 mm，鋼框架柱的截面尺寸為H550 mm×450 mm×30 mm×45 mm，鋼材采用Q235B。樓面荷載為3.5 kN/m2，屋面荷載為2.0 kN/m2，恒荷載為8 kN/m2；地面粗糙類別為B類，基本風(fēng)壓為0.35 kN/m2，基本雪壓為0.25 kN/m2。設(shè)計(jì)分組為一組；場(chǎng)地土類別為Ⅱ類；框架抗震等級(jí)為二級(jí)；抗震設(shè)防按Ⅷ度考慮；結(jié)構(gòu)阻尼比取為0.05。

圖1 結(jié)構(gòu)平面圖Fig.1 Structure plan

2 構(gòu)件損傷研究

2.1 構(gòu)件損傷的表征

2.1.1 鋼框架梁損傷表征

鋼框架梁是結(jié)構(gòu)的主要受力構(gòu)件之一，主要用于豎向荷載的承擔(dān)和整體結(jié)構(gòu)魯棒性(Robustness)的維持。根據(jù)鋼框架梁的重要性和受力性能，本文選用損傷前后鋼框架梁的抗彎剛度作為指標(biāo)來描述其損傷，如

(1)

式中，Db為鋼框架梁的損傷值；Bb，o和Bb，w分別為損傷前后構(gòu)件的抗彎剛度值。

2.1.2 鋼框架柱損傷表征

構(gòu)件的滯回耗能能力對(duì)于評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)的抗震性能至關(guān)重要，良好的耗能能力，使構(gòu)件可以吸收更多的地震能量，使結(jié)構(gòu)免受地震破壞。鑒于鋼框架柱是結(jié)構(gòu)的主要耗能構(gòu)件，本文選用滯回耗能能力作為指標(biāo)來描述鋼框架柱的損傷，如：

(2)

式中，Dc為鋼框架柱的損傷值；Eo和Ew分別為在循環(huán)荷載作用下?lián)p傷前后鋼框架柱的滯回耗能能力。

2.2 設(shè)計(jì)參數(shù)的損傷敏感度分析

為了對(duì)往復(fù)荷載作用下構(gòu)件或結(jié)構(gòu)損傷傳遞規(guī)律進(jìn)行研究，采用文獻(xiàn)[6]提出的“預(yù)定損傷法”，通過對(duì)型鋼腹板高度、腹板厚度、翼緣寬度、翼緣厚度等參數(shù)進(jìn)行損傷敏感度分析，得到影響構(gòu)件損傷最為敏感的設(shè)計(jì)參數(shù)，為樓層損傷模型的建立提供理論基礎(chǔ)。

2.2.1 鋼框架梁損傷敏感度分析

調(diào)整型鋼截面，如腹板高度、腹板厚度、翼緣寬度、翼緣厚度來模擬鋼框架梁的初始損傷，得到各主要設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)型鋼梁損傷演化的影響規(guī)律(表1)。

表1 各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)鋼框架梁損傷的影響

注：(1)B0為原形結(jié)構(gòu)構(gòu)件；(2)表中基本單位為mm。

為消除量綱上的差異，引入各設(shè)計(jì)參數(shù)損傷前的原始值，得到鋼框架梁無量綱設(shè)計(jì)參數(shù)與損傷值之間的關(guān)系曲線(圖2)。由圖可知，腹板厚度及翼緣厚度的無量綱關(guān)系曲線基本呈線性；腹板高度及翼緣寬度的無量綱關(guān)系曲線相似，當(dāng)損傷前后翼緣寬度比bo/b=2.5時(shí)，框架梁損傷值Db=0.499，關(guān)系曲線趨于平緩；隨損傷前后腹板高度比值的增大，框架梁的損傷變化速度最快，即鋼框架梁損傷對(duì)腹板高度最為敏感，翼緣寬度次之，腹板厚度最不敏感；綜合考慮，為實(shí)現(xiàn)初始預(yù)定損傷，優(yōu)先調(diào)整鋼框架梁的腹板高度和翼緣寬度。

圖2 鋼框架梁的損傷關(guān)系曲線Fig.2 Damage curve of the steel frame beam

2.2.2 鋼框架柱損傷敏感度分析

通過調(diào)整柱的腹板高度、腹板厚度、翼緣寬度、翼緣厚度等設(shè)計(jì)參數(shù)來模擬鋼框架柱的初始損傷，并以損傷前后鋼框架柱滯回耗能能力的變化來描述損傷，對(duì)各影響因素進(jìn)行損傷敏感度分析。各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)鋼框架柱損傷的影響情況詳見表2。

表2 各設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)鋼框架柱損傷的影響

注：(1)C0為原形結(jié)構(gòu)構(gòu)件；(2)表中基本單位為mm。

圖3為鋼框架柱無量綱設(shè)計(jì)參數(shù)與損傷值之間的關(guān)系曲線。由圖可知，當(dāng)損傷前后翼緣厚度的比值to/t=1.75時(shí)，框架柱的損傷Dc=0.043，翼緣厚度的無量綱關(guān)系曲線基本呈線性關(guān)系；腹板高度、翼緣高度及腹板厚度的無量綱關(guān)系曲線基本相似，其中隨損傷前后腹板高度比值的增大，框架柱的損傷變化最快，即鋼框架柱損傷對(duì)腹板高度最為敏感，翼緣寬度次之，翼緣厚度最不敏感。綜合考慮，為實(shí)現(xiàn)初始預(yù)定損傷，優(yōu)先調(diào)整鋼框架柱的腹板高度和翼緣寬度。

圖3 鋼框架柱的損傷關(guān)系曲線Fig.3 Damage curve of steel frame column

3 樓層損傷研究

3.1 樓層損傷的表征

本文鋼框架模型的整體變形是剪切型，可視樓層為整個(gè)鋼框架結(jié)構(gòu)的一個(gè)單獨(dú)子結(jié)構(gòu)，即其層間位移是相互獨(dú)立的，此時(shí)層間位移角由梁、柱及其節(jié)點(diǎn)的彈塑性變形構(gòu)成。因此選取層間最大位移角作為往復(fù)荷載作用下的樓層損傷表征量?；趪?guó)內(nèi)外相關(guān)研究成果，給出適用于鋼框架結(jié)構(gòu)樓層損傷的表征函數(shù)：

(3)

式中，θmax，o為樓層損傷前的最大層間位移角；θmax，w為樓層損傷后的最大層間位移角。

3.2 鋼框架梁、柱損傷對(duì)樓層損傷的影響

3.2.1 初始損傷的實(shí)現(xiàn)

為明確鋼框架梁、柱損傷對(duì)其結(jié)構(gòu)樓層損傷的影響，根據(jù)構(gòu)件主要設(shè)計(jì)參數(shù)的損傷敏感度分析結(jié)果，通過調(diào)整型鋼的腹板高度及翼緣寬度等設(shè)計(jì)參數(shù)來對(duì)鋼框架梁、柱的初始損傷進(jìn)行數(shù)值模擬。其中，損傷評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)采用文獻(xiàn)[7]確定的鋼框架結(jié)構(gòu)在不同損傷程度下的震害指數(shù)范圍。經(jīng)反復(fù)調(diào)試，確定鋼框架梁、柱在發(fā)生輕度、中度、及重度損傷時(shí)型鋼的截面尺寸情況，見表3。

3.2.2 樓層損傷分析

采用ABAQUS軟件對(duì)鋼框架結(jié)構(gòu)樓層在往復(fù)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行模擬分析，揭示一類和多類構(gòu)件在發(fā)生不同程度的損傷時(shí)對(duì)結(jié)構(gòu)樓層損傷的影響規(guī)律，分析結(jié)果見表4。

圖4為單類與多類構(gòu)件損傷與樓層損傷的關(guān)系曲線圖。由圖可知，梁、柱構(gòu)件發(fā)生相同損傷時(shí)，框架柱的損傷對(duì)樓層損傷的影響比框架梁更為顯著；與單類構(gòu)件相比，梁、柱同時(shí)發(fā)生損傷時(shí)樓層的損傷更加突出。

表3 鋼框架構(gòu)件設(shè)計(jì)參數(shù)

表4 不同程度損傷對(duì)樓層損傷的影響

注：(1)一類構(gòu)件發(fā)生損傷指的是樓層中一類構(gòu)件(梁或柱)發(fā)生相同程度的損傷(輕度、中度及重度)，多類構(gòu)件發(fā)生損傷指的是樓層中兩類構(gòu)件同時(shí)發(fā)生相同程度的損傷；(2)B代表鋼框架梁，C代表鋼框架柱，B&C代表鋼框架梁、柱。

圖4 構(gòu)件損傷與樓層損傷的關(guān)系曲線Fig.4 The relationship between member damage and storey damag

采用Origin軟件對(duì)以上分析結(jié)果進(jìn)行回歸分析表明：梁、柱損傷與樓層損傷之間基本呈指數(shù)關(guān)系，諸類構(gòu)件損傷與結(jié)構(gòu)樓層損傷之間的關(guān)系函數(shù)表達(dá)式為：

(4)

(5)

式中，Ds為樓層損傷值；Db、Dc分別為框架梁、柱的損傷值。

3.3 其他因素對(duì)樓層損傷的影響

考慮到梁柱線剛度比、結(jié)構(gòu)高寬比、柱軸壓比、構(gòu)件銹蝕率等對(duì)框架結(jié)構(gòu)樓層損傷亦有影響。本文研究了各因素對(duì)樓層損傷的影響，見表5～表8。

建立各因素與樓層損傷的關(guān)系曲線，如圖5所示，并分別得到各敏感因素與樓層損傷的函數(shù)關(guān)系式：

(6)

(7)

(8)

當(dāng)ηs≤10%時(shí)

(9)

當(dāng)ηs>10%時(shí)

(10)

式中，Ds為樓層損傷值；s、ζ、λ、ηs分別為梁柱線剛度比、結(jié)構(gòu)高寬比、柱軸壓比和構(gòu)件截面銹蝕率。

圖5 敏感因素與樓層損傷的關(guān)系曲線Fig.5 The relationship between sensitive factors and storey damage

表5 梁柱線剛度比對(duì)樓層損傷的影響

表6 結(jié)構(gòu)高寬比對(duì)樓層損傷的影響

表7 柱軸壓比對(duì)樓層損傷的影響

3.4 適用于鋼框架結(jié)構(gòu)樓層的損傷模型

鑒于國(guó)內(nèi)外對(duì)結(jié)構(gòu)地震損傷模型的研究[8]，建立鋼框架結(jié)構(gòu)樓層地震損傷模型，模型由梁、柱構(gòu)件損傷程度和設(shè)計(jì)參數(shù)兩部分組成：

(11)

式中，f2(Db，Dc)反映構(gòu)件的損傷程度對(duì)樓層損傷的影響，鋼框架梁、柱損傷程度與結(jié)構(gòu)樓層損傷之間的關(guān)系見式(4)、(5)；f1(s，ζ，λ，ηs)綜合反映其他設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)樓層損傷的影響，可表達(dá)為：

(12)

式中，a、b、c、d、g均為待定系數(shù)，可由上述分析結(jié)果回歸得到：

(13)

4 結(jié)構(gòu)整體損傷研究

4.1 結(jié)構(gòu)整體損傷表征量

文獻(xiàn)[6]研究指出，各樓層損傷值之和不等于整體結(jié)構(gòu)的損傷值，主要原因是結(jié)構(gòu)底部樓層的損傷對(duì)整體結(jié)構(gòu)的損傷影響相對(duì)突出，且隨樓層位置的提高而衰減。鑒于此，本文引入結(jié)構(gòu)樓層滯回耗能的層間參與系數(shù)以反映各樓層在整個(gè)結(jié)構(gòu)滯回耗能中的貢獻(xiàn)。樓層滯回耗能參與系數(shù)定義為

(14)

式中，EH，i為第i個(gè)樓層的滯回耗能；EH為整體結(jié)構(gòu)的總耗能，EH=∑EH，i，∑φi=1?；趶V義力做功理論，采用力矩M與轉(zhuǎn)角θ的乘積表示諸樓層的滯回耗能，表達(dá)式為：

(15)

式中，MH，i為樓層第i列柱端的彎矩；θi為第i個(gè)樓層的層間位移轉(zhuǎn)角，其中柱端彎矩與樓層層間位移角均通過軟件ETABS求得，因此結(jié)構(gòu)損傷表征量可表達(dá)為：

(16)

式中，DH為結(jié)構(gòu)損傷值；Ds，i為第i個(gè)樓層的損傷值，Ds，i=1-EH，i，w/EH，i，o，EH，i，o和EH，i，w分別為損傷前后樓層的滯回耗能。

4.2 樓層損傷對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的影響

4.2.1 初始損傷的實(shí)現(xiàn)

為研究地震作用下樓層損傷對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的影響，基于上述研究成果，預(yù)先賦予指定樓層初始損傷，研究損傷樓層數(shù)量、位置及損傷程度對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的影響。經(jīng)反復(fù)調(diào)試，確定樓層在發(fā)生不同程度損傷時(shí)對(duì)應(yīng)的構(gòu)件情況，見表9。

表9 樓層設(shè)計(jì)參數(shù)

4.2.2 結(jié)構(gòu)整體損傷分析

為研究樓層損傷位置及程度對(duì)鋼框架結(jié)構(gòu)地震損傷的影響規(guī)律，研究鋼框架結(jié)構(gòu)在El-Centro地震波激勵(lì)下單個(gè)樓層損傷對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的影響，揭示樓層損傷對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的影響規(guī)律，見表10。

表10 樓層發(fā)生不同程度損傷時(shí)整體結(jié)構(gòu)的損傷值

圖6(a)給出了損傷樓層位置及程度與結(jié)構(gòu)損傷的關(guān)系曲線。由圖可知，當(dāng)樓層發(fā)生相同程度的損傷時(shí)，底層對(duì)結(jié)構(gòu)損傷的影響最為突出。將圖6(a)的四條關(guān)系曲線繪制于同一平面，并分別進(jìn)行回歸處理，得到樓層在不同程度損傷時(shí)樓層位置與結(jié)構(gòu)損傷間的擬合曲線，如圖6(b)所示。

圖6 樓層損傷與結(jié)構(gòu)損傷的關(guān)系曲線Fig.6 The relationship between storey damage and overall structure damage

曲線回歸分別獲得樓層輕度損傷、中度損傷I、中度損傷II及重度損傷時(shí)樓層的位置與結(jié)構(gòu)損傷間的數(shù)學(xué)表達(dá)式：

(17)

(18)

(19)

(20)

將式(18)和(19)合并為：

(21)

進(jìn)一步對(duì)其四條擬合曲線進(jìn)行回歸處理，獲得單個(gè)樓層損傷時(shí)損傷位置及程度與結(jié)構(gòu)損傷值間的關(guān)系式：

(22)

式中，DH，i為第i個(gè)樓層損傷時(shí)結(jié)構(gòu)的損傷值；Ds，i為第i個(gè)樓層的損傷值；Hi為損傷樓層距地面的高度；H為結(jié)構(gòu)總高度，Hi/H反映的是損傷樓層的位置。

鑒于樓層發(fā)生中度損傷時(shí)Hi/H與整體結(jié)構(gòu)損傷的關(guān)系曲線具有一定的普遍性，本文以中度損傷為例建立結(jié)構(gòu)地震損傷模型，首先引入樓層損傷權(quán)值系數(shù)：

(23)

式中，DH，i為樓層發(fā)生中度損傷時(shí)第i個(gè)樓層損傷所引起的結(jié)構(gòu)損傷量。結(jié)合式(21)～(23)獲得多個(gè)樓層發(fā)生不同程度損傷時(shí)，整體結(jié)構(gòu)地震損傷量的計(jì)算公式：

(24)

4.3 地震波特性對(duì)結(jié)構(gòu)地震損傷的影響

為研究地震波峰值速度與峰值加速度比值Ψ對(duì)框架結(jié)構(gòu)損傷破壞的影響，在對(duì)鋼框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行彈塑性地震反應(yīng)分析時(shí)，向結(jié)構(gòu)分別輸入16條地震波，具體參數(shù)見表11。分析16條地震波作用下結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)，計(jì)算出整體結(jié)構(gòu)的地震損傷值，獲得地震波峰值速度與峰值加速度比值對(duì)框架結(jié)構(gòu)損傷破壞的影響。為更直觀地研究地震波峰值速度與峰值加速度之比對(duì)結(jié)構(gòu)地震損傷的影響規(guī)律，將結(jié)果進(jìn)行擬合分析，如圖7所示。

圖7 Ψ值與整體結(jié)構(gòu)地震損傷值之間的關(guān)系曲線Fig.7 The relationship between value Ψ and seismic damage value of overall structure

對(duì)結(jié)果進(jìn)行回歸分析，建立D與Ψ之間的數(shù)學(xué)關(guān)系式：

(25)

式中，D為整體結(jié)構(gòu)損傷值；Ψ為地震波峰值速度與峰值加速度比值。

4.4 適用于鋼框架結(jié)構(gòu)的地震損傷模型

鑒于國(guó)內(nèi)外關(guān)于結(jié)構(gòu)地震損傷模型的研究成果[9-10]，建立整體結(jié)構(gòu)地震損傷模型，該模型由地震波屬性和損傷發(fā)生的位置及程度兩部分組成：

表11 地震波特性一覽表

(26)

式中，f1(Ψ)為地震波屬性對(duì)整體結(jié)構(gòu)損傷的影響函數(shù)，函數(shù)表達(dá)式設(shè)定為式(27)；f2(Hi/H，Ds，i)為損傷發(fā)生的位置Hi/H及程度Ds，i與整體結(jié)構(gòu)損傷之間的關(guān)系函數(shù)，見式(24)。

(27)

式中，a、b為待定系數(shù)，由分析結(jié)果回歸得到：

(28)

5 結(jié)論

以4跨5層鋼框架結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，基于理論計(jì)算與數(shù)值模擬，研究了構(gòu)件損傷對(duì)樓層損傷的影響以及樓層損傷對(duì)整體結(jié)構(gòu)損傷的影響，得出以下結(jié)論：

(1) 通過設(shè)計(jì)參數(shù)的損傷敏感度分析，可知型鋼腹板高度和翼緣寬度對(duì)構(gòu)件損傷影響最大，為實(shí)現(xiàn)構(gòu)件的初始損傷，可優(yōu)先考慮調(diào)整腹板高度和翼緣寬度。

(2) 基于構(gòu)件損傷，對(duì)樓層的損傷敏感性進(jìn)行分析。結(jié)果表明：梁、柱構(gòu)件發(fā)生相同損傷時(shí)，框架柱的損傷對(duì)樓層損傷的影響更為顯著；與單類構(gòu)件損傷相比，梁、柱同時(shí)發(fā)生損傷時(shí)樓層的損傷更加嚴(yán)重。

(3) 本文所建立的結(jié)構(gòu)地震損傷演化模型考慮了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)和其他影響因素，具有較高的適用性，可為鋼框架結(jié)構(gòu)的倒塌評(píng)估提供理論支持。

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Research on the Seismic Damage of Steel Frame Structure

ZHENG Shan-suo1， DAI Kuang-yu1， SUN Long-fei1， YANG Wei1， LI Wen-yong1，TIAN Wei2

(1.SchoolofCivilEngineering，Xi’anUniversityofArchitectureandTechnology，Xi’an，Shaanxi710055，China；2.ArchitecturalDesignandResearchInstitute，Xi’anUniversityofArchitectureandTechnology，Xi’an，Shaanxi710055，China)

Because of their light weight，high strength，and good seismic performance，steel structures are widely used in construction.At present，the research on the seismic performance and safety assessment of steel structures receives widespread attention at home and abroad；most of this research focuses on assessing the seismic performance of steel structures based on the performance design method，with little research on earthquake damage.Under such circumstances，the author firstly analyzed the main design parameters，such as web height，web thickness，flange width，and flange thickness，which affect the component damage evolution rule，and the author found that the most sensitive design parameters are web height and flange width，which provided a theoretical basis for the establishment of the storey damage model.Then，according to the analysis results，we obtained the damage value relationship between the frame beam，frame column，and storey damage evolution and analyzed the effect of sensitive factors on storey damage evolution，such as the stiffness ratio of column to beam，the height-width ratio of the structure，the axial-compression ratio of the frame column，and the steel corrosion rate.Finally，in order to study the influence of storey damage location and degree to the seismic damage of the steel frame structure，the author revealed the influence of storey damage on structural damage by analyzing the effect of single-storey steel frame structure damage on structural dynamic characteristics under El Centro seismic wave excitation.Inputting multiple seismic waves，the author got the relation between the damage value of structural integrity and the velocity-to-acceleration ratio of the seismic wave peak and ultimately established the damage evolution model of steel frame structures.The multi-level damage evolution model of “component-storey-structure” can provide the theoretical foundation and basic data support for establishing the storey damage model of steel frame structures under seismic excitation.

steel frame structure； design parameter； damage sensitivity； damage model； damage characterization

2014-06-11

國(guó)家科技支撐計(jì)劃(2013BAJ08B03)；國(guó)家自然科學(xué)基金(50978218，51108376)；高等學(xué)校博士學(xué)科點(diǎn)專項(xiàng)科研基金(20136120110003)；陜西省科研項(xiàng)目(2012K12-03-01，2011KTCQ03-05，2013JC16)

鄭山鎖(1960-)，男，陜西人，博士生導(dǎo)師，從事結(jié)構(gòu)工程抗震研究.

TU528.01

A

1000-0844(2015)02-0290-08

10.3969/j.issn.1000-0844.2015.02.0290