含隨機(jī)填充孔圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的面內(nèi)沖擊性能*

何 強(qiáng),馬大為,張震東

(南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,江蘇 南京210094)

含隨機(jī)填充孔圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的面內(nèi)沖擊性能*

何 強(qiáng),馬大為,張震東

(南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,江蘇 南京210094)

研究多孔材料細(xì)觀結(jié)構(gòu)與宏觀力學(xué)性能之間的關(guān)系,建立具有固定相對密度的含隨機(jī)固體填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)模型。在此模型的基礎(chǔ)上具體討論了不同孔洞填充比和沖擊速度對圓形蜂窩結(jié)構(gòu)變形模式、動態(tài)沖擊平臺應(yīng)力以及能量吸收性能的影響。研究結(jié)果表明:填充孔在蜂窩變形過程中有局部牽制作用,蜂窩材料變形模式仍為準(zhǔn)靜態(tài)模式、過渡模式、動態(tài)模式;當(dāng)變形模式為過渡模式或動態(tài)模式時,結(jié)構(gòu)的平臺應(yīng)力與速度的平方成線性關(guān)系,存在明顯的速度效應(yīng);高速沖擊下,含固體填充孔的蜂窩結(jié)構(gòu)單位質(zhì)量吸收的能量高于規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)。研究結(jié)果可為蜂窩材料的研究和設(shè)計提供參考。

固體力學(xué);變形模式;能量吸收;平臺應(yīng)力;填充孔;圓形蜂窩

蜂窩及多孔泡沫材料作為具有重量輕、比強(qiáng)度和比剛度高 、穩(wěn)定性好 、隔熱隔聲性好等一系列優(yōu)點的復(fù)合材料,已 經(jīng)廣泛 應(yīng)用在 航空、航天 、建筑 、包 裝 等 很 多 領(lǐng) 域[1-2]。 多 孔 材 料 的 力 學(xué) 性 能 除 了 與密度和基體材料特性有關(guān)外,還與胞元的排列方式、孔壁的缺失等細(xì)觀結(jié)構(gòu)密切相關(guān)。因此,研究多孔材料細(xì)觀結(jié)構(gòu)與宏觀力學(xué)性能之間的關(guān)系,對于蜂窩及多孔材料的研究和設(shè)計都具有很重要的意義。

在蜂窩及多孔材料的實際生產(chǎn)過程中,由于孔壁的坍塌或發(fā)泡不完全導(dǎo)致材料中存在實體堆積的現(xiàn)象并不少見,開 孔泡沫 金屬制 備中也 存在顆 粒堆 積 不 理 想 或 未 完 全 消 除 導(dǎo) 致 材 料 密 實 的 情 況[3-4],但是目前關(guān)于這方面缺陷對多孔材料力學(xué)性能影響的研究還很有限。O.Prakash等[5]對蜂窩材料的實驗研究表明,部分孔的實體填充導(dǎo)致蜂窩局部強(qiáng)化,其彈性模量和應(yīng)變強(qiáng)化也因此提高,同時結(jié)構(gòu)的密實化應(yīng)變減小。C.Chen等[6]用有限元方法研究了二維蜂窩結(jié)構(gòu) 準(zhǔn)靜態(tài)單向和平面 靜 水壓加載下實 體 填充孔對結(jié)構(gòu)彈性模量和屈服應(yīng)力的影響,發(fā)現(xiàn)實體填充孔使蜂窩結(jié)構(gòu)彈性模量略有提高,但對單向屈服強(qiáng)度和平面靜 水屈服 強(qiáng)度影 響不大 。I.Jeon等[3]則通 過實驗 研究發(fā) 現(xiàn)因泡 沫垮塌 而出現(xiàn) 實體堆 積的 閉孔泡沫鋁彈性模量低于相同密度的無垮塌缺陷泡沫鋁,材料的塑性垮塌應(yīng)力則基本不受影響。H.Nakamoto等[7-8]研究了具有線性排列填充孔的六邊形 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 的 面 內(nèi) 沖 擊 性 能,并 將 其 得 出 的 結(jié) 論 與 實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比。

目前關(guān)于含固體填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)的研究主要集中在其靜態(tài)及準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)性能方面,本文中利用有限元分析軟件 Abaqus對沖擊載荷下具有隨機(jī)固體填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)變形過程進(jìn)行數(shù)值模擬,并從蜂窩結(jié)構(gòu)的變形模式、動態(tài)沖擊平臺應(yīng)力及能量吸收能力3個方面研究隨機(jī)固體填充孔對蜂窩結(jié)構(gòu)動態(tài)力學(xué)性能的影響,研究結(jié)果可為蜂窩材料的研究和設(shè)計提供參考。

1 有限元模型

面內(nèi)沖擊載荷作用下的規(guī)則圓形蜂窩材料計算模型如圖1所示。為了消除尺寸效應(yīng),本文所選的規(guī)則蜂窩材料結(jié)構(gòu)與 Sun De-qiang等[9]提出的多 層 規(guī) 則 排布圓 形 蜂 窩模 型 相 似。 試 件由 具 有 相同 半徑和壁厚的圓形蜂窩胞元方形堆列而成。其中單個胞元的半徑R=3 mm,壁厚t=0.15mm,試件的尺寸為L1×L2=96 mm×96 mm。基體材料為金屬鋁,采用理想彈塑性模型,泊松比ν=0.3,楊氏模量E=69 GPa,密度ρs=2 700 kg/m3,則圓形蜂窩材 料 結(jié) 構(gòu) 的 密 度ρ0=π/2(t/R)ρs=212 kg/m3。采用顯示 動 力 學(xué) 軟 件 Abaqus/Explicit對 蜂 窩材料進(jìn)行動力學(xué)特性分析,計算中選用S4R單元(4節(jié)點減縮積分殼單元)。為了收斂和計算精度的需要,沿殼厚度方向定義5個高斯積分點。整個壓縮過程中所有可能接觸的表面均定義為自由接觸表面,且無摩擦。采用與文獻(xiàn)[9]相同的邊界條件,即當(dāng)頂端剛性板沿y方向沖擊蜂窩試件時,底端剛性板固定,結(jié)構(gòu)所有面外位移均被限制以保證其處于平面應(yīng)變狀態(tài)。上下剛性板與蜂窩試件的外表面均視為光滑,兩者接觸無摩擦。模型的面外(沿z方向)厚度b =10 mm。

在規(guī)則蜂窩中引入隨機(jī)固體填充孔,假定結(jié)構(gòu)的相對密度保持不變,定義孔洞填充比為:

圖1 規(guī)則圓形蜂窩材料計算模型Fig.1 Calculation model of regular circular honeycombs

式中:m為蜂窩結(jié)構(gòu)中的隨機(jī)固體填充數(shù),N 為蜂窩結(jié)構(gòu)中的胞元總數(shù)。容易得到孔洞填充比為α?xí)r未填充胞孔的壁厚t滿足下面的方程,即:

式 中 :s0=πR2為 單 個 胞 孔 的 面 積 ,ρ為 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 相 對 密 度 ,即 :ρ=ρ0/ρs=π/2(t/R)。

為簡化模型,固體填充孔的細(xì)觀結(jié)構(gòu)與未填充胞孔相同,將固體填充孔質(zhì)量均勻分布于胞壁上,可以算得相應(yīng)的固體填充孔胞元胞壁材料密度為:

式 中 :s=πR2-π(R-t)2,為 胞 壁 的 面 積 。 不 同 孔 洞 填 充 比α的 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 與 未 填 充 胞 孔 壁 厚t及 胞 壁 材料密度ρe的對應(yīng)關(guān)系如表1所示。

本文中所研究的二維蜂窩結(jié)構(gòu)的相對密度為0.1,其剛度和強(qiáng)度遠(yuǎn)低于固體填充孔。因此,固體填充孔可通過改變胞壁材料楊氏模量和屈服強(qiáng)度為規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)胞壁材料相應(yīng)值的1 000倍引入,與 C.Chen等[6]的有限元模 型 相同。本文中對同一孔洞填充比計算了3組不同隨機(jī)樣本的含隨機(jī)固體填充孔圓形蜂窩結(jié)構(gòu)。

表1 含隨機(jī)固體填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)參數(shù)Table 1 Parameters of honeycombs with randomly arranged solid inclusions

2 計算結(jié)果與分析

2.1 變形模式

限于篇幅,圖2僅給出了α=0,0.04時,不同沖擊速度下圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的變形模式圖。當(dāng)沖擊速度為3 m/s時,蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端和固定端的應(yīng)力基本相同,變形模式均為準(zhǔn)靜態(tài)模式,在初始壓縮變形階段,整個蜂窩試件的變形是均勻的,各個胞元均具有橫向擴(kuò)張。緊接著,變形不再是均勻的,部分胞元開始交替平行地發(fā)生坍塌,很多胞元被4個橢圓坍塌胞元圍住,結(jié)構(gòu)總體變形呈現(xiàn)“分布崩塌帶”模式,結(jié)構(gòu)中的填充孔對崩塌帶的分布有微弱影響,所有固體填充孔必然會被坍塌的橢圓形胞元包圍。隨著相對壓縮量的增大,胞元逐層壓縮直至蜂窩材料密實化。

圖2 圓形蜂窩材料變形輪廓圖Fig.2 Deformation profile of circular honeycomb

隨 著 沖 擊 速度的提高 (v=40 m/s),規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)變形由準(zhǔn)靜態(tài)模式轉(zhuǎn)變?yōu)檫^渡模式。變形初始階段,慣性效應(yīng)使得蜂窩結(jié)構(gòu)在靠近沖擊端處出現(xiàn)變形局部化,結(jié)構(gòu)沖擊端應(yīng)力處于應(yīng)力應(yīng)變曲線的壓實應(yīng)變側(cè),因此高于準(zhǔn)靜態(tài)模式下的壓縮應(yīng)力值。隨著相對壓縮量的增大,規(guī)則圓形蜂窩結(jié)構(gòu)中部的胞元變形要早于蜂窩結(jié)構(gòu)兩邊的胞元,使得蜂窩結(jié)構(gòu)整體變形出現(xiàn)“V”形變形帶,而固體填充孔在變形過程中具有一定的牽制效應(yīng)[5],使含填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)靠近沖擊端的變形局部化現(xiàn)象更加明顯,且變形帶向結(jié)構(gòu)兩側(cè)擴(kuò)展,呈現(xiàn)出倒置“W”形。

圖3 圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的變形模式Fig.3 Deformation mode of the circular honeycomb

沖擊速度進(jìn)一步增加為100 m/s時,含填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu) 的變形過程與規(guī)則蜂窩材料的 變 形模式類似,只產(chǎn)生一個呈“I”形狀的局部變形帶,對應(yīng)著從沖擊端到固定端的逐層壓潰變形模式。與含隨 機(jī) 固 體 填 充 孔 六 邊 形 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 的 動 態(tài) 壓 縮 變 形 模 式 不 同[7],圓 形 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 密 實 化 時,所 有 的 胞 元(除填充孔外)均被壓實,并沒有出現(xiàn)滲漏效應(yīng)(當(dāng)蜂窩結(jié)構(gòu)壓縮至密實化應(yīng)變時,部分被固體填充孔包圍的未完全坍塌的胞元將不再發(fā)生變形)。

研究不同填充比的蜂窩結(jié)構(gòu)在不同沖擊速度下的變形模式,結(jié)果表明隨機(jī)填充孔圓形蜂窩材料的變形模式包括準(zhǔn)靜態(tài)模式、過渡模式及動態(tài)模式,即固體填充孔并沒有改變圓形蜂窩結(jié)構(gòu)y方向動態(tài)沖擊時的變形模式。圖2則給出了這幾種典型變形模式的變形輪廓圖。

圖3則給出了不同填充比下蜂窩結(jié)構(gòu)變形模式轉(zhuǎn)變時的沖擊速度值。填充孔的引入對臨界速度有一定的影響,根據(jù)圖3中的數(shù)據(jù),得到含填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)由準(zhǔn)靜態(tài)變形模式向過渡模式轉(zhuǎn)變的臨界速度v1(c)和 由 過 渡 模 式 向 動 態(tài) 模 式 轉(zhuǎn) 變 的 臨 界 速 度v2(c)的 近 似 公 式:

2.2 沖擊端平臺應(yīng)力的速度效應(yīng)

作為表征多胞材料能量吸收能力大小的重要參數(shù),平臺應(yīng)力σp定義為沖擊端剛性板壓縮應(yīng)力從第1個 應(yīng)力峰 值到試 件密實 化前最 大應(yīng)變 所對應(yīng) 的壓縮 反力的 平均名 義應(yīng)力[10],即定 義平臺 應(yīng)力為 :

式中:名義應(yīng)力σ為剛性板作用在試件上的壓縮反力F與初始橫截面積A(L2×b)的比值,名義應(yīng)變ε定 義 為 試 件 在y 方 向 的 壓 縮 量 與 初 始 長 度L1之 比 ,εd為 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 的 密 實 化 應(yīng) 變 值 ,εy為 屈 服 應(yīng) 變 ,本 文中取εy=0.02[9]。

分析可得,當(dāng)沖擊速度大于由準(zhǔn)靜 態(tài) 變 形 模 式向 過 渡 模 式 轉(zhuǎn) 變的 臨 界 速 度v(c)1時,平 臺 應(yīng) 力σp與v2呈線性關(guān)系,并且可以由以下公式擬合:

式中:a1和a2為擬合系數(shù)。

圖4(a)給出了含填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端平臺應(yīng)力與速度參量v2之間的關(guān)系,圖4(b)所示為局部放大圖。從局部放大圖中也能夠看出,當(dāng)沖擊速度小于臨界速度v(c)1,即蜂窩結(jié)構(gòu)的變形仍處于準(zhǔn)靜態(tài)模式時,沖擊 端平臺 應(yīng)力曲 線 表 現(xiàn) 出 明 顯 的 非 線 性。S.R.Reid等[11]基 于 一 維 沖 擊 波 理 論 建 立 了均 勻多孔材料動態(tài)沖擊平臺應(yīng)力σp與沖擊速度之間的關(guān)系,并指出當(dāng)沖擊速度大于一定值時,規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)的平臺應(yīng)力存在速度效應(yīng),平臺應(yīng)力值與速度的平方成線性關(guān)系。各蜂窩結(jié)構(gòu)的擬合參數(shù)值如表2所示,本文中的擬合結(jié)果表明,當(dāng)蜂窩結(jié)構(gòu)中含有隨機(jī)固體填充孔時這樣的速度效應(yīng)同樣存在,但此時擬合參數(shù)與填充比的大小有關(guān)。從表中可知,隨著填充比的增大,擬合參數(shù)a2也有所增大,這說明填充比的增加使得圓形蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端平臺應(yīng)力的速度效應(yīng)更加明顯。

圖4 沖擊速度對平臺應(yīng)力的影響Fig.4 Effect of impact velocity on the plateau stress of honeycombs

表2 平臺應(yīng)力擬合關(guān)系式中的系數(shù)Table 2 Coefficients in fitting equation of plateau stress

2.3 固體填充孔對沖擊端平臺應(yīng)力的影響

圖5給 出 了 低 速 沖 擊 時(v=3 m/s)4 種 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 沖 擊 端 的 名 義 應(yīng) 力 應(yīng) 變 曲 線 。研 究 的 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 模型相對密度保持不變,隨著孔洞填充比的增大,變形胞元孔的壁厚明顯變薄,圓形蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端的應(yīng)力平臺降低。此時蜂窩結(jié)構(gòu)均處于準(zhǔn)靜態(tài)變形模式,規(guī)則蜂窩沖擊端壓縮應(yīng)力曲線較為平緩,含固體填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)因為填充孔附近的崩塌變形以及變形局部化區(qū)域的宏觀密度突然提高,使得蜂窩結(jié)構(gòu)的應(yīng)力明顯變大,沖擊端應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)了應(yīng)力尖峰值,當(dāng)固體填充孔與沖擊面的速度一致時,應(yīng)力幅值回落。另外,隨著孔洞填充比的增大,蜂窩結(jié)構(gòu)的密實化應(yīng)變值變小,由于未出現(xiàn)滲漏現(xiàn)象,其密實化應(yīng)變值減小的幅度小于含隨機(jī)固體填充孔的六邊形蜂窩結(jié)構(gòu)[7]。

定義相對平臺應(yīng)力為含固體填充孔圓形蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端平臺應(yīng)力σp*與規(guī)則圓形蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端平臺 應(yīng) 力σp(0)之比。圖6所示為蜂窩結(jié)構(gòu)在y方向上受沖擊時沖擊端相對平臺應(yīng)力隨沖擊速度的變化關(guān)系。低速沖擊下,隨著孔洞填充比的增大,變形胞孔壁厚的減小使得蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端的承載能力顯著下 降,如 圖 中 所 示 ,沖 擊 速 度 為3 m/s時 ,α=0.06 的 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 平 臺 應(yīng) 力 約 為 相 同 相 對 密 度 的 規(guī) 則 蜂 窩結(jié)構(gòu)平臺應(yīng)力的50%。

隨著沖擊速度的增大,蜂窩結(jié)構(gòu)變形向沖擊端附近移動,慣性效應(yīng)引起的變形局部化使得結(jié)構(gòu)平臺應(yīng) 力 增 加 。 對 于α=0.04,0.06的 蜂 窩 結(jié) 構(gòu),填 充 比 的 增 大 使 得 胞 元 壁 厚 變 薄,一 定 程 度 上 會 導(dǎo) 致 結(jié) 構(gòu)壓縮應(yīng)力的下降,但是固體填充孔的牽制效應(yīng)使得動態(tài)沖擊的慣性效應(yīng)影響增強(qiáng),導(dǎo)致蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端應(yīng)力應(yīng)變曲線中出現(xiàn)應(yīng)力尖峰,提高了蜂窩結(jié)構(gòu)的吸能能力,這一增強(qiáng)效應(yīng)很明顯,因而在沖擊速度小于40 m/s時,隨 著 沖 擊 速 度 的 提 高,相 對 平 臺 應(yīng) 力 會 顯 著 增 強(qiáng) 。 當(dāng) 沖 擊 速 度 達(dá) 到40 m/s時,含 固 體 填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)的平臺應(yīng)力與規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)平臺應(yīng)力基本相同。繼續(xù)加大蜂窩結(jié)構(gòu)的沖擊加載速度(v> 80 m/s),慣性效應(yīng)的影響起主要作用,胞元的主要變形由低速時的交替平行胞元坍塌變?yōu)橛山佑| 點 處開始向內(nèi)凹陷崩塌的逐層壓縮變形,且蜂窩結(jié)構(gòu)的變形開始慢慢地集中在沖擊端附近,這就使得規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)的平臺應(yīng)力也明顯增強(qiáng),從而削弱了相對平臺應(yīng)力的增 長,當(dāng)速度達(dá)到100 m/s時候,相對 平 臺應(yīng)力甚至有下降的趨勢。

圖5 低速沖擊下圓形蜂窩上材料沖擊端動態(tài)響應(yīng)曲線Fig.5 Dynamic response curve of circular honeycomb at the crushing end

圖6 固體填充孔對y方向相對平臺應(yīng)力的影響Fig.6 Effect of solid inclusions on the relative plateau stress in y direction

2.4 隨機(jī)填充孔對能量吸收特性的影響

作為一種高效的阻尼材料,多孔胞元材料已被廣泛地應(yīng)用于各種能量吸收結(jié)構(gòu)中。評價多胞材料與結(jié)構(gòu)能量吸收能力大小的重要指標(biāo)就是單位質(zhì)量吸收的能量大小[12]:

圖7 不同沖擊速度下蜂窩結(jié)構(gòu)單位質(zhì)量吸收能量Fig.7 Energy absorption of honeycombs structures at different impact velocities

由圖7可見,低速沖擊下(v=3 m/s)因為各蜂窩結(jié)構(gòu)均處于準(zhǔn)靜態(tài)壓縮模式,單位質(zhì)量能量吸收曲線較為平滑,固體填充孔并沒有提高蜂窩結(jié)構(gòu)的能量吸收能力,相反,胞元孔壁厚度的減小降低了沖擊端的應(yīng)力值,導(dǎo) 致含填 充孔蜂窩 結(jié) 構(gòu) 的 吸 能 能 力 下 降,當(dāng)ε=0.8 時,α=0.06 的 蜂 窩 結(jié)構(gòu)單位 質(zhì) 量 吸收能量大小僅為規(guī)則圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的37.5%。當(dāng)沖擊速度為40 m/s時,蜂窩結(jié)構(gòu)的單位質(zhì)量吸收能量與低速沖擊時相比均有所提高,固體填充孔的存在提高了蜂窩結(jié)構(gòu)的吸能能力,減小了與規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)單位質(zhì)量吸收能量大小之間的差距,當(dāng)ε=0.8 時,α=0.06 的 蜂 窩 結(jié) 構(gòu) 單 位 質(zhì) 量 吸 收 能 量 大 小 為 規(guī) 則圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的72%。當(dāng)沖擊速度為80 m/s時,蜂窩結(jié)構(gòu)都處于動態(tài)沖擊模式,慣性效應(yīng)起到了主要的作用,固體填充孔的牽制效應(yīng)使得蜂窩結(jié)構(gòu)的變形局部化更加明顯,盡管含隨機(jī)固體填充孔的蜂窩結(jié)構(gòu)胞壁較薄,但是其沖擊端應(yīng)力值仍大于規(guī)則圓形蜂窩結(jié)構(gòu),單位質(zhì)量吸能能力大大提升。由圖7(b) ~(c)也能看出,含隨機(jī)固體填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)沖擊端應(yīng)力應(yīng)變曲線中出現(xiàn)的應(yīng)力峰值使得單位質(zhì)量吸收能量曲線體現(xiàn)了局部的凹凸性。

3 結(jié) 論

本文中討論了隨機(jī)固體填充孔對圓形蜂窩結(jié)構(gòu)材料的面內(nèi)沖擊性能的影響。計算結(jié)果表明:

(1)含固體填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)與相同相對密度的規(guī)則圓形蜂窩結(jié)構(gòu)具有相同的變形模式,即準(zhǔn)靜態(tài)模式、過渡模式及動態(tài)模式,但填充比對變形模式的臨界速度有影響。

(2)當(dāng)含隨機(jī)固體填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)變形處于準(zhǔn)靜態(tài)模式時,沖擊端平臺應(yīng)力曲線表現(xiàn)出明顯的非線性,沖擊速度大于由準(zhǔn)靜態(tài)變形 模 式 向過渡模式轉(zhuǎn) 變 的 臨 界速度v(c)1時,平臺 應(yīng) 力σp與v2呈 線性關(guān)系,存在明顯的速度效應(yīng)。

(3)低速沖擊下,含固體填充孔的蜂窩結(jié)構(gòu)平臺應(yīng)力隨孔洞填充比的增大而顯著降低,導(dǎo)致含填充孔蜂窩結(jié)構(gòu)的吸能能力下降,沖 擊速度 為3 m/s時,α=0.06 的蜂窩 結(jié)構(gòu)平 臺 應(yīng) 力 約 為 相 同 相 對 密 度 的規(guī)則蜂窩結(jié)構(gòu)平臺應(yīng)力的50%,單位質(zhì)量吸收能量大小僅為規(guī)則圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的37.5%。隨著沖擊速度的提高,固體填充孔的牽制效應(yīng)使得動態(tài)沖擊的慣性效應(yīng)影響增強(qiáng),沖擊端應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)明顯的應(yīng)力尖峰,提高了蜂窩結(jié)構(gòu)的單位質(zhì)量吸能能力。

本文中對含隨機(jī)固體填充孔的圓形蜂窩結(jié)構(gòu)的面內(nèi)沖擊性能的研究可為有缺陷蜂窩材料的研究提供參考,但關(guān)于隨機(jī)固體填充孔與蜂窩結(jié)構(gòu)動態(tài)響應(yīng)特性更深層次的探討還有待進(jìn)一步展開。

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In-plane impact behavior of circular honeycomb structures randomly filled with rigid inclusions

He Qiang,Ma Da-wei,Zhang Zhen-dong
(School of Mechanical Engineering,Nanjing University of Science and Technology, Nanjing 210094,Jiangsu,China)

The model of circular honeycomb structures randomly filled with rigid inclusions which keeps the relative density as a constant is developed.And then the effects of impact velocity and packing ratio on the deformation modes,dynamic plateau stress and energy absorption capacities are discussed in detail.Research results show that the rigid inclusions have pinning effect in the process of deformation and the deformation modes can still be classified as quasi-static mode,transitional mode and dynamic mode.The plateau stress is proportional to the square of the impact velocity when the honeycombs are deformed at transitional mode or dynamic mode,which shows obvious speed effect. The energy absorption capacities of circular honeycombs are higher than these of the regular honeycombs at high-velocity impact.These results can provide valuable suggestions in the study and design of the functionally gradient honeycombs.

solid mechanics;deformation modes;energy absorption;plateau stress;inclusions;circular honeycomb

O347國標(biāo)學(xué)科代碼:13015

:A

10.11883/1001-1455-(2015)03-0401-08

(責(zé)任編輯 王易難)

2013-09-17;

2014-02-21

何 強(qiáng)(1989— ),男,博士研 究生,18260098162@163.com。