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    針翅套管傳熱元件阻力特性實(shí)驗(yàn)研究

    2014-10-16 10:55:22陳哲雨孫立成
    關(guān)鍵詞:環(huán)隙外套套管

    陳哲雨,孫立成,丁 銘

    (哈爾濱工程大學(xué)核能科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,哈爾濱150001)

    哈爾濱工程大學(xué)對(duì)針翅管進(jìn)行了深入研究[1-5],發(fā)現(xiàn)了這種非連續(xù)翅片管適用于高黏度流體強(qiáng)化傳熱的優(yōu)點(diǎn).在針翅管的基礎(chǔ)上,哈爾濱工程大學(xué)又創(chuàng)新了針翅套管,它實(shí)現(xiàn)了流體的雙面冷卻,具有結(jié)構(gòu)緊湊,換熱效率高等優(yōu)點(diǎn),特別適用于高黏度流體的強(qiáng)化傳熱.此外,針翅套管解決了針翅管換熱器漏流、有傳熱死區(qū)等缺點(diǎn).

    針翅套管在獲得較高傳熱效率的同時(shí),由于流道內(nèi)流體的流動(dòng)情況復(fù)雜,也使其的阻力高于普通強(qiáng)化傳熱管.因此,研究影響針翅套管阻力的各個(gè)參數(shù),分析針翅套管阻力的變化規(guī)律,找出針翅套管的傳熱與阻力最佳契合點(diǎn),是十分必要的.

    1 實(shí)驗(yàn)元件與實(shí)驗(yàn)裝置

    針翅套管分兩個(gè)水通道和一個(gè)油通道:針翅管內(nèi)部、外套管外部為水側(cè)通道,針翅管與外套管之間的環(huán)隙為油側(cè)通道.

    實(shí)驗(yàn)所用針翅管基管尺寸為Φ12×2,針翅套管具體結(jié)構(gòu)參數(shù)見(jiàn)表1.

    實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示,分為兩個(gè)回路:油側(cè)回路與水側(cè)回路.潤(rùn)滑油在油箱中被加熱到額定溫度,經(jīng)齒輪泵增壓,輸送到實(shí)驗(yàn)段中,冷卻后返回油箱;水側(cè)同樣有一個(gè)蓄水池,冷卻水由離心泵輸送到實(shí)驗(yàn)段中,被加熱后,返回水池.實(shí)驗(yàn)過(guò)程中保持油側(cè)與水側(cè)入口溫度在額定溫度.

    表1 針翅套管結(jié)構(gòu)參數(shù)

    實(shí)驗(yàn)中需要測(cè)量的數(shù)據(jù)包括:油側(cè)實(shí)驗(yàn)段進(jìn)出口油溫、流量與壓降,水側(cè)進(jìn)出口水溫、流量與壓降.

    在測(cè)量油側(cè)壓降時(shí),由于直接測(cè)量針翅套管式強(qiáng)化傳熱元件針翅部分的壓降不容易實(shí)現(xiàn),所以測(cè)量壓降時(shí)包含了針翅套管兩端的進(jìn)出口局部壓降,計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮減掉這部分局部壓降.

    接頭部分局部壓降由實(shí)驗(yàn)得出.制作一根內(nèi)外同為光管的針翅套管,由于環(huán)隙的沿程阻力已有精確的公式,將測(cè)得阻力減掉沿程阻力之后,即可得到接頭處的局部阻力.

    圖1 實(shí)驗(yàn)裝置回路圖

    2 阻力分析

    圖2為針翅套管結(jié)構(gòu)尺寸示意圖.針翅套管中含有針翅管,流體在針翅管與外套管之間的環(huán)形間隙內(nèi)流動(dòng)時(shí),受到針翅的攪混與擾動(dòng),在翅片處出現(xiàn)渦的生成與脫落,流動(dòng)情況非常復(fù)雜.針翅管針翅的高度、相鄰排針翅之間的距離、針翅管與外套管之間的間隙尺寸以及針翅管軸向針翅部分的總長(zhǎng)[1]都會(huì)影響環(huán)隙內(nèi)流動(dòng)流體的壓降.因此,使用沿程阻力公式及常規(guī)阻力系數(shù)公式對(duì)針翅套管阻力進(jìn)行計(jì)算分析,得到的結(jié)果不是十分理想.本文嘗試從一個(gè)新的角度對(duì)針翅套管的阻力進(jìn)行分析.

    圖2 針翅套管的橫剖面與縱剖面

    將針翅套管看成一個(gè)大的局部阻力件,把針翅管針翅的高度、相鄰排針翅之間的距離、針翅管與外套管之間的間隙尺寸以及針翅管軸向針翅部分的總長(zhǎng)等結(jié)構(gòu)因素歸結(jié)到阻力系數(shù)中去,是一個(gè)很好的思考方向.這樣既可以突破沿程阻力的束縛,避免出現(xiàn)整體當(dāng)量直徑等難以計(jì)算的參數(shù).同時(shí)又考慮了針翅套管各個(gè)參數(shù)對(duì)整體壓降的影響,使目標(biāo)更加明確,分析更加合理.

    局部阻力的一般形式如下式[6]:

    其中:ξ為局部阻力系數(shù),u為針翅處流速,ρ為流體平均溫度下的密度.

    其中:C為包含針翅套管結(jié)構(gòu)參數(shù)的常數(shù)項(xiàng),Re為針翅處雷諾數(shù),D為針翅管基管與外套管之間環(huán)隙的當(dāng)量直徑,ν為流體平均溫度下的運(yùn)動(dòng)黏度.

    由于針翅處的當(dāng)量直徑受針翅數(shù)目的影響較大;同時(shí),實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),針翅數(shù)目對(duì)針翅套管阻力的影響并不十分明顯,所以用針翅管基管與外套管之間環(huán)隙的當(dāng)量直徑計(jì)算針翅處雷諾數(shù).

    由圖3可知,針翅套管中流體的流動(dòng)狀態(tài)呈現(xiàn)

    局部阻力系數(shù)的計(jì)算應(yīng)用以下公式:其中:L為針翅管軸向針翅部分的總長(zhǎng),T為相鄰兩排針翅之間的距離.

    以上分析為軸向長(zhǎng)度上針翅參數(shù)對(duì)針翅套管阻力的影響,下面分析每個(gè)小單元的阻力情況,即:針翅高度h與外套管同針翅管翅尖之間的間隙δ對(duì)針翅套管阻力的影響.由圖1縱剖圖可以看出,h與δ決定了針翅套管環(huán)隙針翅處的流通面積,而流速與流通面積的大小呈反比,h與δ通過(guò)影響針翅處的流速進(jìn)而對(duì)每個(gè)小單元的阻力產(chǎn)生影響.從圖1還可以看出,h與δ起到相反的作用,h越大、δ越小針翅處流速越高,因此,h與δ可以用比值的形式歸結(jié)到一個(gè)參數(shù)中去,如式(5).一種周期性:針翅部分,光滑環(huán)隙部分,針翅部分,光滑環(huán)隙部分.因此,我們可以將整根針翅套管劃分成為若干個(gè)小單元,每個(gè)小單元包含前后兩部分光滑部分與中間的針翅部分。這樣,針翅套管的阻力就由諸多單個(gè)小單元的阻力組成,與小單元的個(gè)數(shù)成正比關(guān)系.由于局部阻力需要一段直管段作為穩(wěn)定段,針翅套管的節(jié)距T明顯不能達(dá)到所需穩(wěn)定段的長(zhǎng)度,因此相鄰的小局部阻力之間會(huì)產(chǎn)生影響,所計(jì)算的單個(gè)小單元的局部阻力就不是潤(rùn)滑油流過(guò)一排針翅后產(chǎn)生的全部局部阻力.H/T越小,即表明局部阻力的穩(wěn)定段越長(zhǎng),單個(gè)小單元局部阻力的完整性越好,所以,添加指數(shù)為負(fù)數(shù)的單個(gè)局部阻力的修正系數(shù),具體關(guān)系如式(4)所示.

    當(dāng)不同針翅套管的h與δ相同,其他參數(shù)也相同時(shí),針翅套管阻力會(huì)隨著針翅管管徑d變化而變化,因此,徑向截面上的參數(shù)應(yīng)該包含了h、δ與d三個(gè)參數(shù).

    用A1表示縱剖面上針翅部分面積,A2表示縱剖面上無(wú)針翅部分面積.用A1/A2代替h/δ,作為新的計(jì)算參數(shù),即:

    計(jì)算針翅部分面積時(shí),根據(jù)針翅管實(shí)際加工情況,將針翅形狀簡(jiǎn)化成根部相連的若干三角形,這樣可得:

    其中:d為針翅管針翅根部處直徑.

    綜上所述,針翅套管壓降關(guān)聯(lián)式具體形式如下:

    其中:ε為常數(shù)項(xiàng).

    3 數(shù)據(jù)處理與分析

    根據(jù)式(2)可知,對(duì)于針翅套管,阻力系數(shù)與雷諾數(shù)呈指數(shù)關(guān)系,指數(shù)不隨針翅套管結(jié)構(gòu)尺寸變化,對(duì)式(2)取對(duì)數(shù),得:

    應(yīng)用式(9)對(duì)各針翅套管實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,同時(shí)進(jìn)行曲線擬合,結(jié)果如圖3所示.

    圖3 ln(f)與ln(Re)關(guān)系圖

    根據(jù)計(jì)算結(jié)果得出,7根針翅套管的ln(f)與ln(Re)都呈線性關(guān)系,變化范圍在 -0.97~ -0.94之間,考慮到測(cè)量誤差的影響,認(rèn)為式(2)的規(guī)律是存在的,即:對(duì)針翅套管進(jìn)行的局部阻力假設(shè)是合理的,m值范圍在-0.97~-0.94之間.

    根據(jù)各針翅套管的擬合結(jié)果可以得到m與C的值,利用不同針翅套管的結(jié)構(gòu)參數(shù),可列出式(8)的方程組,求出方程組的近似解,即得到符合7根實(shí)驗(yàn)元件的最佳ε,k,n的值.

    經(jīng)計(jì)算得出針翅套管阻力系數(shù)關(guān)聯(lián)式為:

    應(yīng)用范圍:2.5≤T≤8.7,2.8≤h/δ≤18.3,9≤d≤12.

    關(guān)聯(lián)式中對(duì)參數(shù)的處理采用了兩次比值的形式.兩組參數(shù)的共同特點(diǎn)是:相互影響且對(duì)針翅套管阻力所起的作用完全相反,在某些條件不變的情況下,一個(gè)的增大必定表示著另一個(gè)的減小,一個(gè)參數(shù)增大后導(dǎo)致阻力增加,另一個(gè)參數(shù)增大后導(dǎo)致阻力減小.為了清楚地表示它們之間的這種關(guān)系,所以在關(guān)聯(lián)式中把它們做成了比值的形式,便于對(duì)針翅套管的理論分析;同時(shí),應(yīng)用比值的形式還可以減少未知數(shù)的數(shù)量,使計(jì)算更加簡(jiǎn)單.

    圖4為編號(hào)為1#針翅套管計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果對(duì)比,由圖中曲線可以看出,在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)總體符合較好,其他6根針翅套管的符合情況與1#針翅套管大致相同,不再贅述.

    圖4 1#針翅套管計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果對(duì)比

    應(yīng)用編號(hào)為8#、9#的兩根針翅套管對(duì)上述關(guān)聯(lián)式進(jìn)行驗(yàn)證,其對(duì)比結(jié)果如圖5所示,8#針翅管基管尺寸為Φ12×2,9#針翅管基管尺寸為Φ9×1.5.

    由以上對(duì)比可以看出,針翅套管阻力關(guān)聯(lián)式在實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好,證明阻力關(guān)聯(lián)式的準(zhǔn)確性,對(duì)于其他參數(shù)的針翅套管是否可以應(yīng)用該關(guān)聯(lián)式進(jìn)行計(jì)算,有待于進(jìn)一步驗(yàn)證.通過(guò)上述擬合的阻力關(guān)聯(lián)式可以看出h與δ對(duì)針翅套管阻力的影響較L與T的大,所以想要減小針翅套管阻力,首先要從h與δ上著手;當(dāng)要增大針翅套管換熱量原h(huán)、δ與T不變.應(yīng)用針翅套管阻力關(guān)聯(lián)式,可以清楚地了解針翅套管阻力隨參數(shù)變化而產(chǎn)生的變化,進(jìn)而根據(jù)實(shí)際情況,選擇最佳尺寸.

    4 結(jié)語(yǔ)

    本文應(yīng)用了局部阻力的分析方法分析了針翅了影響針翅套管這個(gè)大局部阻力件阻力系數(shù)的因素及這些因素的作用機(jī)理.通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的處理,擬合了針翅套管阻力計(jì)算關(guān)聯(lián)式,應(yīng)用關(guān)聯(lián)式對(duì)針翅套管阻力進(jìn)行計(jì)算,并與實(shí)際測(cè)得結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,兩者符合較好,差值在10%以內(nèi).最后,根據(jù)對(duì)針翅套管阻力關(guān)聯(lián)式中各系數(shù)數(shù)值大小的分析,明確了各參數(shù)對(duì)針翅套管阻力的影響程度,為實(shí)際設(shè)計(jì)加工針翅套管型換熱器提供了理論依據(jù)及便利條件.套管的阻力特點(diǎn).根據(jù)針翅套管的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),找出

    圖5 計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果對(duì)比

    [1]丁 銘,閻昌琪,繆紅建,等.整體針翅管強(qiáng)化傳熱實(shí)驗(yàn)研究[J].核動(dòng)力工程,2005,26(5):452 -455.

    [2]丁 銘,閻昌琪,孫立成.整體針翅管流動(dòng)阻力特性實(shí)驗(yàn)研究[J].核動(dòng)力工程,2007,28(2):68 -71.

    [3]譚 怡,閻昌琪.滑油冷卻器強(qiáng)化換熱實(shí)驗(yàn)研究[J].應(yīng)用科技,2005,32(6):56 -58.

    [4]南金秋,閻昌琪.滑油冷卻器小型化研究[J].應(yīng)用科技,2008,35(2):56 -59.

    [5]閻昌琪,侯山高,曹夏昕.滑油冷卻器強(qiáng)化換熱實(shí)驗(yàn)研究[J].核動(dòng)力工程,2008,29(2):16 -19.

    [6]孔 瓏.工程流體力學(xué)[M].北京:中國(guó)電力出版社,2007.95-114.

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