金屬材料抗拉強(qiáng)度檢測(cè)中的誤差與測(cè)量不確定度評(píng)定

曾立英

摘 要：文章簡(jiǎn)述了金屬材料抗拉強(qiáng)度檢測(cè)中誤差與不確定度的關(guān)系及測(cè)量不確定度評(píng)定的重要性。通過(guò)對(duì)HRB400熱軋帶肋鋼筋進(jìn)行測(cè)量不確定度評(píng)定實(shí)例，闡述了測(cè)量不確定度的評(píng)定方法和程序。

關(guān)鍵詞：誤差；測(cè)量不確定度；抗拉強(qiáng)度；評(píng)定方法 引言

在進(jìn)行金屬材料力學(xué)性能測(cè)試時(shí)，我們總希望能夠找到一種理想的表達(dá)方式，使得測(cè)量結(jié)果盡量真實(shí)地反映其力學(xué)性能。但實(shí)際檢測(cè)中誤差是伴隨著測(cè)試而客觀存在的。因此測(cè)量結(jié)果會(huì)受著人、機(jī)、料、法、環(huán)等諸多因素的影響。傳統(tǒng)概念上對(duì)測(cè)試結(jié)果準(zhǔn)確度以誤差來(lái)表示，只注重了誤差的質(zhì)量，而忽略了測(cè)試條件的影響程度，隨著生產(chǎn)技術(shù)日益精密化，由于當(dāng)代經(jīng)濟(jì)全球化，高新技術(shù)迅猛發(fā)展的需要，各行業(yè)實(shí)驗(yàn)室檢測(cè)結(jié)果的可靠性要求越來(lái)越高，在許多情況下除了要獲得檢測(cè)結(jié)果以外還要求知道檢測(cè)結(jié)果的測(cè)量不確定度。

1 誤差與不確定的關(guān)系

材料測(cè)試中不可避免伴隨著誤差產(chǎn)生，測(cè)量值永遠(yuǎn)無(wú)法表達(dá)材料的真實(shí)性能。誤差是客觀存在，不以人的認(rèn)識(shí)程度而改變的，評(píng)定的測(cè)量不確定度與人們對(duì)被測(cè)量和影響量及測(cè)量過(guò)程有著認(rèn)識(shí)有關(guān)；測(cè)量誤差的大小說(shuō)明賦予被測(cè)量值的準(zhǔn)確程度，測(cè)量不確定度的大小說(shuō)明賦予被測(cè)量值的可信程度；測(cè)量誤差表明被測(cè)量估計(jì)值偏離參考量值的程度，測(cè)量不確定度表明測(cè)量值的分散性；誤差是一個(gè)有正號(hào)或負(fù)號(hào)的量值，其值為測(cè)得值減去被測(cè)量的參考量值（可以是真值或標(biāo)準(zhǔn)值、約定值），測(cè)量不確定度是被測(cè)量估計(jì)值概率分布的一個(gè)參數(shù)，用標(biāo)準(zhǔn)偏差或標(biāo)準(zhǔn)差的倍數(shù)表示該參數(shù)的值，是一個(gè)非負(fù)的參數(shù)，測(cè)量不確定度與真值無(wú)關(guān)；誤差：參考量值為真值時(shí)，測(cè)量誤差是未知的，測(cè)量不確定度可以由人們根據(jù)測(cè)量數(shù)據(jù)、資料、經(jīng)驗(yàn)等信息評(píng)定，從而可以定量評(píng)定測(cè)量不確定度的大小。

按傳統(tǒng)誤差可分系統(tǒng)誤差，隨機(jī)誤差，過(guò)失誤差。

系統(tǒng)誤差是對(duì)同一物理量進(jìn)行多次等精度的測(cè)量，誤差的大小，正負(fù)都是恒定的，或按定的規(guī)律變化，它具有某種確定性，但無(wú)法消除。確定部分可以進(jìn)行校正處理，二者處理方式相同。溯源的源值引起的測(cè)量不確定度可進(jìn)行B類分量評(píng)定；隨機(jī)誤差是對(duì)同一物理量的多次測(cè)量中，誤差的大小、正負(fù)起伏不定，呈現(xiàn)出隨機(jī)事件的特征，誤差理論中是要求進(jìn)行盡量多次的測(cè)量以減小誤差。而不確定度評(píng)定中是對(duì)試樣進(jìn)行多次測(cè)量，隨機(jī)事件誤差基本遵從正態(tài)分布理論，因此對(duì)試樣進(jìn)行A類不確定度評(píng)定。過(guò)失誤差是由于操作者不正確地使用儀器或由于觀察錯(cuò)誤、錯(cuò)讀、錯(cuò)記或測(cè)試條件發(fā)生突發(fā)性變化而產(chǎn)生的，它會(huì)明顯地歪曲客觀現(xiàn)象，在數(shù)據(jù)處理過(guò)程中應(yīng)予以剔除，不確定評(píng)定時(shí)是將多次重復(fù)測(cè)量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中那些平均值的偏差大于±3σ的數(shù)據(jù)以剔除。

2 測(cè)量不確定度的概念與重要性

按照新修訂的2013年6月實(shí)行的標(biāo)準(zhǔn)JJF1059.1-2012《測(cè)量不確定度評(píng)定與表示技術(shù)規(guī)范》，測(cè)量不確定度簡(jiǎn)稱不確定表征賦予被測(cè)量值分散性的非負(fù)參數(shù)，一般由若干分量組成，其中一些分量可根據(jù)一系列測(cè)量值的統(tǒng)計(jì)分布，按測(cè)量不確定度的A類評(píng)定進(jìn)行評(píng)定，并用實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差表征，而另一些分量則可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)或其他信息假設(shè)的概率分布，按測(cè)量不確定度的B類評(píng)定進(jìn)行評(píng)定也用標(biāo)準(zhǔn)偏差表征測(cè)量不確定度包括由系統(tǒng)影響引起的分量，始與修正量和測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)所賦量值有關(guān)的分量及定義的不確定度，此參數(shù)可以是諸如稱為標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量不確定度的標(biāo)準(zhǔn)偏差（或其特定倍數(shù)）或是說(shuō)明了包含概率的區(qū)間半寬度。

由于經(jīng)濟(jì)全球化的需要，以國(guó)際通用準(zhǔn)則進(jìn)行測(cè)量不確定度評(píng)定是世界各國(guó)進(jìn)行國(guó)際交流的需要。為此，中國(guó)合格評(píng)定國(guó)家認(rèn)可委員會(huì)CNAS-CL01：2006《檢測(cè)和校準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)室能力認(rèn)可準(zhǔn)則》（等同采用國(guó)際通用的ISO/IEC17025：2005）明確要求檢測(cè)和校準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)室應(yīng)具有并應(yīng)用評(píng)定測(cè)量不確定的程序和能力。CNAS-CL07：2011《測(cè)量不確定度的要求》明確指出，檢測(cè)實(shí)驗(yàn)室應(yīng)有能力對(duì)每一項(xiàng)有數(shù)值要求的測(cè)量結(jié)果進(jìn)行測(cè)量不確定度評(píng)估（8.2節(jié)）。

GUM·[《測(cè)量不確定度表示指南》（Guide to the Expression of Uncertaity in Measurement）]方法是當(dāng)前國(guó)際通行的觀點(diǎn)和方法，可以用統(tǒng)一的準(zhǔn)則對(duì)測(cè)量結(jié)果及其質(zhì)量進(jìn)行評(píng)定、表示和比較，在我國(guó)實(shí)施與國(guó)際接軌的測(cè)量不確定度評(píng)定及測(cè)量結(jié)果包括其不確定度的表示方法，不僅是不同學(xué)科之間交往的需要也是全球化市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的需要。

3 以熱軋鋼筋抗拉強(qiáng)度測(cè)量不確定評(píng)定為例簡(jiǎn)述不確之度評(píng)定方法

3.1 概述

選取HRB400.公稱直徑Φ18mm的熱軋帶肋鋼筋，在環(huán)境條件（25±10）℃，相對(duì)濕度≤70%的情況下，采用HUT106D，萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)最大允許示值相對(duì)誤差±0.5%，依據(jù)GB/T228.1-2010《金屬材料拉伸試驗(yàn)第1部分，室溫試驗(yàn)方法》GB/T1499.2-2007《鋼筋混凝土用鋼 第2部分熱軋帶肋鋼筋》將被測(cè)試樣，在規(guī)定的環(huán)境條件下，用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)屈服前以20Mpa/s速率加荷，屈服以40mm/min施加拉力將試樣拉伸至斷裂，試樣拉伸過(guò)程中最大力所對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度即為其抗拉強(qiáng)度。

3.2 分析測(cè)量不確定度來(lái)源

影響鋼筋抗拉強(qiáng)度的因素如與材料無(wú)關(guān)的參數(shù)：主要取決于拉伸力值和測(cè)量橫截面積的測(cè)量誤差；與材料有關(guān)的參數(shù)：材料受應(yīng)變速度（或應(yīng)力速率）控制參數(shù)影響明顯的拉伸性能，將各種誤差源產(chǎn)生的誤差累加一起，對(duì)精密度和不確定度期望值均為測(cè)量不確定度的來(lái)源。

影響拉伸性能測(cè)定的其他因素，試樣彎曲，試樣夾持方法均可能影響抗拉強(qiáng)度的測(cè)定，但目前沒(méi)有足夠可用的定量數(shù)據(jù)所以不可能將其影響包括在累積誤差之中，針對(duì)本試驗(yàn)確定規(guī)定環(huán)境下測(cè)量不確定度來(lái)源：測(cè)量試樣截面積帶來(lái)的B類不確定度；最大力Fm測(cè)定時(shí)，試驗(yàn)機(jī)測(cè)力系統(tǒng)示值誤差，帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度、重復(fù)性試驗(yàn)時(shí)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度、拉伸速率影響和數(shù)據(jù)修約等影響帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度等。endprint

3.3 建立數(shù)學(xué)模型

Rm=Fm/（0.25лd2）

Rm-鋼筋抗拉強(qiáng)度（MPa）

Fm-鋼筋斷裂時(shí)最大拉力示值（N）

d-鋼筋內(nèi)徑（mm）

3.4 不確定度評(píng)定

3.4.1 最大拉力值Fm測(cè)量重復(fù)性引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度

從一根公稱直徑d=16mm的鋼筋截取10根長(zhǎng)度為600mm的試樣測(cè)試得到測(cè)量結(jié)果如下表

利用

計(jì)算得Rm=525.3MPa 修約后Rm=525MPa，

實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差Ri，按貝塞爾公式計(jì)算，

得

相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差

按標(biāo)準(zhǔn)要求試驗(yàn)以三個(gè)試樣測(cè)量平均值的不確定度評(píng)定

即A類相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（rep）的評(píng)定

3.4.2 最大力Fm時(shí)抗拉強(qiáng)度的B類相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（Fm）的評(píng)定

（1）試驗(yàn)機(jī)測(cè)力系統(tǒng)示值誤差帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（F1）

0.5級(jí)的萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)示值誤差±0.5%，按均勻分布考慮

k=■，則

（2）標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（F2）

使用0.3級(jí)的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀對(duì)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行檢定，重復(fù)性R=0.3%，可以看成重復(fù)性極限，則其相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為：

最大力的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（Fm）

3.4.3原始橫截面積S0的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（S0）

測(cè)定原始橫截面積時(shí)，測(cè)量每個(gè)內(nèi)徑尺寸應(yīng)準(zhǔn)確到±0.5%

S0=■？仔d2

按均勻分布考慮k=■

urel（S0）=2·urel（d）=2×0.289%=0.578%

3.4.4 拉伸速率影響帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（Rmv）

試驗(yàn)中得出，在拉伸率變化范圍內(nèi)抗拉強(qiáng)度最大相差8MPa視同拉伸速率對(duì)抗拉強(qiáng)度的影響為±4MPa，按均布考慮

3.4.5 數(shù)據(jù)修約標(biāo)準(zhǔn)不確定度uRe

根據(jù)鋼筋抗拉強(qiáng)度修約規(guī)則，鋼筋抗拉強(qiáng)度修約間隔為1Mpa，根據(jù)JJF1059-1999規(guī)定，由于修約引起的測(cè)量不確定為

URe=0.29×1MPa=0.29MPa

則其相對(duì)不確定度為

不確定度分量表

抗拉強(qiáng)度的相對(duì)擴(kuò)展不確定度

置信概率95%，取包含因子K=2，則其相對(duì)擴(kuò)展不確定度

urel（Rm）=K urel（Rm）

urel（Rm）=2x0.8766=1.753

測(cè)量不確定度為：1.753%×525=9.2（Mpa）

測(cè)量不確定度報(bào)告

Φ16熱軋帶肋鋼筋抗拉強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果測(cè)量不確定度為

Rm=（525±9.2）MPa

K=2

4 結(jié)束語(yǔ)

測(cè)量不確定度是以傳統(tǒng)誤差理論為基礎(chǔ)能以數(shù)的形式表示和測(cè)量結(jié)果的可信度的概念，是國(guó)際通行的且在逐步發(fā)展完善的測(cè)量技術(shù)的重要概念。只要涉及測(cè)量數(shù)據(jù)的場(chǎng)合，都不可避免的牽涉到測(cè)量不確定度。測(cè)量數(shù)據(jù)可靠性如何、測(cè)量質(zhì)量的高低，只有用測(cè)量不確定度進(jìn)行評(píng)價(jià)，才便于各學(xué)科、各實(shí)驗(yàn)室間，甚至國(guó)際間交流。其實(shí)不確定度評(píng)定不存在對(duì)錯(cuò)，針對(duì)每個(gè)實(shí)驗(yàn)室由于設(shè)備精度、環(huán)境狀況不同，但評(píng)定程序大致相同，結(jié)果各有不同，同時(shí)考慮因素越趨完備，評(píng)定結(jié)果越具參考性。

參考文獻(xiàn)

[1]JJF1059.1-2012測(cè)量不確定度評(píng)定與表示技術(shù)規(guī)范[S].

[2]GB/T228.1-2010金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法[S].

[3]王承忠.測(cè)量不確定度基本原理和評(píng)定方法及在材料檢測(cè)中的評(píng)定實(shí)例 理化檢驗(yàn) 物理分冊(cè)[M].endprint

3.3 建立數(shù)學(xué)模型

Rm=Fm/（0.25лd2）

Rm-鋼筋抗拉強(qiáng)度（MPa）

Fm-鋼筋斷裂時(shí)最大拉力示值（N）

d-鋼筋內(nèi)徑（mm）

3.4 不確定度評(píng)定

3.4.1 最大拉力值Fm測(cè)量重復(fù)性引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度

從一根公稱直徑d=16mm的鋼筋截取10根長(zhǎng)度為600mm的試樣測(cè)試得到測(cè)量結(jié)果如下表

利用

計(jì)算得Rm=525.3MPa 修約后Rm=525MPa，

實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差Ri，按貝塞爾公式計(jì)算，

得

相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差

按標(biāo)準(zhǔn)要求試驗(yàn)以三個(gè)試樣測(cè)量平均值的不確定度評(píng)定

即A類相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（rep）的評(píng)定

3.4.2 最大力Fm時(shí)抗拉強(qiáng)度的B類相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（Fm）的評(píng)定

（1）試驗(yàn)機(jī)測(cè)力系統(tǒng)示值誤差帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（F1）

0.5級(jí)的萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)示值誤差±0.5%，按均勻分布考慮

k=■，則

（2）標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（F2）

使用0.3級(jí)的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀對(duì)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行檢定，重復(fù)性R=0.3%，可以看成重復(fù)性極限，則其相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為：

最大力的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（Fm）

3.4.3原始橫截面積S0的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（S0）

測(cè)定原始橫截面積時(shí)，測(cè)量每個(gè)內(nèi)徑尺寸應(yīng)準(zhǔn)確到±0.5%

S0=■？仔d2

按均勻分布考慮k=■

urel（S0）=2·urel（d）=2×0.289%=0.578%

3.4.4 拉伸速率影響帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（Rmv）

試驗(yàn)中得出，在拉伸率變化范圍內(nèi)抗拉強(qiáng)度最大相差8MPa視同拉伸速率對(duì)抗拉強(qiáng)度的影響為±4MPa，按均布考慮

3.4.5 數(shù)據(jù)修約標(biāo)準(zhǔn)不確定度uRe

根據(jù)鋼筋抗拉強(qiáng)度修約規(guī)則，鋼筋抗拉強(qiáng)度修約間隔為1Mpa，根據(jù)JJF1059-1999規(guī)定，由于修約引起的測(cè)量不確定為

URe=0.29×1MPa=0.29MPa

則其相對(duì)不確定度為

不確定度分量表

抗拉強(qiáng)度的相對(duì)擴(kuò)展不確定度

置信概率95%，取包含因子K=2，則其相對(duì)擴(kuò)展不確定度

urel（Rm）=K urel（Rm）

urel（Rm）=2x0.8766=1.753

測(cè)量不確定度為：1.753%×525=9.2（Mpa）

測(cè)量不確定度報(bào)告

Φ16熱軋帶肋鋼筋抗拉強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果測(cè)量不確定度為

Rm=（525±9.2）MPa

K=2

4 結(jié)束語(yǔ)

測(cè)量不確定度是以傳統(tǒng)誤差理論為基礎(chǔ)能以數(shù)的形式表示和測(cè)量結(jié)果的可信度的概念，是國(guó)際通行的且在逐步發(fā)展完善的測(cè)量技術(shù)的重要概念。只要涉及測(cè)量數(shù)據(jù)的場(chǎng)合，都不可避免的牽涉到測(cè)量不確定度。測(cè)量數(shù)據(jù)可靠性如何、測(cè)量質(zhì)量的高低，只有用測(cè)量不確定度進(jìn)行評(píng)價(jià)，才便于各學(xué)科、各實(shí)驗(yàn)室間，甚至國(guó)際間交流。其實(shí)不確定度評(píng)定不存在對(duì)錯(cuò)，針對(duì)每個(gè)實(shí)驗(yàn)室由于設(shè)備精度、環(huán)境狀況不同，但評(píng)定程序大致相同，結(jié)果各有不同，同時(shí)考慮因素越趨完備，評(píng)定結(jié)果越具參考性。

參考文獻(xiàn)

[1]JJF1059.1-2012測(cè)量不確定度評(píng)定與表示技術(shù)規(guī)范[S].

[2]GB/T228.1-2010金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法[S].

[3]王承忠.測(cè)量不確定度基本原理和評(píng)定方法及在材料檢測(cè)中的評(píng)定實(shí)例 理化檢驗(yàn) 物理分冊(cè)[M].endprint

3.3 建立數(shù)學(xué)模型

Rm=Fm/（0.25лd2）

Rm-鋼筋抗拉強(qiáng)度（MPa）

Fm-鋼筋斷裂時(shí)最大拉力示值（N）

d-鋼筋內(nèi)徑（mm）

3.4 不確定度評(píng)定

3.4.1 最大拉力值Fm測(cè)量重復(fù)性引入的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度

從一根公稱直徑d=16mm的鋼筋截取10根長(zhǎng)度為600mm的試樣測(cè)試得到測(cè)量結(jié)果如下表

利用

計(jì)算得Rm=525.3MPa 修約后Rm=525MPa，

實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差Ri，按貝塞爾公式計(jì)算，

得

相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差

按標(biāo)準(zhǔn)要求試驗(yàn)以三個(gè)試樣測(cè)量平均值的不確定度評(píng)定

即A類相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（rep）的評(píng)定

3.4.2 最大力Fm時(shí)抗拉強(qiáng)度的B類相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（Fm）的評(píng)定

（1）試驗(yàn)機(jī)測(cè)力系統(tǒng)示值誤差帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（F1）

0.5級(jí)的萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)示值誤差±0.5%，按均勻分布考慮

k=■，則

（2）標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（F2）

使用0.3級(jí)的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)力儀對(duì)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行檢定，重復(fù)性R=0.3%，可以看成重復(fù)性極限，則其相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度為：

最大力的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（Fm）

3.4.3原始橫截面積S0的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度分項(xiàng)urel（S0）

測(cè)定原始橫截面積時(shí)，測(cè)量每個(gè)內(nèi)徑尺寸應(yīng)準(zhǔn)確到±0.5%

S0=■？仔d2

按均勻分布考慮k=■

urel（S0）=2·urel（d）=2×0.289%=0.578%

3.4.4 拉伸速率影響帶來(lái)的相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度urel（Rmv）

試驗(yàn)中得出，在拉伸率變化范圍內(nèi)抗拉強(qiáng)度最大相差8MPa視同拉伸速率對(duì)抗拉強(qiáng)度的影響為±4MPa，按均布考慮

3.4.5 數(shù)據(jù)修約標(biāo)準(zhǔn)不確定度uRe

根據(jù)鋼筋抗拉強(qiáng)度修約規(guī)則，鋼筋抗拉強(qiáng)度修約間隔為1Mpa，根據(jù)JJF1059-1999規(guī)定，由于修約引起的測(cè)量不確定為

URe=0.29×1MPa=0.29MPa

則其相對(duì)不確定度為

不確定度分量表

抗拉強(qiáng)度的相對(duì)擴(kuò)展不確定度

置信概率95%，取包含因子K=2，則其相對(duì)擴(kuò)展不確定度

urel（Rm）=K urel（Rm）

urel（Rm）=2x0.8766=1.753

測(cè)量不確定度為：1.753%×525=9.2（Mpa）

測(cè)量不確定度報(bào)告

Φ16熱軋帶肋鋼筋抗拉強(qiáng)度檢測(cè)結(jié)果測(cè)量不確定度為

Rm=（525±9.2）MPa

K=2

4 結(jié)束語(yǔ)

測(cè)量不確定度是以傳統(tǒng)誤差理論為基礎(chǔ)能以數(shù)的形式表示和測(cè)量結(jié)果的可信度的概念，是國(guó)際通行的且在逐步發(fā)展完善的測(cè)量技術(shù)的重要概念。只要涉及測(cè)量數(shù)據(jù)的場(chǎng)合，都不可避免的牽涉到測(cè)量不確定度。測(cè)量數(shù)據(jù)可靠性如何、測(cè)量質(zhì)量的高低，只有用測(cè)量不確定度進(jìn)行評(píng)價(jià)，才便于各學(xué)科、各實(shí)驗(yàn)室間，甚至國(guó)際間交流。其實(shí)不確定度評(píng)定不存在對(duì)錯(cuò)，針對(duì)每個(gè)實(shí)驗(yàn)室由于設(shè)備精度、環(huán)境狀況不同，但評(píng)定程序大致相同，結(jié)果各有不同，同時(shí)考慮因素越趨完備，評(píng)定結(jié)果越具參考性。

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