【摘 要】本文對某氧化鋁廠拜耳法生產(chǎn)過程中的兩個主要耗汽單元(溶出系統(tǒng)和蒸發(fā)系統(tǒng))產(chǎn)生的新蒸汽冷凝水回收及余熱利用進行了改造,完成全廠冷凝水系統(tǒng)的平衡分配。在傳統(tǒng)工藝設計上,溶出系統(tǒng)蒸汽及冷凝水受工藝條件影響降溫效果不好,導致大量熱量外排。經(jīng)改造及重新分配后,蒸發(fā)系統(tǒng)每組新蒸汽使用量減少15t/h左右。每組溶出及蒸發(fā)系統(tǒng)新蒸汽冷凝水達109t/h,溫度65.5℃,可以直接用于鍋爐補水。此次改造,在改善氧化鋁廠環(huán)境的同時,可降低氧化鋁的單位生產(chǎn)成本,實現(xiàn)了節(jié)能減排。
【關鍵詞】余熱利用及回收 新蒸汽 冷凝水 氧化鋁
采用拜耳法生產(chǎn)工藝的氧化鋁生產(chǎn)系統(tǒng)中,有兩個主要的耗汽單元,一是溶出系統(tǒng),二是蒸發(fā)系統(tǒng)。這兩個工段的汽水平衡及熱量回收,是工藝設計和生產(chǎn)運行中需要考慮的十分重要的方面。某氧化鋁廠,年產(chǎn)氧化鋁160萬噸,投產(chǎn)至今,主要指標均達到設計要求,但水汽平衡效果不好,溶出及母液蒸發(fā)的新蒸汽冷凝水回熱電廠利用率不高,造成了水汽外排,熱量損失。因此,急需在減少投資和不影響生產(chǎn)的前提下,提出一種解決方案。
1新蒸汽及冷凝水利用現(xiàn)狀
1.1溶出系統(tǒng)
溶出共四個系列溶出機組,采用拜耳法溶出工藝。每組處理礦漿能力約550m3/h,全過程為間接加熱。預熱采用二次汽,壓煮采用5.5MPa新蒸汽。
加熱過程單組共產(chǎn)生高溫新蒸汽冷凝水(260℃)約100t/h。正常時電導率低于6μs/cm。上述新蒸汽冷凝水(260℃)約100t/h,經(jīng)過閃蒸約20t/h的蒸汽用于預脫硅預熱,預熱后的冷凝水回電廠;溫度140℃的80t/h新蒸汽冷凝水去熱水站,造成熱能及好水浪費。
1.2蒸發(fā)工序系統(tǒng)
蒸發(fā)站由四組六效降膜蒸發(fā)器和一臺強制循環(huán)結晶蒸發(fā)器及三級閃蒸組成,蒸發(fā)采用逆流流程,承擔氧化鋁生產(chǎn)過程水、鹽平衡。經(jīng)熱平衡計算,在單組總蒸水能力220t/h,汽水比約為0.28。新蒸汽消耗約62t/h。新蒸汽冷凝水(158℃)直接送到熱電廠(電廠仍不能直接利用,還要進行降溫處理,導致熱量沒有得到充分利用),產(chǎn)生新蒸汽冷凝水約62t/h,正常情況下電導率低于6μs/cm。二次冷凝水約164t/h。正常情況下電導率為5~20μs/cm。
2改造方案
2.1溶出新蒸汽及冷凝水
將溶出去脫硅后的高溫新蒸汽冷凝水直接去蒸發(fā)分別閃蒸(每組80t/h,140℃),分別進入四組蒸發(fā)系統(tǒng);溶出新蒸汽冷凝水送蒸發(fā)系統(tǒng)時溫度為140℃左右。溶出來的新蒸汽冷凝水經(jīng)過三級閃蒸的二次蒸汽分別進入Ⅱ效、Ⅳ和Ⅵ效的加熱室,與各效加熱汽同時參與換熱,溫度由140℃降至125.5℃、125.5℃降至96.5℃、96.5℃降至65.5℃左右,合格冷凝水用泵送回電廠。經(jīng)計算大約每組閃蒸量約10.5t/h(詳見熱平衡計算),四組共計42t/h。新蒸汽冷凝水大約278t/h,65.5℃,由于系統(tǒng)為單獨配置不會影響水質,合格水全部回熱電廠?;責犭姀S的冷凝水量四組共計278t/h;
2.2蒸發(fā)工序新蒸汽及冷凝水
新蒸汽冷凝水經(jīng)過三級閃蒸的二次蒸汽分別進入Ⅱ效、Ⅳ和Ⅵ效的加熱室,與各效加熱汽同量參與換熱,溫度由158℃降至125.5℃、125.5℃降至96.5℃、96.5℃降至65.5℃左右,由于系統(tǒng)的單獨配置不會影響水質,合格冷凝水回電廠。經(jīng)計算大約每組閃蒸二次汽約為7.5t/h(詳見熱平衡計算),四組共計30t/h。產(chǎn)生新蒸汽冷凝水大約158t/h,65.5℃,全部回熱電廠;
2.3熱平衡計算
3改造后效果
(1)計算條件下,每組新蒸汽冷凝水回熱電設計量為109t/h ;(2)計算條件下,每組節(jié)約蒸發(fā)新蒸汽15t/h;(3)新蒸汽冷凝水溫度在65.5℃左右。
4結論
(1)本方案按年產(chǎn)160萬噸氧化鋁規(guī)模來論證。項目具有效益高、投資少、見效快、易實施等特點。
(2)方案設計所引用的數(shù)據(jù)為現(xiàn)場提供的運行值和根據(jù)經(jīng)驗的估算值,可能和實際有所出入,但并不會影響原則問題。
參考文獻:
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