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    封裝SiCp/Cu復(fù)合材料組織性能研究

    2013-11-05 00:30:48杜建全王開坤田麗倩
    武漢科技大學(xué)學(xué)報 2013年1期
    關(guān)鍵詞:理論值熱導(dǎo)率基體

    杜建全,王開坤,周 璐,田麗倩

    (1.北京科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,北京,100083;2.中航三林集團鈦業(yè)有限公司,山東 淄博,255086)

    隨著航空航天和國防微波電路、微電子器件、半導(dǎo)體集成電路向大功率、小型化、輕量化、高密度組裝化以及高性能、高可靠性方向的發(fā)展,對電子封裝材料提出了更高要求[1]。傳統(tǒng)的封裝材料往往在某個性能上存在不足,如因瓦合金、可伐合金雖然具有較低的熱膨脹系數(shù),但導(dǎo)熱性能很差;某些金屬如Cu、Al具有很好的導(dǎo)熱性,但熱膨脹系數(shù)過大;Mo和W的熱物理性能較好,但難于焊接,不易加工,且密度大、價格高。因此,開發(fā)新型高性能電子封裝材料成為必然趨勢[2-4]。

    碳化硅顆粒增強銅基復(fù)合材料就是在此背景下新近出現(xiàn)的一種新型封裝材料,SiCp/Cu材料結(jié)合了碳化硅低熱膨脹系數(shù)、高強度以及銅的高導(dǎo)熱性、韌性,是一種頗為理想的封裝材料[5]。為此,本文采用粉末冶金法制備不同體積分數(shù)SiC的SiCp/Cu復(fù)合材料,并對其顯微組織、熱物理性能和力學(xué)性能進行研究,以期為封裝SiCp/Cu復(fù)合材料的制備工藝提供依據(jù)。

    1 實驗

    1.1 材料

    本實驗所用基體材料為錫青銅粉末,顆粒尺寸約為74μm,其中Sn含量約為10%,其熔化起始溫度為862℃,熔化結(jié)束溫度為1011℃,流動性為30~35s/50g,密度為2.6~3.5g/cm3。增強體材料為不規(guī)則形狀的SiC顆粒,平均顆粒尺寸為10μm。高溫下SiC顆粒與Cu基體易發(fā)生界面反應(yīng)生成Cu3Si等中間合金,而且青銅與SiC顆粒的潤濕性很差,所以在復(fù)合材料中需添加少量的Al粉末。

    1.2 實驗方法

    1.2.1 SiCp/Cu復(fù)合材料制備

    按照預(yù)先設(shè)定比例配制SiC、銅合金粉和Al粉末,并將其放入球磨機中通過機械濕混法進行均勻混合,混粉時間為1h。將混粉均勻的粉末在YT32-200C型四柱液壓機上進行冷壓致密化,對壓制后的復(fù)合材料進行排蠟處理以去除壓坯中的黏結(jié)劑,然后對壓坯進行無壓燒結(jié),燒結(jié)溫度為800℃,保溫時間為1h,分別制備出SiC體積分數(shù)為20%、35%、50%的SiCp/Cu復(fù)合材料試樣。

    1.2.2 試樣表征

    采用NEOPHOTO21型金相顯微鏡、LEO-1450型掃描電鏡對制備不同體積分數(shù)SiC的SiC/Cu復(fù)合材料試樣進行組織觀察;采用 WCP型熱膨脹儀、DZL402C型熱分析儀對試樣熱物理性能進行測定;采用TH320型洛氏硬度計對試樣進行硬度分析。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 SiCp/Cu復(fù)合材料的組織結(jié)構(gòu)

    圖1為不同體積分數(shù)SiC制備SiCp/Cu復(fù)合材料的金相組織照片。由圖1可看出,SiC體積分數(shù)為20%時復(fù)合材料SiC顆粒分布均勻,未觀察到氣孔。但隨著SiC體積分數(shù)的增大,復(fù)合材料中的氣孔、孔洞增多,增強相出現(xiàn)偏聚,且SiC體積分數(shù)越大,增強相的偏聚現(xiàn)象越加嚴重。

    圖2為SiC體積分數(shù)為20%時SiCp/Cu復(fù)合材料的SEM照片。由圖2(a)可看出,SiCp/Cu復(fù)合材料的組織致密,無裂紋、氣孔;基體晶界明顯,晶粒細??;SiC顆粒與基體結(jié)合良好,個別區(qū)域出現(xiàn)堆砌、偏聚現(xiàn)象,偏聚區(qū)有少量空洞。這是由于SiC形狀不規(guī)則且硬度極大,因此在壓制過程中,相鄰顆粒之間有時出現(xiàn)滑動、移位,甚至出現(xiàn)孔洞。由圖2(b)可看出,SiC與青銅合金之間的界面結(jié)合主要依靠機械咬合,增強體與基體之間主要依靠粗糙面相互嵌入互鎖來進行連接,復(fù)合材料界面干凈且緊密。

    圖2 SiCp/Cu復(fù)合材料的SEM照片F(xiàn)ig.2 SEM micrographs of SiCp/Cu composite

    2.2 SiCp/Cu復(fù)合材料熱導(dǎo)率分析

    青銅基體與SiC增強相的熱導(dǎo)率分別為245、120W/m·K,采用幾何模型、Maxwell模型和Bruggement模型[6]對不同體積分數(shù)SiC的SiCp/Cu復(fù)合材料熱導(dǎo)率進行理論計算,其熱導(dǎo)率理論值變化曲線如圖3所示。由圖3可看出,不同體積分數(shù)SiC的SiCp/Cu復(fù)合材料熱導(dǎo)率曲線相差不大,也就是說,在相同的增強相體積分數(shù)下,按照不同模型計算的復(fù)合材料熱導(dǎo)率值相差不大,其理論計算模型均以假設(shè)增強相的圓球形為基礎(chǔ)。

    圖3 SiCp/Cu復(fù)合材料熱導(dǎo)率理論值與SiC體積分數(shù)的關(guān)系Fig.3 Relationship between theoretical value of thermal conductivity of SiCp/Cu composites and volume fraction of SiC

    通過對不同體積分數(shù)SiC的SiCp/Cu復(fù)合材料進行熱導(dǎo)率測量,SiC體積分數(shù)為20%、35%、50%的復(fù)合材料熱導(dǎo)率分別為167、145、130W/m·K。由此可看出,復(fù)合材料熱導(dǎo)率的實際值小于理論值,這在很大程度上表明粉末冶金法制備復(fù)合材料具有一定的孔隙率。SiCp/Cu復(fù)合材料的熱導(dǎo)率隨著SiC含量的增多而減小,這與理論計算值相符合。事實上,顆粒增強復(fù)合材料的熱導(dǎo)率不僅是增強體含量的函數(shù),而且還受到其顆粒尺寸及分布情況的影響。

    2.3 SiCp/Cu復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)分析

    取SiC顆粒與銅基體熱膨脹系數(shù)分別為5.12×10-6、16.15×10-6K-1,楊氏模量分別為450、110GPa,泊松比分別為0.142、0.3,采用ROM模型、Turner’s模型和Kerner模型對不同體積分數(shù)SiC的SiCp/Cu復(fù)合材料進行計算,其熱膨脹系數(shù)理論值如圖4所示。由圖4可看出,SiCp/Cu復(fù)合材料的熱膨脹系數(shù)理論值隨著SiC含量的增多而減小。

    圖4 SiCp/Cu復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)與SiC體積分數(shù)的關(guān)系Fig.4 Relationship between thermal expansion coefficient of SiCp/Cu composites and volume fraction of SiC

    本研究所測SiC體積分數(shù)分別為20%、35%、50%的SiCp/Cu復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)實際值分別為10.2×10-6、8.6×10-6、9.6×10-6K-1。由圖4對比可知,當SiC體積分數(shù)分別為20%、35%時,復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)實際值小于上述3種模型的理論值,而當SiC體積分數(shù)為50%時,復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)較Turner’s模型理論值小。各種模型計算的熱膨脹系數(shù)雖隨著增強相的增多而減小,但當SiC體積分數(shù)為50%時,復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)反而比SiC體積分數(shù)為35%時的大,這是因為其致密度低,復(fù)合材料中含有大量氣孔而嚴重影響熱膨脹系數(shù)。

    圖5為SiC增強相體積分數(shù)為20%時復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)隨著溫度的變化。由圖5可看出,復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)在溫度為50~500℃范圍內(nèi)有升高趨勢,且在100℃溫區(qū)時升高速率較快,復(fù)合材料熱膨脹系數(shù)控制在(10.2~12.7)×10-6K-1范圍內(nèi),這與理論值具有匹配性,表明此復(fù)合材料熱穩(wěn)定性良好,可滿足電子封裝材料的要求。

    圖5 SiC體積分數(shù)為20%時SiCp/Cu復(fù)合材料的熱膨脹系數(shù)曲線Fig.5 Thermal expansion coefficient curve of SiCp/Cu composites with 20%volume fraction of SiC

    2.4 SiCp/Cu復(fù)合材料硬度分析

    本研究測定了SiC體積分數(shù)分別為20%、35%、50%時SiCp/Cu復(fù)合材料的硬度,其結(jié)果如圖6所示。由圖6可看出,復(fù)合材料的硬度值隨著SiC體積分數(shù)的上升先提高,隨后有所降低。這是由于當SiC含量增加時,復(fù)合材料中受到外界壓力時有效載體增多,因此材料的承載能力增強,復(fù)合材料硬度值提高。但隨著SiC含量繼續(xù)上升時,SiCp/Cu復(fù)合材料致密度減小,孔隙率增大,從而導(dǎo)致SiCp/Cu復(fù)合材料的硬度值降低。由此可看出,在SiCp/Cu復(fù)合材料中,當SiC體積分數(shù)小于35%時,復(fù)合材料的硬度值變化取決于SiC含量;當SiC體積分數(shù)大于35%時,復(fù)合材料的硬度值取決于致密度。

    圖6 不同體積分數(shù)SiC時SiCp/Cu復(fù)合材料硬度值Fig.6 Hardness of SiCp/Cu composites with different volume fractions of SiC

    3 結(jié)論

    (1)隨著SiC體積分數(shù)的上升,SiCp/Cu復(fù)合材料的氣孔、孔洞增多,其增強相偏聚,且SiC體積分數(shù)越大,增強相的偏聚現(xiàn)象越嚴重。

    (2)隨著SiC含量的升高,SiCp/Cu復(fù)合材料的熱導(dǎo)率減小,其熱膨脹系數(shù)先減小后增大,硬度值先提高后降低。在SiCp/Cu復(fù)合材料中,當SiC體積分數(shù)小于35%時,復(fù)合材料的硬度值變化取決于SiC含量;當SiC體積分數(shù)大于35%時,復(fù)合材料的硬度值取決于致密度。

    [1]方明,王愛琴,謝敬佩,等.電子封裝材料的研究現(xiàn)狀及發(fā)展[J].材料熱處理技術(shù),2011,40(4):84-87.

    [2]王常春,朱世忠,孟令江.銅基電子封裝材料研究進展[J].臨沂師范學(xué)院學(xué)報,2008,30(6):43-47.

    [3]蔡輝,王亞平,宋曉平,等.銅基封裝材料的研究進展[J].材料導(dǎo)報,2009,23(8):24-28.

    [4]Z Jianhua,L Lei,H Guohua,et al.Study on composite electroforming of Cu/SiCpcomposites[J].Materials Letters,2004,58:1634-1637.

    [5]陳棟.粉末冶金法制備SiCp/Cu復(fù)合材料工藝研究[D].西安:西安科技大學(xué),2009.

    [6]G F Celebi Efe,I Altinsoy,M Ipek,et al.Some properties of Cu-SiC composites produced by powder metallurgy method[J].Kovove Mater,2011,49:131-136.

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