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    基于SPS的成品油管道水擊超前保護(hù)工藝分析

    2013-09-04 05:45:10杜明俊熊新強(qiáng)譚紅梅公茂柱
    當(dāng)代化工 2013年10期
    關(guān)鍵詞:水擊首站保護(hù)措施

    杜明俊,商 峰,熊新強(qiáng),譚紅梅,公茂柱

    (中國石油集團(tuán)工程設(shè)計(jì)有限責(zé)任公司華北分公司, 河北 任丘 062552)

    “水擊”是密閉輸油管道運(yùn)行過程中不可避免的現(xiàn)象。實(shí)驗(yàn)研究表明,管道發(fā)生水力瞬變所引起的壓力升降具有較高的頻率,且該壓力變化幅值可達(dá)到正常管壓的幾倍、幾十倍甚至上百倍[1]。管內(nèi)壓力的大幅波動易引起管道強(qiáng)振,造成局部管段液柱分離、泵汽蝕等破壞,有時甚至引發(fā)爆管泄漏等重大事故[2]。因此,對于管道工程設(shè)計(jì)來說,模擬水擊工況,制定合理有效的保護(hù)措施具有重要的實(shí)際意義。

    所謂水擊超前保護(hù)是指控制中心在接收到可能引起破壞性水力瞬變時,控制系統(tǒng)自行啟動相應(yīng)于不同水擊源而預(yù)先設(shè)定的優(yōu)化控制程序[3]。其控制原理是,當(dāng)管道發(fā)生水擊時,控制系統(tǒng)迅速向上、下游站場發(fā)出指令(順序停泵或關(guān)閉閥門等),使上、下游分別產(chǎn)生一個與水擊壓力波反向的擾動波,從而削弱流體壓力脈動對管道的破壞。

    筆者基于SPS軟件,結(jié)合瞬變流動理論,在分析以往水擊超前保護(hù)措施的基礎(chǔ)上,優(yōu)化控制方案,動態(tài)模擬了不同水力瞬變工況下,管道系統(tǒng)實(shí)施水擊超前保護(hù)措施的全過程。設(shè)計(jì)思想可為工程實(shí)際應(yīng)用提供一定的理論指導(dǎo)。

    1 管道概況

    某成品油管道全線長 240 km,設(shè)計(jì)壓力 8.0 MPa,沿線設(shè)首站、中間注入泵站和末站3座站場,6座RTU閥室。首站至中間注入站,管徑D457×7.1 mm,中間注入站至末站,管徑D508×7.1 mm。采用SPS軟件建立管道物理模型和邏輯控制關(guān)系,并進(jìn)行水擊工況模擬及分析計(jì)算。

    2 控制方程

    當(dāng)發(fā)生水擊時,水擊超前保護(hù)控制程序可以合理的調(diào)整管道壓力、流量的變化。其控制變量為:泵的啟停數(shù)量,閥門的開、關(guān)及開度設(shè)定值,變頻泵的頻率調(diào)節(jié)等[4-6]。這些變量相互制約,每一項(xiàng)的改變都將影響管道的流量和各站的進(jìn)、出站壓力。結(jié)合實(shí)際管道的控制方法,這里選擇壓力調(diào)節(jié)作為控制變量??刂品匠倘缦拢?/p>

    式中:Pci—各站出站壓力,MPa;

    Pcig—管道最大允許出站壓力,MPa;

    PJi—管道進(jìn)站壓力,MPa;

    PJig—管道最小允許進(jìn)站壓力,MPa;

    PGij—管道各點(diǎn)運(yùn)行壓力,MPa;

    PVig—流體氣化壓力,Mpa;

    PViz—管道的最大允許承壓,MPa;

    Cp—停泵調(diào)節(jié)特性;

    Cg—變頻泵調(diào)節(jié)特性;

    CV—閥門調(diào)節(jié)特性。

    3 水擊過程分析

    水擊過程分析主要模擬以下工況:

    (1)泵站停電事故工況;

    (2)各站場進(jìn)、出站閥門事故關(guān)斷工況;

    (3)線路監(jiān)控閥室截?cái)嚅y事故關(guān)斷工況。

    瞬態(tài)計(jì)算(水擊)是在穩(wěn)態(tài)計(jì)算基礎(chǔ)上,對管道正常運(yùn)行情況下可能發(fā)生的各種事故工況進(jìn)行模擬分析。這里以某一工況(首站900 m3/h,注入站200 m3/h)下輸送柴油(輸送柴油時的壓力和流量變化幅度大于輸送汽油時的工況)為例,進(jìn)行穩(wěn)態(tài)計(jì)算及瞬態(tài)分析。穩(wěn)態(tài)輸送過程的水力坡降見圖1。

    圖1 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的水力坡降圖Fig.1 The hydraulic gradient map of steady-state operation

    3.1 中間注入泵站事故停電

    1)無水擊保護(hù)措施

    中間注入泵站停電事故,導(dǎo)致泵機(jī)組停運(yùn)。管線不同時刻的流量及壓頭變化見圖2-3。

    圖2 中間站停電事故1 min后的水力坡降圖Fig.2 After one min the hydraulic gradient map of intermediate station Power outage

    圖3 中間站停電事故30 min后的水力坡降圖Fig.3 After thirty minutes the hydraulic gradient map of intermediate station Power outage

    研究表明:中間注入站事故停電,泵機(jī)組停運(yùn),首站出站壓力逐步升高。10.5 min后,出站壓力開始超過管道最大允許壓頭。30 min后,首站最大水擊壓頭達(dá)1 140 m,遠(yuǎn)超過管道設(shè)計(jì)壓力,故需采取水擊超前保護(hù)措施。

    2)水擊保護(hù)控制過程(圖4-5)

    (1)中間泵站停電,泵機(jī)組發(fā)出停運(yùn)信號;

    (2)接收泵機(jī)組停運(yùn)信號30 s后,打開中間站越站閥門;

    圖4 采取水擊保護(hù)1.5 min后的水力坡降圖Fig.4 After one point five minutes hydraulic gradient map of taken the water hammer protection

    (3)中間站越站閥門開啟30 s后,將首站出站壓力調(diào)至6.2 MPa,確保管道沿線以700 m3/h的輸量運(yùn)行;

    (4)程序滿足條件自動觸發(fā),在執(zhí)行過程中遇到問題立即報(bào)警。

    圖5 采取水擊保護(hù)8 min后的水力坡降圖Fig.5 After eight minutes hydraulic gradient map of taken the water hammer protection

    中間泵站停電事故,采取水擊保護(hù)措施后,全線無超壓工況,且水力瞬變過渡過程平穩(wěn)快速,8 min后管道全線將以700 m3/h的穩(wěn)定輸量運(yùn)行。

    3.2 中間注入泵站出站閥門事故關(guān)斷

    1)無水擊保護(hù)措施

    中間注入泵站出站閥門事故關(guān)斷,導(dǎo)致沿線斷流。管道不同時刻的流量及壓頭變化見圖6-7。

    圖6 中間站停電事故4 min后的水力坡降Fig.6 After four minutes the hydraulic gradient map of intermediate station Power outage

    圖7 中間站停電事故18 min后的水力坡降Fig.7 After eighteen minutes the hydraulic gradient map of intermediate station Power outage

    研究表明:中間注入泵站出站閥門事故關(guān)斷,產(chǎn)生增壓波向上游傳遞,減壓波向下游傳遞。若不采取水擊保護(hù)措施,首站至中間注入站管道壓力遠(yuǎn)超過管道最大允許壓頭,且末站附近高點(diǎn)(234.9 km)處出現(xiàn)負(fù)壓工況,引起高點(diǎn)氣體逸出,故需采取水擊超前保護(hù)措施。

    2)水擊保護(hù)控制過程(圖8-9)

    (1)出站閥門事故關(guān)斷,系統(tǒng)發(fā)出關(guān)閥信號;

    (2)接收閥門關(guān)閉信號30 s后,打開中間越站閥門,同時停運(yùn)中間注入站所有泵機(jī)組;

    (3)第二步執(zhí)行30 s后,調(diào)整首站出站壓力為6.73 MPa,末站進(jìn)站壓力為1.0 MPa,保證管道沿線以700 m3/h的輸量運(yùn)行。

    (4)程序滿足條件自動觸發(fā),在執(zhí)行過程中遇到問題立即報(bào)警。

    圖8 采取水擊保護(hù)1.5 min后的水力坡降圖Fig.8 After one point five minutes hydraulic gradient map of taken the water hammer protection

    圖9 采取水擊保護(hù)12 min后的水力坡降圖Fig.9 After twelve minutes hydraulic gradient map of taken the water hammer protection

    研究表明:中間站出站閥門誤關(guān)斷,采取水擊保護(hù)措施后,全線無超壓工況,且水力瞬變過渡過程平穩(wěn)快速,12 min后管道全線將以700 m3/h的穩(wěn)定輸量運(yùn)行。

    3.3 4#監(jiān)控閥室線路截?cái)嚅y事故關(guān)斷

    1)無水擊保護(hù)措施

    4#監(jiān)控閥室線路截?cái)嚅y事故關(guān)斷,不同時刻的管道流量及壓頭變化見圖10-11。

    研究表明:4 #監(jiān)控閥室閥門事故關(guān)斷,產(chǎn)生增壓波向上游傳遞,產(chǎn)生減壓波向下游傳遞,閥門開始關(guān)閉4 min后首站至4#監(jiān)控閥室段管道超壓,隨著時間的延長,進(jìn)站高點(diǎn)處出現(xiàn)負(fù)壓,故需采取水擊超前保護(hù)措施。

    圖10 4#截?cái)嚅y事故關(guān)斷5 min后的水力坡降Fig.10 After five minutes hydraulic gradient map of 4#cut-off valve turn off

    圖11 4#截?cái)嚅y事故關(guān)斷14 min后的水力坡降Fig.11 The hydraulic gradient map fourteen minutes after turning off 4# cut-off valve

    2)水擊保護(hù)控制過程(圖12-13)

    (1)4#監(jiān)控閥室閥門閥門事故關(guān)斷,系統(tǒng)發(fā)出關(guān)閥信號;

    (2)接收閥門關(guān)閉信號30 s后,停運(yùn)首站所有輸油泵;

    (3)在第二步執(zhí)行后30 s后,調(diào)整中間站出站壓力為2.4 MPa,末站壓力為1.0 MPa;保證中間站至末站管道以500 m3/h的輸量運(yùn)行。

    (4)程序滿足條件自動觸發(fā),在執(zhí)行過程中遇到問題立即報(bào)警。

    研究表明:4#監(jiān)控閥室截?cái)嚅y門誤關(guān)斷,采取水擊保護(hù)措施后,全線無超壓和負(fù)壓工況,且水力瞬變過渡過程平穩(wěn)快速,16 min后中間站至末站管線將以500 m3/h的穩(wěn)定輸量運(yùn)行。

    圖12 采取水擊保護(hù)4 min后的水力坡降圖Fig.12 After four minutes hydraulic gradient map of taken the water hammer protection

    圖13 采取水擊保護(hù)16 min后的水力坡降圖Fig.13 After sixteen minutes hydraulic gradient map of taken the water hammer protection

    4 結(jié)論及建議

    通過對成品油管道水擊超前保護(hù)系統(tǒng)的應(yīng)用研究,并綜合以往的設(shè)計(jì)方案,建立了水擊優(yōu)化控制基本模型。結(jié)合實(shí)例,采用SPS軟件建立管道系統(tǒng)物理模型和邏輯控制關(guān)系,動態(tài)分析了不同水力瞬變工況下,水擊超前保護(hù)系統(tǒng)的實(shí)用性能。計(jì)算結(jié)果表明:該方法達(dá)到了滿意的設(shè)計(jì)效果,設(shè)計(jì)思想可為工程實(shí)際應(yīng)用提供一定的理論指導(dǎo)。

    [1]李樹慧.水擊方程的完善與計(jì)算方法[D]. 鄭州:鄭州大學(xué)碩士學(xué)位論文,2006-05.

    [2]熊輝.原油管道仿真系統(tǒng)的開發(fā)[D].東營:中國石油(華東)大學(xué)碩士學(xué)位論文,2010-05.

    [3]袁運(yùn)棟.輸油管線水擊超前保護(hù)與 ESD系統(tǒng)的應(yīng)用研究[D]. 西安:西安石油大學(xué)碩士學(xué)位論文,2011-11.

    [4]宮 敬,嚴(yán)大凡,張維東.長輸管道水擊控制的數(shù)學(xué)模型.[J]管道技術(shù)與設(shè)計(jì),1994,2(2):3-7.

    [5]韓春宇,黃 春,陳飛,等.東臨復(fù)線水擊保護(hù)實(shí)例分析.[J]油氣儲運(yùn),2008,27(2):53-55.

    [6]鐘仕榮.勇滬寧原油管道水擊分析與超前保護(hù)[J].化工自動化及儀表,2005,32(6):48 -50.

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