豐崇友, 張征宇, 李莉平, 白洪金
(嘉興職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)電與汽車(chē)分院,浙江嘉興314036)
鎂合金被譽(yù)為2l世紀(jì)“綠色結(jié)構(gòu)材料”,在汽車(chē)工業(yè)、通訊電子和航空航天等領(lǐng)域得到日益廣泛的應(yīng)用[1-3].AZ91D 是壓鑄鎂合金中強(qiáng)度最高,耐腐蝕性最好的材料,是汽車(chē)構(gòu)件中應(yīng)用最多的一種鎂合金.隨著人們對(duì)汽車(chē)結(jié)構(gòu)材料的要求進(jìn)一步提高,汽車(chē)的某些結(jié)構(gòu)件會(huì)承受疲勞載荷.低周疲勞是汽車(chē)結(jié)構(gòu)件發(fā)生損壞的主要形式之一,鎂合金的疲勞性能也成為許多學(xué)者的重點(diǎn)研究課題.目前的研究主要集中在微量元素對(duì)組織的常規(guī)力學(xué)性能的影響方面.各國(guó)學(xué)者針對(duì)于鎂合金材料在低應(yīng)力下的高周疲勞性能進(jìn)行了大量研究[4-6].本文研究了鎂合金AZ91D材料在常溫下不同應(yīng)變條件下的低周疲勞性能,旨在為進(jìn)一步擴(kuò)大壓鑄鎂合金應(yīng)用范圍提供一定的基礎(chǔ)試驗(yàn)依據(jù).
試驗(yàn)材料為壓鑄鎂合金AZ91D,其基本成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)為:9.2Al,0.72Zn,0.21Mn,0.02 Si,0.005Fe,0.002Cu,0.001Ni,余量 Mg.材料在室溫下的基本力學(xué)性能指標(biāo)見(jiàn)表1.低周疲勞試樣采用標(biāo)距直徑 10mm,標(biāo)距長(zhǎng)度 15mm,總長(zhǎng)度110mm的圓柱形光滑試樣.疲勞試樣如圖1所示.
表1 材料的力學(xué)性能
圖1 試樣的形狀及尺寸
圖2 靜拉伸、單軸拉-壓循環(huán)載荷應(yīng)力-應(yīng)變曲線
在MTS-810電液伺服動(dòng)態(tài)試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行了應(yīng)變控制單軸拉-壓低周疲勞加載試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為室溫,試驗(yàn)介質(zhì)為空氣,試驗(yàn)采用三角形波加載,循環(huán)特性R=-1,循環(huán)頻率為0.5Hz,疲勞試樣加載的應(yīng)變幅值分別為 0.6%,0.8%,1.0%,1.2% .
疲勞失效判據(jù)為各應(yīng)變水平下的疲勞斷裂壽命,按該應(yīng)變水平下的最大載荷衰減到它的75%時(shí)的循環(huán)數(shù).每個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)測(cè)定3~5個(gè)合格試樣,然后取平均值,確定其應(yīng)變載荷下的疲勞壽命.試驗(yàn)加載控制參數(shù)及試驗(yàn)結(jié)果如表2所示.
圖3 應(yīng)變幅值-疲勞壽命曲線
表2 試驗(yàn)參數(shù)、疲勞壽命試驗(yàn)值與預(yù)測(cè)值的對(duì)比
AZ91D鎂合金靜態(tài)拉伸、低周循環(huán)載荷下在總應(yīng)變控制的疲勞變形應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖2所示,應(yīng)變-疲勞壽命曲線如圖3所示.(1)在0.3% ~1.5% 的外加總應(yīng)變幅下,其宏觀力學(xué)行為表現(xiàn)出對(duì)應(yīng)變幅值一定的依賴(lài)性:當(dāng)循環(huán)應(yīng)變幅值小于0.4%,AZ91D鎂合金在低周載荷的作用下,材料表現(xiàn)出循環(huán)軟化現(xiàn)象;隨著循環(huán)應(yīng)變幅值的增加,當(dāng)總應(yīng)變幅為0.5%,0.6%,0.8%,1.0%,1.2%,1.5%,2.0%時(shí),材料表現(xiàn)出明顯的循環(huán)硬化現(xiàn)象.當(dāng)應(yīng)變幅值大于1.0%,曲線的斜率基本不變,即循環(huán)硬化的變化率基本相同,硬化變化率并沒(méi)有隨著應(yīng)變幅值的增加而增加;(2)當(dāng)應(yīng)變幅值大于0.4%,低周疲勞載荷的應(yīng)力-應(yīng)變曲線高于拉伸狀態(tài)下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,分析可知,該材料在應(yīng)變幅值為0.4%時(shí),材料由循環(huán)軟化開(kāi)始向循環(huán)強(qiáng)化轉(zhuǎn)變,并隨應(yīng)變幅值的增加附加硬化程度明顯增大.如圖2,應(yīng)變幅值的大小對(duì)材料疲勞壽命有較大影響:材料在較低的應(yīng)變幅值下,低周疲勞壽命變化不大,當(dāng)循環(huán)應(yīng)變幅值大于0.4%,隨著應(yīng)變幅值增大,材料的低周疲勞壽命明顯降低.
許多學(xué)者在研究其它不同材料的疲勞損傷過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)不同的材料分別表現(xiàn)出循環(huán)軟化和循環(huán)硬化現(xiàn)象,疲勞壽命和試驗(yàn)加載方式、材料的性質(zhì)密切相關(guān).K40S鈷基高溫合金在高溫疲勞過(guò)程中產(chǎn)生循環(huán)強(qiáng)化,高應(yīng)變幅值下產(chǎn)生的循環(huán)強(qiáng)化使材料的強(qiáng)度升高,卻使疲勞裂紋擴(kuò)展的門(mén)檻值降低,致使疲勞壽命降低[7].45#鋼非比例循環(huán)的應(yīng)力響應(yīng)遠(yuǎn)高于比例及單軸循環(huán)的應(yīng)力響應(yīng),非比例加載疲勞壽命低于相同等效應(yīng)變幅值的比例及單軸加載疲勞壽命;且相位角越大,疲勞壽命越短[8].SUS304不銹鋼在疲勞過(guò)程中產(chǎn)生的硬化,既有材料基體奧氏體的應(yīng)變硬化又有應(yīng)變誘發(fā)馬氏體引起的硬化[9].Zr-4合金雙軸比例和非比例循環(huán)變形過(guò)程中,首先表現(xiàn)為循環(huán)硬化,隨后逐漸軟化特征;表現(xiàn)為非比例附加強(qiáng)化;非比例加載下合金的疲勞壽命低于相同等效應(yīng)變幅下的比例加載;非比例附加強(qiáng)化程度越高,雙軸疲勞壽命越低[10].鈦合金B(yǎng)T9比例、非比例載荷下呈現(xiàn)低位錯(cuò)密度的塊狀多滑移位錯(cuò)結(jié)構(gòu),循環(huán)附加強(qiáng)化效果不明顯,但疲勞壽命卻明顯降低[11].?dāng)D壓態(tài)AZ91鎂合金當(dāng)應(yīng)變幅值為0.4% 時(shí),合金表現(xiàn)為初始循環(huán)軟化,后期呈現(xiàn)循環(huán)穩(wěn)定;當(dāng)應(yīng)變幅值為0.5%時(shí),合金初期呈現(xiàn)循環(huán)軟化,而在后期則表現(xiàn)為循環(huán)硬化[12].
可見(jiàn),材料在應(yīng)變控制低周循環(huán)載荷作用下,循環(huán)軟化和循環(huán)硬化現(xiàn)象都一直存在于材料的低周疲勞變形損傷過(guò)程中,材料在不同循環(huán)階段所表現(xiàn)的宏觀力學(xué)行為即應(yīng)力-應(yīng)變響應(yīng)不僅和材料本身的性質(zhì)有關(guān),還和應(yīng)變幅值、應(yīng)變速率、波形等參數(shù)密切相關(guān).不論表現(xiàn)出哪種應(yīng)力-應(yīng)變響應(yīng),都會(huì)致使疲勞損傷加劇,壽命降低.
運(yùn)用單軸低周疲勞著名的Coffin-Manson公式對(duì)疲勞壽命進(jìn)行預(yù)測(cè):
采用Coffin-Manson公式進(jìn)行的壽命預(yù)測(cè),系數(shù)分別取c=23.92,m=-0.4346,壽命預(yù)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表2,在高應(yīng)變幅值下有較好的一致性,在低應(yīng)變幅值預(yù)測(cè)壽命與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果有一定的偏差.
AZ91D鎂合金在低周循環(huán)載荷下,當(dāng)循環(huán)應(yīng)變幅值小于0.4%,材料表現(xiàn)出循環(huán)軟化現(xiàn)象.隨著循環(huán)應(yīng)變幅值的增加,材料表現(xiàn)出明顯的循環(huán)硬化現(xiàn)象;且隨著應(yīng)變幅值的增加AZ91D鎂合金的附加強(qiáng)化程度增大;當(dāng)總應(yīng)變幅值大于1.0%,曲線的斜率基本不變,即循環(huán)應(yīng)變硬化率大致相同.應(yīng)變幅值對(duì)材料低周疲勞壽命有較大影響,隨著應(yīng)變幅值的增加,疲勞壽命明顯降低.運(yùn)用Coffin-Manson公式對(duì)材料進(jìn)行壽命預(yù)測(cè),在較高應(yīng)變幅值下預(yù)測(cè)壽命與試驗(yàn)結(jié)果有較好的一致性,在低應(yīng)變幅值預(yù)測(cè)壽命與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)誤差較大.
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