住宅輻射－送風(fēng)末端冷負(fù)荷分擔(dān)率研究:從熱舒適及室內(nèi)空氣品質(zhì)角度

隋學(xué)敏，張 旭

(1.長安大學(xué)a.環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院；b.國土資源部干旱半干旱地區(qū)水資源與國土環(huán)境開放研究實(shí)驗(yàn)室，西安710054；2.同濟(jì)大學(xué) 暖通空調(diào)及燃?xì)庋芯克?，上?00092)

眾多實(shí)驗(yàn)研究及實(shí)際應(yīng)用研究表明，冷輻射吊頂與常規(guī)空調(diào)相比可獲得更高的熱舒適性[1－4]，但是冷吊頂并不能消除室內(nèi)潛熱負(fù)荷、CO2、揮發(fā)性有機(jī)物、氣味等氣體污染物，因此在冷吊頂應(yīng)用的基礎(chǔ)上，必須增加通風(fēng)系統(tǒng)。以CRCP＋DOAS(ceiling radiant cooling panel＋dedicated outdoor air system)為代表的輻射供冷匹配送風(fēng)系統(tǒng)的復(fù)合式空調(diào)系統(tǒng)已被廣泛應(yīng)用于歐洲市場，主要應(yīng)用于辦公建筑[5－7]。近年來，輻射供冷系統(tǒng)也在中國開始興起，并受到了越來越多的關(guān)注，也逐步應(yīng)用于住宅建筑。與傳統(tǒng)對流空調(diào)所不同的是，輻射供冷系統(tǒng)室內(nèi)熱濕負(fù)荷由輻射末端與送風(fēng)末端共同承擔(dān)，其中，送風(fēng)末端承擔(dān)室內(nèi)全部潛熱負(fù)荷及部分顯熱負(fù)荷，同時兼顧室內(nèi)衛(wèi)生需求，輻射末端承擔(dān)剩余顯熱負(fù)荷。從調(diào)節(jié)室內(nèi)熱微氣候參數(shù)的本質(zhì)上講，在冷負(fù)荷一定的情況下，各室內(nèi)熱微氣候參數(shù)的大小由輻射和送風(fēng)末端承擔(dān)的冷負(fù)荷比例來決定。輻射末端承擔(dān)的冷負(fù)荷量影響平均輻射溫度和空氣溫度2個參數(shù)，送風(fēng)末端承擔(dān)的冷負(fù)荷影響空氣溫度、相對濕度和空氣流速3個參數(shù)。送風(fēng)末端和輻射末端兩者所承擔(dān)冷負(fù)荷比例的不同會影響室內(nèi)對流和輻射份額，進(jìn)而影響室內(nèi)流場、溫度場和濃度場分布，從而影響人體熱舒適性及室內(nèi)空氣品質(zhì)。

縱觀已有關(guān)于輻射供冷系統(tǒng)的研究，其核心思想是送風(fēng)末端的風(fēng)量為最小新風(fēng)量，承擔(dān)全部潛熱負(fù)荷和一小部分顯熱負(fù)荷[8－10]。當(dāng)前，輻射供冷空調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)也主要是沿襲這一思想。然而，是否采用最小新風(fēng)量，送風(fēng)末端僅承擔(dān)很小一部分冷負(fù)荷，室內(nèi)可獲得最佳的熱舒適性和室內(nèi)空氣品質(zhì)？從室內(nèi)熱環(huán)境及空氣品質(zhì)的角度，是否存在一個輻射－送風(fēng)末端的優(yōu)化匹配問題？本文針對低、中、高負(fù)荷3種不同住宅負(fù)荷工況，對不同冷負(fù)荷分擔(dān)率下的室內(nèi)熱環(huán)境進(jìn)行了數(shù)值模擬，分別分析比較不同冷負(fù)荷分擔(dān)率下室內(nèi)熱舒適性水平和室內(nèi)空氣質(zhì)量水平，從舒適和健康的角度，得出適宜的冷負(fù)荷分擔(dān)率值。

1 計(jì)算模型

1.1 物理模型

以外形及室內(nèi)布局如圖1所示的住宅建筑為研究對象，其幾何尺寸為4.6m×3.4m×2.8m。室內(nèi)熱源為人體、燈具及用電器，燈具照明功率根據(jù)GB50034—2004《建筑照明設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》[11]設(shè)計(jì)，居住建筑取7W／m2。送風(fēng)口布置在外墻下部，排風(fēng)口位于對面墻壁上部。冷板布置在吊頂上，與天花板的面積比為70%。用電器散熱量為150W。污染物以人體污染物CO2為代表，人體活動強(qiáng)度為靜坐休息狀態(tài)時，CO2呼出量為0.013m3／(h·人)，房間內(nèi)有2人。室內(nèi)濕源為人員散濕量，每人散濕量為82g／h。圍護(hù)結(jié)構(gòu)的滲濕與季節(jié)地區(qū)及圍護(hù)結(jié)構(gòu)材料等多種因素有關(guān)，計(jì)算中不予考慮。

圖1 模擬房間的物理模型

1.2 數(shù)學(xué)模型

選用室內(nèi)零方程模型作為紊流附加方程，與質(zhì)量、動量、能量方程及污染物擴(kuò)散方程聯(lián)合，求解室內(nèi)速度場、溫度場及濃度場。采用理想氣體狀態(tài)方程考慮浮升力的影響，采用表面－表面模型來考慮冷板與其它固體表面的輻射傳熱。因壁面和熱源附近存在較大的溫度和速度梯度而采用加密網(wǎng)格；送風(fēng)口和排風(fēng)口附近，網(wǎng)格宜加密；其余計(jì)算空間，網(wǎng)格較疏，以提高計(jì)算速度。模擬中的數(shù)學(xué)模型的準(zhǔn)確性筆者已在文獻(xiàn)[12]中進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

1.3 室內(nèi)設(shè)計(jì)參數(shù)的確定

對于輻射供冷系統(tǒng)，在達(dá)到同樣熱舒適性的條件下，室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度可比常規(guī)空調(diào)系統(tǒng)提高1～2℃[13]。因此，本文數(shù)值計(jì)算中，在初設(shè)供冷條件對室內(nèi)熱環(huán)境控制目標(biāo)進(jìn)行設(shè)計(jì)時，室內(nèi)空調(diào)設(shè)計(jì)溫度取28℃，室內(nèi)相對濕度取50%。

1.4 設(shè)計(jì)氣流組織及送風(fēng)溫濕度參數(shù)的設(shè)置

從文獻(xiàn)[12]對新風(fēng)量利用的有效性分析可知，與輻射冷吊頂相結(jié)合時，采用置換通風(fēng)及下送風(fēng)的氣流組織形式，新風(fēng)量可以獲得更有效的利用，室內(nèi)工作區(qū)可獲得更佳的室內(nèi)空氣品質(zhì)。因此，本文數(shù)值計(jì)算中氣流組織初設(shè)置換通風(fēng)及下送風(fēng)形式，具體是兩者中的哪一種由送風(fēng)參數(shù)及輻射末端參數(shù)來決定。本文通風(fēng)模式為全新風(fēng)，新風(fēng)量保證大于最小新風(fēng)量，按照文獻(xiàn)[14]對最小新風(fēng)量的設(shè)計(jì)探討，人均居住面積為8m2／人時，人均折算新風(fēng)量為18m3／h，本文計(jì)算物理模型對應(yīng)最小新風(fēng)量為36 m3／h。新風(fēng)溫度及速度由承擔(dān)的室內(nèi)負(fù)荷量來確定，新風(fēng)送風(fēng)含濕量滿足濕平衡：

因此，送風(fēng)含濕量為：

式中：W1為室內(nèi)濕負(fù)荷，g／h；Gw為新風(fēng)送風(fēng)量，m3／h；dn為設(shè)計(jì)工況室內(nèi)含濕量g／kg·干；dr為送風(fēng)含濕量，g／kg·干。

2 住宅負(fù)荷工況的選取及負(fù)荷分擔(dān)率的計(jì)算

2.1 負(fù)荷工況的選取

室內(nèi)冷負(fù)荷大小取決于室內(nèi)熱源的散熱量及通過圍護(hù)結(jié)構(gòu)從室外傳至室內(nèi)的熱量，二者是隨時間和房間使用情況而變化的。在室內(nèi)熱擾一定的情況下，外圍護(hù)結(jié)構(gòu)所占比例越大，室內(nèi)冷負(fù)荷越高，室內(nèi)冷負(fù)荷的變化反映在圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量的變化上。

為確定圍護(hù)結(jié)構(gòu)負(fù)荷在住宅建筑負(fù)荷中所占負(fù)荷比例，對一典型住宅建筑負(fù)荷情進(jìn)行計(jì)算，如表1中數(shù)據(jù)所示，從計(jì)算結(jié)果中可以看出圍護(hù)結(jié)構(gòu)負(fù)荷在房間總顯熱負(fù)荷中所占比例為0～53%。為反映不同的建筑負(fù)荷情況，全面分析不同負(fù)荷情況下不同分擔(dān)率下的室內(nèi)熱環(huán)境，本文數(shù)值計(jì)算中選取3種不同的負(fù)荷工況，為低負(fù)荷、中負(fù)荷、高負(fù)荷工況，分別代表不同的住宅類型，圍護(hù)結(jié)構(gòu)負(fù)荷在總顯熱負(fù)荷中所占比例分別為0、30%、60%，具體數(shù)值如表2所示。

表1 建筑空調(diào)負(fù)荷

表2 計(jì)算負(fù)荷工況

2.2 負(fù)荷分擔(dān)率的計(jì)算

送風(fēng)末端的主要任務(wù)是去除室內(nèi)余濕和稀釋室內(nèi)污染物，同時承擔(dān)一部分顯熱負(fù)荷，剩余顯熱負(fù)荷由輻射吊頂承擔(dān)。顯熱負(fù)荷分擔(dān)率的計(jì)算可用下式表示：

送風(fēng)承擔(dān)的顯熱冷負(fù)荷比例ωsupply：

冷吊頂承擔(dān)的顯熱冷負(fù)荷比例ωc：

分擔(dān)率滿足：

送風(fēng)承擔(dān)的負(fù)荷：

冷吊頂承擔(dān)的負(fù)荷：

其中：Qsupply為送風(fēng)承擔(dān)的冷負(fù)荷；Qc為冷吊頂承擔(dān)的冷負(fù)荷；Qheatsource為室內(nèi)熱源散熱量；Qenvelope為由圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳遞到室內(nèi)的熱量；Vsupply為送風(fēng)量tsupply為送風(fēng)溫差；q為冷板單位面積供冷量；s為冷板鋪設(shè)面積。

2.3 分擔(dān)率的調(diào)節(jié)模式及模擬工況

縱觀已有關(guān)于輻射吊頂＋新風(fēng)系統(tǒng)的研究，新風(fēng)是獨(dú)立的，從系統(tǒng)的節(jié)能性考慮，一般采用最小新風(fēng)量設(shè)計(jì)。在住宅空調(diào)中，由于新風(fēng)量很小，要實(shí)現(xiàn)風(fēng)側(cè)承擔(dān)冷負(fù)荷比例實(shí)現(xiàn)從0～100%的變化具有局限性。本文計(jì)算模擬中，若采用最小新風(fēng)量送風(fēng)，按0.55次／h換氣次數(shù)，置換通風(fēng)采用2℃送風(fēng)溫差時，送風(fēng)末端承擔(dān)的顯熱負(fù)荷很小，即使下送風(fēng)按傳統(tǒng)混合通風(fēng)的8℃溫差來設(shè)計(jì)，送風(fēng)承擔(dān)的顯熱負(fù)荷依然很小。此時可通過在保證最小新風(fēng)量的基礎(chǔ)上，通過調(diào)節(jié)送風(fēng)末端的送風(fēng)量來調(diào)節(jié)送風(fēng)末端承擔(dān)的顯熱負(fù)荷量。

表3 分擔(dān)率的調(diào)節(jié)模式

根據(jù)公式(3)—(7)，在負(fù)荷一定的情況下，送風(fēng)末端承擔(dān)的顯熱負(fù)荷分擔(dān)率主要由送風(fēng)量和送風(fēng)溫差來決定，輻射末端承擔(dān)的顯熱負(fù)荷分擔(dān)率主要由單位面積供冷量和鋪設(shè)面積來決定。因此，調(diào)節(jié)送風(fēng)末端和輻射末端的冷負(fù)荷分擔(dān)率，需要分別調(diào)節(jié)送風(fēng)末端和輻射末端的設(shè)定參數(shù)，以達(dá)到相應(yīng)的匹配。表3給出了負(fù)荷分擔(dān)率的4種調(diào)節(jié)匹配模式。在風(fēng)口面積一定的情況下，送風(fēng)末端承擔(dān)的顯熱負(fù)荷分擔(dān)率由送風(fēng)速度和送風(fēng)溫差來決定。另外，在實(shí)際工程應(yīng)用中，一般輻射冷板鋪設(shè)面積是固定不變的，通過調(diào)節(jié)冷板單位面積供冷量來改變冷板供冷量，因此模擬中只選取模式1和模式2。模式1和模式2的具體介紹如下：

模式1：定風(fēng)量，通過改變送風(fēng)溫差來調(diào)節(jié)送風(fēng)末端承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率，送風(fēng)量滿足1.4節(jié)最小新風(fēng)量的限值，保證室內(nèi)衛(wèi)生需求，送風(fēng)溫差保證風(fēng)口末端不結(jié)露。輻射末端鋪設(shè)面積一定，通過改變冷吊頂單位面積供冷量來改變輻射末端承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率。

模式2：送風(fēng)溫差一定，通過改變送風(fēng)量來調(diào)節(jié)送風(fēng)末端承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率，送風(fēng)量滿足1.4節(jié)最小新風(fēng)量的限值。輻射末端鋪設(shè)面積一定，通過改變冷吊頂單位面積供冷量來改變輻射末端承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率。

3 不同負(fù)荷分擔(dān)率下室內(nèi)熱環(huán)境及室內(nèi)空氣品質(zhì)分析

對于文中低、中、高3種負(fù)荷工況，分別采取模式1及模式2兩種調(diào)節(jié)模式，共進(jìn)行了6種工況的數(shù)值模擬，由于文章篇幅有限，本文選取中負(fù)荷工況，采用模式1的分擔(dān)率調(diào)節(jié)模式下的不同負(fù)荷分擔(dān)率下的室內(nèi)熱環(huán)境及室內(nèi)空氣品質(zhì)進(jìn)行分析。

3.1 不同冷負(fù)荷分擔(dān)率下的供冷條件

中負(fù)荷工況，模式1下的空調(diào)末端供冷參數(shù)如表4所示。

表4 末端供冷條件

3.2 室內(nèi)熱舒適評價

計(jì)算PMV指標(biāo)時，設(shè)定人的服裝熱阻為0.5clo，人的新陳代謝率為1.0met(即58W／㎡，相當(dāng)于人體靜坐時的新陳代謝率)。ISO7730對PMV－PPD指標(biāo)的推薦值為：PPD＜10%，即PMV值在－0.5～0.5之間[15]。圖2給出了不同負(fù)荷分擔(dān)率下工作區(qū)的PMV值，從圖中可以看出，隨著輻射末端冷負(fù)荷分擔(dān)率的逐漸增大，PMV值增大，ωc在0.08～0.78之間時，PMV在ISO7730標(biāo)準(zhǔn)允許的范圍內(nèi)。

圖2 不同負(fù)荷分擔(dān)率下的PMV值

3.3 局部不舒適度評價

圖3給出了中等負(fù)荷條件下不同負(fù)荷分擔(dān)率下的室內(nèi)垂直溫度分布，從圖中可以看出，不同工況室內(nèi)2.65m以下空間垂直方向呈正增加的溫度梯度，房間冷卻頂板下部較小的空氣層由于冷吊頂?shù)睦鋮s作用使得溫度沿高度方向降低。冷卻頂板負(fù)荷分擔(dān)率ωc越大，室內(nèi)垂直溫度梯度越小。不同工況熱分層高度仍在1.3m左右?？梢?，雖然中等負(fù)荷條件下，圍護(hù)結(jié)構(gòu)有一定的得熱量進(jìn)入室內(nèi)，相當(dāng)于壁面的面熱源，但對室內(nèi)垂直溫度分布影響不大。

垂直溫度梯度是影響局部熱不舒適度的重要因素。按照ISO7730舒適性標(biāo)準(zhǔn)，人體腳部到頭部(靜坐人員為0.1～1.1m)的垂直溫度梯度應(yīng)小于3℃／m。圖4給出了不同負(fù)荷分擔(dān)率下0.1～1.1m差值的變化規(guī)律，選取Z方向中間斷面3個豎軸進(jìn)行分析，x＝0.6m為a軸，x＝2.3m為b軸，x＝4.0m為c軸。從圖中可以看出，隨著冷吊頂承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率ωc的逐漸增加，頭部和腳踝處的溫差t1.1－t0.1逐漸減小。以b軸為例，當(dāng)ωc小于0.37時，t1.1－t0.1為3～4.2℃，超出標(biāo)準(zhǔn)限值。當(dāng)ωc大于0.37時，t1.1－t0.1為0～3℃，在標(biāo)準(zhǔn)允許的許可范圍內(nèi)。因此，從垂直溫度梯度上講，要使室內(nèi)保持良好的熱舒適性，送風(fēng)末端承擔(dān)的冷負(fù)荷份額應(yīng)該加以限制，增加冷吊頂承擔(dān)的冷負(fù)荷份額。每一工況b軸值可反映房間平均垂直溫度分布。由圖可見，對于該工況系列，冷吊頂承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率ωc大于0.37時，頭部與腳步的溫差t1.1－t0.1小于3℃，滿足ISO7730允許的限值范圍。

圖3 不同負(fù)荷分擔(dān)率下的室內(nèi)垂直溫度分布

圖4 不同負(fù)荷分擔(dān)率下0.1～1.1m溫度差值的變化規(guī)律

表5 不同負(fù)荷分擔(dān)率下的冷風(fēng)感不滿意率值

由于吹風(fēng)引起的冷風(fēng)感是引起人體局部不舒適感的主要因素之一。Fanger教授的調(diào)查研究表明，由冷風(fēng)引起的局部不滿意率PD(predicted percentage of people dissatisfied due to draft)值主要與平均空氣流速、室內(nèi)空氣溫度及紊流度有關(guān)[16]。選取房間中間斷面0.1m、0.3m、0.5m 高度，距送風(fēng)口0.5m距離的3個點(diǎn)做為考察對象，分別從整體和局部來考察輻射供冷環(huán)境吹風(fēng)感對人體局部不舒適度的影響。紊流度的選取，根據(jù)ASHRAE Standard 55－2004[16]標(biāo)準(zhǔn)，混合通風(fēng)紊流度為35%，置換通風(fēng)紊流度為20%，文中紊流度取20%。表5給出了中等負(fù)荷條件下不同負(fù)荷分擔(dān)率下的局部PD指標(biāo)。所有工況各點(diǎn)冷風(fēng)不滿意率最大值為10%，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于ISO7730標(biāo)準(zhǔn)限值(ISO7730規(guī)定PD限值為20%)?？梢娡ㄟ^調(diào)節(jié)溫差來調(diào)節(jié)送風(fēng)末端分擔(dān)率時，雖然最大溫差有10℃，但由于送風(fēng)速度很小，室內(nèi)不會產(chǎn)生布局吹風(fēng)感。各分擔(dān)率工況PD值差別不大。

3.4 室內(nèi)空氣品質(zhì)評價比較

筆者在文獻(xiàn)[12]中已對各種室內(nèi)空氣質(zhì)量評價指標(biāo)的優(yōu)缺點(diǎn)和適用范圍進(jìn)行了分析比較，定風(fēng)量時，宜采用排污效率對室內(nèi)空氣品質(zhì)進(jìn)行評價，排污效率值越高說明通風(fēng)氣流排除室內(nèi)污染物的能力越強(qiáng)，人員活動區(qū)域內(nèi)空氣品質(zhì)越好。變風(fēng)量時，排污效率僅能表示氣流分布形式下移除污染物能量利用的有效性強(qiáng)度，不能用來評價室內(nèi)空氣品質(zhì)的好壞，宜采用排污效率結(jié)合實(shí)際新風(fēng)換氣次數(shù)進(jìn)行綜合評價，實(shí)際新風(fēng)換氣次數(shù)越大，室內(nèi)空氣品質(zhì)越好。本文所分析模式1工況為定風(fēng)量工況，所以采用排污效率這一指標(biāo)對室內(nèi)空氣品質(zhì)進(jìn)行評價。圖5給出了中負(fù)荷條件下，不同冷負(fù)荷分擔(dān)率下的排污效率。冷吊頂承擔(dān)的冷負(fù)荷分擔(dān)率ωc小于0.15時，排污效率小于1。ωc在0.15～0.5之間時，排污效率為1.1左右。ωc在0.5～0.9之間時，排污效率較高，最大值為1.8。當(dāng)ωc從0.9增加到1時，排污效率下降至1。造成這種結(jié)果的原因是負(fù)荷分擔(dān)率的改變導(dǎo)致室內(nèi)溫度分布的不同，從而導(dǎo)致室內(nèi)空氣流場的變化。ωc小于0.5時，雖然送風(fēng)氣流速度較小，但送風(fēng)溫差較大，工作區(qū)氣流組織處于混合通風(fēng)與置換通風(fēng)之間。ωc從0.5增加到0.9時，此時送風(fēng)溫差較小，由熱源浮力羽流引起的置換污染物的效果明顯，工作區(qū)污染物濃度最低，排污效率最高。當(dāng)冷吊頂負(fù)荷分擔(dān)率接近于1時，室內(nèi)垂直溫度分布趨于均勻，室內(nèi)污染物濃度分布均勻，排污效率接近于1。

圖5 不同負(fù)荷分擔(dān)率的排污效率

4 計(jì)算結(jié)果總結(jié)

對3種負(fù)荷下不同負(fù)荷分擔(dān)率下人體熱舒適性及室內(nèi)空氣品質(zhì)評價總結(jié)歸納，表6給出了不同負(fù)荷下熱舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)負(fù)荷分擔(dān)率范圍，表7給出了不同負(fù)荷分擔(dān)率下室內(nèi)空氣品質(zhì)評價。

表6 不同負(fù)荷下熱舒適允許范圍內(nèi)負(fù)荷分擔(dān)率

表7 不同負(fù)荷分擔(dān)率下室內(nèi)空氣品質(zhì)評價

5 結(jié) 論

以住宅建筑為研究對象，對不同冷負(fù)荷條件下不同負(fù)荷分擔(dān)率下的室內(nèi)熱環(huán)境進(jìn)行了數(shù)值模擬，揭示末端不同負(fù)荷分擔(dān)率匹配時的人體熱舒適性及室內(nèi)空氣品質(zhì)情況，主要得出以下結(jié)論：

1)低負(fù)荷條件下，ωc＜0.7時，人體熱舒適性指標(biāo)可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。模式1，0.42＜ωc＜1時，局部不舒適度指標(biāo)可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。模式不同分擔(dān)率工況局部不舒適度指標(biāo)均可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。

2)中負(fù)荷下，ωc＜0.78時，人體整體熱舒適性指標(biāo)可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。模式1，0.36＜ωc＜1時，局部不舒適度指標(biāo)可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)；模式2不同分擔(dān)率工況局部不舒適度指標(biāo)均可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。

3)高負(fù)荷下，0.26＜ωc＜0.74時，人體整體熱熱舒適性指標(biāo)可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。模式1，0.45＜ωc＜1時，局部不舒適度指標(biāo)可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)；模式2不同分擔(dān)率工況局部不舒適度指標(biāo)均可控制在舒適標(biāo)準(zhǔn)允許范圍內(nèi)。

4)模式1定風(fēng)量工況低負(fù)荷及中負(fù)荷下，當(dāng)0.5＜ωc＜0.9時，氣流組織排除污染物的能力較強(qiáng)，室內(nèi)工作區(qū)可獲得較佳的室內(nèi)空氣品質(zhì)。高負(fù)荷工況，0.35＜ωc＜0.6時，室內(nèi)工作區(qū)可獲得較佳的空氣品質(zhì)。高負(fù)荷工況有別于低中負(fù)荷的主要原因是高負(fù)荷工況圍護(hù)結(jié)構(gòu)負(fù)荷在總負(fù)荷中已占主要比例，室內(nèi)熱源的顯著變化導(dǎo)致室內(nèi)空氣流場的變化，ωc在0.3到0.6之間時，氣流組織置換污染物的效果較佳。

5)模式2變風(fēng)量工況，3種負(fù)荷工況ωc＝0，即送風(fēng)末端冷負(fù)荷分擔(dān)率最大時，室內(nèi)可獲得最佳的空氣品質(zhì)。

[1]MEMON R A，CHIRARATTANANON S，VANGTOOK P.Thermal comfort assessment and application of radiant cooling：A case study[J].Building and Environment，2008，43(7)：1185－1196.

[2]CATALINA T，VIRGONE J，KUZNID F.Evaluation of thermal comfort using combined CFD and experimentation study in a test room equipped with a cooling ceiling[J].Building and Environment，2009，44(8)：1740－1750.

[3]TIAN Z，LOVE J A.A field study of occupant thermal comfort and thermal environments with radiant slab cooling[J].Building and Environment，2008，43(10)：1658－1670.

[4]VANGTOOK P，CHIRARATTANANON S.Application of radiant cooling as a passive cooling option in hot humid climate[J].Building and Environment，2007，42(2)：543－556.

[5]CORGNATI S P，PERINOP M，F(xiàn)RACATOROF G V.Experimental and numerical analysis of air and radiant cooling systems in offices[J].Building and Environment，2009，44(4)：801－806.

[6]JEONG J W，MUMMA S A.Practical cooling capacity estimation model for a suspended metal ceiling radiant cooling panel[J].Building and Environment，2007，42(9)：3176－3185.

[7]TIANT Z，LOVE J A.Energy performance optimization of radiant slab cooling using building simulation and field measurements[J].Energy and Buildings，2009，41(3)：320－30.

[8]WANG S，MORIMOTOM M，SOEDA H.Evaluating the low exergy of chilled water in a radiant cooling system[J].Energy and Buildings，2008，40(10)：1856－1865.

[9]殷平.獨(dú)立新風(fēng)系統(tǒng)(DOAS)研究(2)：設(shè)計(jì)方法[J].暖通空調(diào)，2004，32(2)：37－43.YIN PING.Study on dedicated outdoor air system(DOAS)：design methods[J].Journal of HV＆AC，2004，32(2)：37－43.

[10]LIU W，LIAN Z W.Energy consumption analysis on a dedicated outdoor air system with rotary desiccant wheel[J].Energy and Buildings，2007，32(9)：1749－1760.

[11]中華人民共和國建設(shè)部.GB 500034—2004建筑照明設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2004.

[12]隋學(xué)敏，張旭.輻射供冷住宅設(shè)計(jì)最小新風(fēng)量的有效利用[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2010，38(8)：1226－1233.SUI XUE－MIN，ZHANG XU.Effective use of the minimum outdoor air ventilation rate in radiant cooling residential buildings[J].Journal of Tongji University：Natural Science，2010，38(8)：1226－1233.

[13]IMMONDS P.Applied performance of radiant ceiling panels for cooling[J].ASHRAE Transactions，2006(12)：365－376.

[14]隋學(xué)敏，張旭.夏熱冬冷地區(qū)住宅空調(diào)設(shè)計(jì)最小新風(fēng)量的探討[J].暖通空調(diào)，2008，38(10)：99－104.SUI XUE－MIN，ZHANG XU.Minimum fresh air requirement of air conditioning system for residential buildings in hot summer and cold winter zones[J].Journal of HV＆AC，2008，38 (10)：99－104.

[15]ISO.ISO Standard 7730，Moderate thermal environmentsdetermination of the PMV and PPD indices and specification of the conditions for thermal comfort[S].Switzerland：International Standard Organization，2005.

[16]ASHRAE.ASHRAE Standard 55－2004， Thermal environment conditions for human occupancy[S].Atlanta：American Society of Heating，Refrigerating and Air Conditioning Engineering，Inc，2004.