新型含鈧Al-Mg-Cu合金的抗應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂特性

劉建華，郝雪龍，李松梅，于 美

(北京航空航天大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191)

新型含鈧Al-Mg-Cu合金的抗應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂特性

劉建華，郝雪龍，李松梅，于 美

(北京航空航天大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191)

對(duì)3.5%NaCl溶液中新型含鈧Al-Mg-Cu合金的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂宏觀性能進(jìn)行測(cè)試，并對(duì)裂紋尖端的成分與微觀形貌進(jìn)行分析。根據(jù)線(xiàn)彈性斷裂力學(xué)理論，預(yù)制疲勞裂紋試樣裂紋尖端處于平面應(yīng)變狀態(tài)，得到裂紋勻速擴(kuò)展時(shí)的擴(kuò)展速率、裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子以及應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂強(qiáng)度因子的門(mén)檻值。掃描電鏡及 EDS分析表明：應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂主要是沿晶擴(kuò)展，預(yù)制裂紋與腐蝕介質(zhì)中的溶解氧生成 Al2O3，產(chǎn)生楔入力促使裂紋擴(kuò)展；裂紋尖端基體主要發(fā)生陽(yáng)極溶解反應(yīng)，腐蝕產(chǎn)物以氯化鋁為主。

含鈧鋁合金；應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂；強(qiáng)度因子

Al-Cu-Mg系高強(qiáng)鋁合金是以Cu為主要合金元素的鋁合金，屬可熱處理強(qiáng)化的可變形鋁合金。該合金因其強(qiáng)度高、韌性好、耐熱性能和加工性良好而被廣泛地應(yīng)用于航空航天、海洋工程等長(zhǎng)期高溫服役的結(jié)構(gòu)件領(lǐng)域[1-4]。在鋁合金中添加微量Sc元素能顯著改善合金的強(qiáng)度、耐熱性和可焊性[5]。目前，通過(guò)添加Sc元素已開(kāi)發(fā)出一系列新型高性能鋁合金，如超高強(qiáng)高韌鋁合金、新型高溫鋁合金、高強(qiáng)度抗中子輻照用鋁合金等。但此類(lèi)鋁合金易發(fā)生局部腐蝕，嚴(yán)重影響鋁合金飛機(jī)結(jié)構(gòu)性能和壽命[6]。應(yīng)力腐蝕斷裂等局部腐蝕形式，由于其萌生和發(fā)展都具有很大的隱蔽性和不確定性，往往造成重大的事故災(zāi)難[2]。因此，有關(guān)高強(qiáng)鋁合金在應(yīng)力作用下暴露在海水中或工業(yè)環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂一直是研究的重點(diǎn)[7-15]。LIU 等[11]采用恒載荷的方法并結(jié)合X射線(xiàn)原位觀察了2024鋁合金晶間應(yīng)力腐蝕行為。BALA等[12]采用慢應(yīng)變速率拉伸的方法研究了7050-6056鋁合金焊接材料的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂特性。劉利等[16]采用應(yīng)力環(huán)、C環(huán)和四點(diǎn)彎曲的方法研究了硫化物環(huán)境下的應(yīng)力腐蝕行為。這些研究沒(méi)有給出該材料在腐蝕介質(zhì)中的裂紋擴(kuò)展情況以及由此得到的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂門(mén)檻值。另外，有關(guān)新型含鈧Al-Cu-Mg鋁合金應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂敏感性的研究鮮見(jiàn)報(bào)道。為此，本文作者對(duì)新型含鈧 Al-Cu-Mg鋁合金在典型海洋環(huán)境中預(yù)制裂紋擴(kuò)展情況進(jìn)行研究，并給出應(yīng)力腐蝕門(mén)檻值，探討應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂機(jī)理。

1 實(shí)驗(yàn)

本實(shí)驗(yàn)采用材料為40 mm厚的鋁合金熱軋板材，熱處理狀態(tài)為 T851，主要成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)如表 1所列。材料的屈服強(qiáng)度(δ0.2)為455 MPa，斷裂強(qiáng)度(δb)為538 MPa，彈性模量(E)為71 GPa。試樣加工取樣方向?yàn)镾-L方向。試樣制備參考GB 12445.1-90和HB 5294-84，將熱處理鋁合金厚板加工成如圖1所示的長(zhǎng)為127 mm、截面邊長(zhǎng)為26 mm的正方形。在其一端加工出1 mm寬的V型縫隙，并在其兩側(cè)距試樣端7 mm處加工出2個(gè)M8螺孔。在縫隙兩側(cè)擰上2個(gè)M8不銹鋼螺絲，使它們?cè)诳p隙中間對(duì)頂，然后加載形成預(yù)制裂紋，并控制預(yù)制裂紋的長(zhǎng)度在2.5~4.0 mm的范圍內(nèi)。

表1 試驗(yàn)用合金的化學(xué)組成Table1 Chemical composition of tested alloys (mass fraction,%)

圖1 SCC測(cè)試試樣的加工圖Fig.1 Dimensions of fracture mechanics specimen(mm)

將上述試樣的外表面用透明滌綸膠帶密封，然后將裂紋尖端朝下豎直放入3.5%的NaCl水溶液中，并用注射器在預(yù)制裂紋內(nèi)注入溶液，使裂紋尖端始終浸沒(méi)在溶液中。控制溶液溫度為(35±1)℃。用讀數(shù)顯微鏡跟蹤測(cè)量并記錄裂紋擴(kuò)展長(zhǎng)度和相應(yīng)的時(shí)間，直到裂紋擴(kuò)展速率≤0.086 mm/d時(shí)停止試驗(yàn)。將試樣取出，加大試樣兩側(cè)加載螺釘?shù)妮d荷使試樣沿裂紋擴(kuò)展方向打開(kāi)斷裂。測(cè)量斷口上的裂紋長(zhǎng)度，根據(jù)式(1)計(jì)算裂紋擴(kuò)展的平均長(zhǎng)度(a)，并用體式顯微鏡和掃描電鏡對(duì)斷口形貌進(jìn)行觀測(cè)。

式中：a1、a2和a3分別為試樣應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂終止處1/4、1/2和3/4 寬度位置的裂紋長(zhǎng)度。將a代入式(2)，可求出應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂門(mén)檻值，KISCC：

式中：E為彈性模量；V為螺孔中心線(xiàn)處縫隙加載前、后的張開(kāi)位移；h為試樣的半高。

2 結(jié)果與討論

2.1 裂紋擴(kuò)展速率

圖2 應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展長(zhǎng)度隨時(shí)間變化曲線(xiàn)Fig.2 Stress corrosion crack length as function of time for specimens

計(jì)算圖2中點(diǎn)的對(duì)應(yīng)的裂紋擴(kuò)展速率da/dt(單位：mm/d)，并取對(duì)數(shù)，結(jié)合式(2)計(jì)算其對(duì)應(yīng)的KI值，對(duì)數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行擬合得到裂紋擴(kuò)展速率與應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂強(qiáng)度因子的關(guān)系曲線(xiàn)，結(jié)果如圖3所示。2號(hào)和3號(hào)試樣的數(shù)據(jù)點(diǎn)與擬合曲線(xiàn)較接近，1號(hào)試樣的數(shù)據(jù)點(diǎn)偏離擬合曲線(xiàn)，KISCC值偏大。由線(xiàn)彈性斷裂力學(xué)理論可知，預(yù)制裂紋試樣裂紋尖端應(yīng)力場(chǎng)處于平面應(yīng)變狀態(tài)，承受I型裂紋，位移恒定，預(yù)制裂紋在腐蝕溶液中以一定的速率勻速擴(kuò)展，同時(shí)，應(yīng)力強(qiáng)度因子逐漸降低。當(dāng)裂紋擴(kuò)展速率da/dt≤0.086 mm/d時(shí)，停止試驗(yàn)，由式(2)計(jì)算得到該材料在3.5%的NaCl溶液中的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂強(qiáng)度因子的門(mén)檻值為KISCC=25.01 MPa·m1/2。預(yù)制裂紋在腐蝕溶液中以一定的速率勻速擴(kuò)展，通過(guò)圖中擬合曲線(xiàn)計(jì)算得到勻速擴(kuò)展速率為10-0.35mm/d，同時(shí)，應(yīng)力強(qiáng)度因子逐漸降低。

圖3 應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展速率與應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂強(qiáng)度因子的關(guān)系Fig.3 Relationship between crack propagation rate and intensity factor of stress corrosion cracking

2.2 裂紋擴(kuò)展方向的微觀分析

當(dāng)裂紋停止擴(kuò)展時(shí)，將試樣從腐蝕介質(zhì)中取出、吹干，加載力將其沿裂紋擴(kuò)展方向打開(kāi)(見(jiàn)圖4(a))。由圖 4(a)可以看出，試樣左側(cè)帶有螺紋孔的加載部分腐蝕嚴(yán)重，這是因?yàn)樵嚇宇A(yù)制縫隙處始終浸泡在腐蝕介質(zhì)中造成的。預(yù)制裂紋處也產(chǎn)生較多的腐蝕產(chǎn)物，腐蝕產(chǎn)物大量聚集，且顏色較深。試樣被打開(kāi)部分顯示出河流狀斷口形貌，與應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的裂紋擴(kuò)展斷口形貌有明顯差異。

圖4 應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂試樣沿裂紋擴(kuò)展方向的打開(kāi)圖Fig.4 Macro (a) and micro (b) morphologies showing cross section observation of stress corrosion cracking

將應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂區(qū)與加載應(yīng)力打開(kāi)的斷口處交界的區(qū)域(見(jiàn)圖4(a)中黑線(xiàn)圈定的區(qū)域)進(jìn)行局部放大，并用體式顯微鏡拍照后如圖4(b)所示?？梢?jiàn)，在預(yù)制裂紋處有一些腐蝕產(chǎn)物，而在其裂紋擴(kuò)展結(jié)束的區(qū)域沒(méi)有腐蝕產(chǎn)物，表明材料在恒位移載荷的作用下裂紋尖端局部受拉應(yīng)力；同時(shí)，由于裂紋縫隙的毛細(xì)管作用使新鮮的腐蝕介質(zhì)在此聚集，在腐蝕介質(zhì)中首先發(fā)生腐蝕并生成腐蝕產(chǎn)物。腐蝕產(chǎn)物的楔入力和預(yù)制恒應(yīng)變下應(yīng)力共同作用下發(fā)生裂紋擴(kuò)展，擴(kuò)展方向沿預(yù)制裂紋方向，隨著裂紋長(zhǎng)度的增長(zhǎng)，預(yù)應(yīng)變的載荷力距變大，使裂紋擴(kuò)展的加載力變小，而楔入力不變，它們的合力不能引起裂紋擴(kuò)展的時(shí)候，材料的裂紋擴(kuò)展停止。圖5所示為由腐蝕產(chǎn)物的楔入力和預(yù)制應(yīng)力誘導(dǎo)裂紋擴(kuò)展區(qū)(見(jiàn)圖 4(b)白線(xiàn)圈定的區(qū)域)的腐蝕擴(kuò)展區(qū)的SEM像，標(biāo)記處為較大的腐蝕產(chǎn)物。由圖5可以看出：應(yīng)力腐蝕快斷區(qū)(即機(jī)械開(kāi)裂區(qū))呈“冰糖狀”斷口，在附近可以看到有微量的塑性變形的跡象，且在晶界上存在微裂紋；在晶粒內(nèi)存在爪形圖樣，這是氫脆斷裂的典型特征。由于進(jìn)入金屬內(nèi)的氫在晶界處的偏聚，削弱了金屬原子的結(jié)合力，在外加拉伸應(yīng)力作用下產(chǎn)生沿晶破壞，在晶粒界面上留下爪紋狀痕跡。隨應(yīng)力腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，斷口上出現(xiàn)蝕坑和蝕溝，冰糖塊狀的棱角已明顯變鈍，這是該鋁合金在晶界受到嚴(yán)重腐蝕的結(jié)果。

圖5 腐蝕擴(kuò)展區(qū)的SEM像Fig.5 SEM image around stress corrosion crack tip

高強(qiáng)度硬鋁合金金屬系A(chǔ)l-Cu-Mg合金，淬火時(shí)效后的主要強(qiáng)化相為S(Al2CuMg)及少量θ(CuAl2)相，它們沿晶界發(fā)生不均勻沉淀析出，晶界出現(xiàn)含Cu較低的貧化帶，原子排列紊亂，且含有大量雜質(zhì)原子。在腐蝕介質(zhì)和一定拉應(yīng)力作用下，晶界電極電位較低，成為陽(yáng)極，并且陽(yáng)極區(qū)面積小、電流密度高，遭到強(qiáng)烈腐蝕，故成為應(yīng)力腐蝕斷裂擴(kuò)展的主要通道。應(yīng)力腐蝕裂紋起源于位向差較大和晶界能較高的大角度晶界上。這種大角度晶界大致垂直于外應(yīng)力，在腐蝕介質(zhì)和外應(yīng)力作用下，首先受到浸蝕，在浸蝕形成的缺口處造成應(yīng)力集中，使缺口根部的保護(hù)膜遭到破壞，并成為電化學(xué)腐蝕電池的陽(yáng)極。保護(hù)膜未被破壞區(qū)域?yàn)殛帢O，并且是一個(gè)大陰極。由于電化學(xué)腐蝕的作用，裂紋沿晶界擴(kuò)展，造成沿晶應(yīng)力腐蝕裂紋的擴(kuò)展，故該鋁合金在NaCl水溶液中應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂裂紋主要是沿晶擴(kuò)展。

圖6 鋁合金裂紋擴(kuò)展區(qū)的SEM像及元素EDS線(xiàn)掃描曲線(xiàn)Fig.6 SEM image (a) and element line scanning curves by EDS analyses (b) around stress corrosion crack tip of aluminum alloy

為了進(jìn)一步研究腐蝕產(chǎn)物沿裂紋擴(kuò)展方向的分布情況，采用S-530型掃描電鏡對(duì)斷口形貌進(jìn)行分析，同時(shí)進(jìn)行EDS能譜線(xiàn)掃描分析，結(jié)果如圖6所示。圖6(a)中SEM像左側(cè)為預(yù)制裂紋區(qū)，右側(cè)為裂紋擴(kuò)展區(qū)?？梢?jiàn)，由于預(yù)制裂紋區(qū)在腐蝕溶液中浸泡腐蝕的時(shí)間較長(zhǎng)，產(chǎn)生較多的腐蝕產(chǎn)物，而在裂紋擴(kuò)展區(qū)產(chǎn)生的腐蝕產(chǎn)物較少，尤其是在裂紋擴(kuò)展區(qū)的尖端，腐蝕產(chǎn)物更少。通過(guò)對(duì) SEM 像中直線(xiàn)所示的位置從左至右進(jìn)行線(xiàn)掃描分析，得到主要元素的EDS線(xiàn)掃描分析曲線(xiàn)。在接近二分之一處存在明顯界限，左側(cè)即預(yù)制裂紋區(qū)的腐蝕產(chǎn)物以AlCl3為主，同時(shí)含有少量的Al2O3，右側(cè)以 Al2O3為主。在預(yù)制裂紋區(qū)域的氯元素的含量較高，隨著裂紋擴(kuò)展方向而逐漸減少，這說(shuō)明試樣在腐蝕介質(zhì)中首先與溶解氧生成 Al2O3。生成的 Al2O3由于體積膨脹產(chǎn)生楔入力，導(dǎo)致裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展；而最初生成的Al2O3與Cl-反應(yīng)生成AlCl3，所以，AlCl3生成的量逐漸降低。預(yù)制裂紋區(qū)的 Cu含量較高，這是由于富銅相在腐蝕介質(zhì)中未被腐蝕而使得表面析出大量的Cu。裂紋擴(kuò)展區(qū)Cu和Sc的含量較穩(wěn)定，接近基體的含量。

Hand segmentationfrom a single depth image basedonhistogram threshold selection and shallow CNN························XU ZhengzeZHANG Wenjun(5,675)

3 結(jié)論

1) 恒位移I型載荷應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂開(kāi)始保持勻速擴(kuò)展，同時(shí)，應(yīng)力強(qiáng)度因子逐漸降低。通過(guò)計(jì)算得到應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂強(qiáng)度因子的門(mén)檻值，KISCC=25.01 MPa·m1/2；在3.5%NaC1溶液中的應(yīng)力腐蝕裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展速率為10-0.35mm/d；在NaCl水溶液中，應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂裂紋主要是沿晶擴(kuò)展。

2) 在應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂裂紋擴(kuò)展過(guò)程中，裂紋擴(kuò)展區(qū)首先與溶解氧生成 Al2O3，體積膨脹產(chǎn)生楔入力與預(yù)應(yīng)力一起促進(jìn)裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展，同時(shí)，與裂紋尖端基體形成陽(yáng)極溶解，促進(jìn)裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展，腐蝕產(chǎn)物主要是AlCl3。

REFERENCES

[1] FILATOV Y A, YELAGIN V I, ZAKHAROV V V. New Al-Mg-Sc alloys[J]. Mater Sci Eng A, 2000, 280: 97-101.

[2] 陶斌武, 王克然, 劉建華, 李松梅. Sc 對(duì)Al-6Mg-Zr鋁合金在模擬海水中耐蝕性能的影響研究[J]. 稀有金屬材料與工程,2005, 34(9): 1485-1488.TAO Bin-wu, WANG Ke-ran, LIU Jian-hua, LI Song-mei. Effect of scandium on the corrosion behavior of Al-6Mg-Zr alloy in artificial seawater environment[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2005, 34 (9): 1485-1488.

[3] LIN J C, LIAO H L, JEHNGC W D, CHANG C H, LEE S L.Effect of heat treatments on the tensile strength and SCC-resistance of AA7050 in an alkaline saline solution[J].Corrosion Science, 2006, 48: 3139-3156.

[4] 王振堯, 李巧霞, 汪 川, 韓 薇, 于國(guó)才. LC4鋁合金在格爾木鹽湖大氣環(huán)境中的腐蝕行為[J]. 中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào),2007, 17(1): 24-29.WANG Zhen-yao, LI Qiao-xia, WANG Chuan, HAN Wei, YU Guo-cai. Corrosion behaviors of Al alloy LC4 in Geermu salt lake atmosphere[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals,2007, 17(1): 24-29.

[5] DAVO B, CONDE A, de DAMBORENEA J. Stress corrosion cracking of B13-A new high strength aluminium lithium alloy[J].Corrosion Science, 2006, 48: 4113-4126.

[6] 陶斌武, 李松梅, 劉建華. LY6鋁合金的局部腐蝕行為研究[J].材料保護(hù), 2004, 37(11): 15-17.TAO Bin-wu, LI Song-mei, LIU Jian-hua. Local corrosion behaviors of LY6 aluminum alloy in Cl-environment[J].Materials Protection, 2004, 37(11): 15-17.

[7] 劉 洋. 鋁合金應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂的研究進(jìn)展[J]. 北京聯(lián)合大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)版, 2006, 63(3): 31-35.LIU Yang. Progress in the study of stress corrosion cracking of aluminum alloy[J]. Journal of Beijing Union University: Natural Sciences, 2006, 63(3): 31-35.

[8] SOWINSKI G, SPROWLS D O. Atmospheric corrosion[M].New York: John Wiley and Sons, 1982: 297-840.

[9] 左景伊. 應(yīng)力腐蝕破裂[M]. 西安: 西安交通大學(xué)出版社,1989.ZUO Jing-yi. Stress corrosion cracking[M]. Xi’an: Xi’an Jiaotong University Press, 1989.

[10] NAJJAR D, MAGNIN T, WARNER T J. Influence of critical surface defects and localized competition between anodic dissolution and hydrogen effects during stress corrosion cracking of a 7050 aluminium alloy[J]. Materials Science and Engineering A, 1997, 238: 293-302.

[11] LIU Xiao-dong, FRANKEL G S, ZOOFAN B, ROKHLIN S I.In-situ observation of intergranular stress corrosion cracking in AA2024-T3 under constant load conditions[J]. Corrosion Science, 2007, 49: 139-148.

[12] BALA SRINIVASANA P, DIETZEL W, ZETTLER R, SANTOS J F, SIVAN V. Stress corrosion cracking susceptibility of friction stir welded AA7075-AA6056 dissimilar joint[J]. Materials Science and Engineering A, 2005, 392: 292-300.

[13] 劉智勇, 李 明, 李曉剛. 16Mn(HIC)鋼在硫化氫環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂行為[J]. 中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào), 2006, 26(12):360-364.LIU Zhi-yong, LI Ming, LI Xiao-gang. Stress corrosion crack of 16Mn steel in wet sulfureted hydrogen environment[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection, 2006, 26(12):360-364.

[14] 李 明, 李曉剛, 陳 鋼, 劉智勇. 16Mn(HIC)鋼硫化物應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂實(shí)驗(yàn)研究[J]. 北京科技大學(xué)學(xué)報(bào), 2007, 29(3):283-288.LI Ming, LI Xiao-gang, CHEN Gang, LIU Zhi-yong.Experimental investigation on sulfide stress corrosion cracking of 16Mn hydrogen-induced cracking resistance steel[J]. Journal of University of Sciences and Technology Beijing, 2007, 29(3):283-288.

[15] LIAO H L, LIN J C, LEE S L. Effect of pre-immersion on the SCC of heat-treated AA7050 in an alkaline 3.5%NaCl[J].Corrosion Science, 2009, 51: 209-216.

[16] 劉 利, 劉道新, 鮮 寧, 劉 軍, 白真權(quán). 取樣方法對(duì)管線(xiàn)鋼應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂行為影響的研究[J]. 石油礦場(chǎng)機(jī)械, 2008,37(1): 51-55.LIU Li, LIU Dao-xin, XIAN Ning, LIU Jun, BAI Zhen-quan.Effect of different sampling methods on stress corrosion cracking behavior of pipeline steel[J]. Oil Field Equipment, 2008,37(1): 51-55.

Resistance to stress corrosion cracking of new Al-Mg-Cu alloy containing Sc

LIU Jian-hua, HAO Xue-long, LI Song-mei, YU Mei
(School of Materials Science and Engineering, Beihang University, Beijing 100191, China)

In 3.5% NaCl solution, the stress corrosion cracking properties of a new Al-Mg-Cu alloy containing scandium were examined. The composition and the micro-morphology of the crack tip were analyzed. According to the linear elastic fracture mechanics, the stress field on the crack tip of the pre-fatigue crack specimen is in a state of plane strain.The crack propagation rate as a constant speed, the stress intensity factor on the crack tip and the threshold stress intensity factor for the stress corrosion cracking are obtained. The results of the scanning electron microscopy and the EDS analyses indicate that the intergranular cracking is dominant in the stress corrosion cracking, due to the fact that the Al2O3is formed with the oxygen dissolved in the corrosion medium around the pre-crack. Anodic dissolution reaction occurs for the matrix around the crack tip, and the corrosion products are mainly aluminum chloride.

aluminum alloy containing scandium; stress corrosion cracking; intensity factor

TG172.5

A

1004-0609(2010)03-0415-05

2009-05-21；

2009-11-30

劉建華，教授，博士；電話(huà)：010-82317103；E-mail: liujh@buaa.edu.cn

(編輯 楊 華)