壓重
- 深層水平井機械坐封過程力學精細描述
于等于封隔器最小壓重的1.5倍),對于深層水平井,過大懸重釋放值易對封隔器造成損傷,嚴重影響測試作業(yè)安全性。因此,開展深層水平井機械坐封過程力學研究,優(yōu)化機械坐封施工參數(shù)對指導現(xiàn)場操作人員十分重要。井下管柱的力學問題已被學者完成了大量的理論研究與實驗分析[2]。對于井中管柱的受載問題,Johancsik等[3]首次對三維井中的管柱開展了研究,忽略管柱剛度建立了三維軟桿模型。Sheppard等[4]通過實驗得出模型中的摩阻系數(shù)是一個受井眼參數(shù)與泥漿影響的綜合
科學技術與工程 2023年32期2023-12-14
- 弱膨脹土三軸膨脹模型及其應用
維成本增加,上覆壓重換填水泥改性土成為處理淺層失穩(wěn)的常用手段。土膨脹性的不同決定了上覆壓重厚度的不同[1],因地制宜,細化壓重厚度,厘清膨脹變形機理是十分必要的。厘清膨脹變形機理進而提出合理的防護方案關鍵前提是分析建立膨脹變形與各影響因素間的內在關系。傳統(tǒng)膨脹模型的建立多基于K0(側限壓縮)應力狀態(tài),僅考慮一維膨脹變形,通過建立膨脹變形和膨脹力隨初始含水率[2-4]、初始干密度[5]和上覆應力[6-7]等的內在聯(lián)系,進而提出相應的膨脹模型[8-10]探究膨
長江科學院院報 2023年10期2023-10-17
- 深中通道某異形鋼箱梁橫向分塊施工受力分析
、4 號梁段施加壓重荷載來控制縱縫處的位移差，具體如圖3、圖4、表1 所示，1 號、3 號梁段的開口較大，其開口處設有桁架式縱隔板。表1 橫線分塊距離及壓重荷載圖3 D段箱梁頂板橫向分塊示意（單位：m）圖4 2號梁段荷載壓重示意（單位:mm）2 有限元模型采用Midas Civil 建立D 段、E 段鋼箱梁有限元模型，分別模擬箱梁吊裝到位（吊裝到臨時支撐）、施加壓重荷載兩個施工工況，E 段鋼箱梁有限元模型如圖5 所示。模型縱隔板采用梁單元模擬，其余部分均采
河南科技 2023年17期2023-10-10
- 高層建筑附建式地下室抗浮設計方法探究
即地下室的自重、壓重和抗浮構件提供的抗浮力之和大于水的浮力?！督ㄖ鼗A設計規(guī)范》(GB 50007—2011)第5.4.3條給出了簡單水浮力作用情況下，基礎整體抗浮穩(wěn)定性的設計要求：GkNw,k≥Kw式中：Gk為建筑物自重及壓重之和；Nw,k為水浮力作用值；Kw為抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)，一般情況取1.05。局部抗浮是結構的整體抗浮滿足上述要求，而局部的基礎底板因為水浮力超過抗浮力而引起的上浮。局部抗浮不滿足要求會導致基礎底板向上變形，嚴重時會導致底板隆起開裂
工程與建設 2022年3期2023-01-08
- 南四湖斜拉橋壓重的優(yōu)化研究
圍內需配置相應的壓重[4-5]。 因此，對邊跨進行壓重處理成為了改善此橋型內力狀態(tài)常用的方法，應給予邊跨壓重問題足夠的重視[6]。 此外，在主梁對稱施工過程中，邊跨主梁梁段往往較輕，此時壓重作為平衡重施加在邊跨主梁中。 合理的壓重設置，不僅是消除或減小施工與成橋時墩臺處支座負反力最直接、最有效的方法，而且能夠改善斜拉橋塔梁施工、成橋及使用階段的力學性能[7-9]。南四湖斜拉橋為雙塔雙索面混凝土梁斜拉橋，根據(jù)橋梁受力特性優(yōu)化研究了其壓重方案。 一般來說，橋梁
山東建筑大學學報 2022年4期2022-08-18
- 大跨度連續(xù)鋼箱梁斜拉橋未知系數(shù)法合龍技術
斜拉橋合龍方法有壓重法和斜拉索放張法。結合工程實際情況，分別考慮兩種方法對主梁的影響。4.1 壓重影響分析通過有限元軟件Midas/Civil 對主梁壓重進行模擬[5]，得到壓重對合龍段高程下?lián)狭恳姳?2。表 2 NHB 壓重影響量可以看出，壓重重量與NHB 下?lián)狭炕境示€性關系，并且通過計算得出大約需要35 t 可以達到理想合龍狀態(tài)。4.2 斜拉索放張影響分析NHB 梁段拼裝完畢后，通過試算法發(fā)現(xiàn)NSC13、NSC14 號斜拉索的放張對NHB 梁段的位移
山東交通科技 2022年2期2022-08-03
- 斜拉橋壓重混凝土與斜拉索張拉順序研究
——基于有限元軟件MIDAS CIVIL的理論研究與施工
和Z6墩內側澆筑壓重混凝土，為提高支架的安全性并保護支座，同時由于Z3墩地下存在特殊構造物對地基承載力有嚴格要求，因此要把控好壓重混凝土澆筑時機。2 有限元模型建立根據(jù)可能發(fā)生的實際施工情況，通過MIDAS CIVIL軟件建立有限元模型，通過計算不同工況下結構受力情況以采用最佳施工方案。2.1 計算原則1)為安全考慮，受力構件應滿足承載能力要求及滿足變形要求。2)為簡化計算，對構件受力最大時進行靜力分析，另選取構件受力最不利位置進行分析。3)均按照極限應力
四川建材 2022年7期2022-07-25
- 數(shù)據(jù)中心園區(qū)抗浮設計分析
有地上結構，造成壓重不足，當場地地下水位較高時，極易使結構發(fā)生上浮破壞，因此，對于這些結構需重點考慮抗浮設計。結構抗浮設計不足輕則導致地下室底板起拱、裂縫，重則使地下室上浮，結構柱柱頂破壞。對于數(shù)據(jù)中心園區(qū)，地下室基本用于水池、水泵房等。一般土建投資在整個數(shù)據(jù)中心園區(qū)的建設投資中占比較小，但是一旦結構抗浮失效，會導致地下室漏水甚至破壞，造成的影響卻非常大，因此，數(shù)據(jù)中心結構工程師須加強抗浮設計意識，防范技術風險。2 抗浮設計方法常用的結構抗浮措施有增加壓重
工程建設與設計 2022年12期2022-07-21
- 非對稱組合梁斜拉橋轉體施工敏感性分析
轉體段邊箱內永久壓重塊；（5）從橋塔中心向兩側一次安裝并張拉斜拉索；（6）主梁脫離支架；（7）安裝兩端頂升支架及千斤頂支撐體系，通過調節(jié)頂升支架頂力，使兩側橋塔和主梁體系保持平衡狀態(tài)，達到轉體狀態(tài)；（8）轉體施工；（9）調整邊跨配重，使邊跨梁段落于支座上；（10）封固球鉸，卸載臨時轉動系統(tǒng)支撐體系；（11）拼裝邊跨段；（12）施工完箱內永久壓重段，卸除臨時壓重塊；（13）中跨合攏；（14）張拉橋面板縱向鋼束；（15）施工橋面鋪裝及橋面附屬設施；（16）索力
城市道橋與防洪 2022年4期2022-07-01
- 不對稱斜拉橋壓重混凝土施工工藝
稱的斜拉橋需設計壓重混凝土進行配重。文章以實際工程為例，介紹了壓重混凝土施工工藝，壓重混凝土配合比，壓重混凝土施工。[作者簡介]王相坤（1986—），男，本科，工程師，主要從事公路、橋梁工程施工及現(xiàn)場工作。橋梁的造型美觀增加了橋梁的施工難度，又因城市建設中土地使用存在限制，事故不對稱斜拉橋的增多。壓重混凝土施工直接影響了施工安全、質量以及施工進度，本文對壓重混凝土施工工藝作了詳細介紹。1 工程簡述該斜拉橋是一座工程規(guī)模大，造型美觀的“義”形獨塔單索面斜拉橋
四川建筑 2022年2期2022-06-19
- 預應力損失及合龍措施對大跨徑PC連續(xù)剛構橋跨中下?lián)系挠绊?/a>
龍頂推、邊跨平衡壓重對其施工過程和后期成橋10年內橋梁跨中累積位移的影響。1 工程概況與有限元建模列夕特大橋是孔跨布置為(110+235+110)m的雙肢薄壁連續(xù)剛構橋，根部梁段高從14.59 m按1.8次拋物線變化到中跨和龍梁段高5.59 m。橋墩為雙肢空心矩形墩，1#墩高53 m、2#墩高64 m。橋梁立面布置如圖1所示，主梁橫斷面如圖2所示。圖1 列夕特大橋立面布置圖(單位：m)圖2 列夕特大橋主梁橫斷面圖(單位：m)采用有限元軟件midas Civ
黑龍江交通科技 2022年4期2022-06-07
- 上蓋物業(yè)軟土基坑開挖中城市軌道交通隧道變形的控制與優(yōu)化
)方案并采用墊層壓重、隧道上方土體加固等輔助措施，并借助Plaxis 3D軟件對基坑開挖進行數(shù)值模擬與分析，提出了上蓋物業(yè)基坑施工時下方隧道變形控制的優(yōu)化方案，以期為類似工程提供參考與借鑒。1 工程概況本工程位于寧波市鄞州區(qū)，城市軌道交通隧道由東南至西北方向穿越本工程地塊，將本地塊劃分為南側區(qū)塊、北側區(qū)塊及中間區(qū)塊3部分。其中，中間區(qū)塊上蓋物業(yè)基坑沿南北方向的寬度約為30 m，沿東西方向長度約為180 m，開挖面積約為5 400 m2，施工現(xiàn)場的平面布置如
城市軌道交通研究 2022年3期2022-04-11
- 河道開挖對鄰近既有隧道變形影響分析
體加固，采用臨時壓重、分塊開挖等措施，輔以自動化監(jiān)測手段來減弱軌道上方土體開挖對盾構結構的影響。1) 門式土體加固盾構區(qū)間正上方重點影響區(qū)域采用?650@450 mm三軸水泥攪拌樁進行門式加固，樁長為11.6 m和28 m兩種，均位于河道內，上部采用水泥摻量8%的弱加固，其余區(qū)域采用水泥摻量25%的強加固，以提高土體強度，降低河道開挖時土體的隆起。河道門式加固示意如圖1所示，區(qū)間隧道豎向剖面圖如圖2所示。圖1 河道門式加固示意2) 臨時壓重設計在門式加固區(qū)
現(xiàn)代交通技術 2022年1期2022-03-25
- 現(xiàn)澆成型綜合管廊不均勻沉降裂縫分析
——以福州東南快速通道綜合管廊為例
結構施工完后澆筑壓重混凝土。管廊典型斷面如圖1所示。各段管廊之間設置沉降縫，沉降縫位置縱向鋼筋斷開，中部設置中埋式鋼邊橡膠止水帶，如圖2所示。圖1 管廊典型斷面(單位： m)圖2 管廊變形縫防水構造示意圖(單位： mm)綜合管廊所在路段為海相沉積平原地貌，附近場地地形較平坦，整體穩(wěn)定性較好。K3+860～+930段管廊地處河流底部的含泥中砂層，土層均勻性較好，中砂層厚17.82 m，管廊的底部標高為-7.03 m，河流常水位標高為+0.64 m，如圖3所示
隧道建設(中英文) 2021年12期2022-01-17
- 大跨度不對稱連續(xù)梁設計與施工關鍵技術
先邊跨支架現(xiàn)澆并壓重，再中跨掛籃懸臂澆筑的不對稱施工方案。由于該橋邊跨不具備搭設支架條件，創(chuàng)新性地提出邊跨和中跨對稱懸臂澆筑并動態(tài)調整壓重的方案。大橋采用主跨為110 m的不對稱變截面連續(xù)梁（圖1），跨徑組合為（62.7+110.0+45.7）m，箱梁0號塊長14 m。以1#墩為中心掛籃懸澆節(jié)段縱向對稱，劃分為A1—A13（B1—B13）節(jié)段；以2#墩為中心掛籃懸澆節(jié)段縱向不對稱，小里程劃分為B1—B13節(jié)段，大里程劃分為C1—C11節(jié)段。2#墩小里程與大
鐵道建筑 2021年12期2022-01-08
- 極限邊中跨比混合梁斜拉橋關鍵技術研究
結合段位置、邊跨壓重等關鍵技術進行研究。圖1 橋梁總體布置圖（單位：cm）2 結構體系研究斜拉橋按塔、索、梁三者結合方式，可組成4種不同結構體系，即飄浮體系（全飄浮體系）、支承體系（半飄浮體系）、塔梁固結體系和剛構體系[2-5]。這4種形式均為成熟方案，在國內外有廣泛的應用。塔梁固結體系和剛構體系多運用于主跨400m以下的斜拉橋。本橋主跨為716m，跨徑較大，因此考慮全飄浮體系和半飄浮體系兩種方案，并建立相應的全橋有限元模型，分析計算并進行比選，選擇較為適
城市道橋與防洪 2021年10期2021-11-15
- 福州軟土地區(qū)灌注樁的大噸位靜載試驗工藝設計分析與研究
設計2.1 現(xiàn)有壓重平臺地基土承載力問題該工程單樁豎向抗壓極限荷載是22 000 kN，加載反力裝置需提供不小于26 400 kN的反力，平臺支座上次梁的重量為600 kN，底座水泥塊的重量為48個×24.5 kN/個=1176 kN；支承平臺的水泥塊尺寸為1.6 m×0.8 m×0.8m，共8排，每排6個，共計48個，平臺的面積為48個×1.6m×1.6m=122.88 m2；堆重平臺表層雜填土承受的壓應力為：f=(26 400 kN+600 kN+11
福建建筑 2021年8期2021-09-21
- 給排水構筑物抗浮設計及工程應用研究
計主要借助自重或壓重、抗拔錨桿及抗拔樁等措施加大抗力，使之超過地下水浮力后實現(xiàn)構筑物抗浮穩(wěn)定的目的；降水疏排型抗浮設計則主要通過砂石反濾層、排水盲溝、降水井、抗浮閥等排降水措施的應用，使地下水位降至自重平衡抗浮水位，實現(xiàn)抗浮穩(wěn)定?？沽ζ胶庑秃徒邓枧判涂垢〈胧┰谠O計理念、技術要求、施工難度及工程造價等方面存在較大差異?？沽ζ胶庑涂垢〈胧┕に嚤容^成熟，適用性較廣，且無需后期運營監(jiān)管等投入，對于長期處于高地下水位且土質不良的南方及沿海地區(qū)的構筑物較為適用，為增
工程與建設 2021年3期2021-08-04
- 一種彎橋梯形壓重的技術創(chuàng)新
;另一種則用增加壓重的方法來控制邊墩或橋臺處負反力，確保在運營狀態(tài)下鋼橋邊墩或橋臺處支座不出現(xiàn)負反力，并有一定的壓重儲備。目前常見的壓重方法存在壓重效率不高，施工困難等不利因素，本文提供一種用于彎橋的壓重結構設計，該方法壓重效率高,施工方便。1 彎橋梯形壓重的理論依據(jù)根據(jù)國內外對曲線橋的研究，其理論依據(jù)主要是由曲梁平衡微分方程和伏拉索夫方程[2]，總結出的部分曲線橋受力特點如下：彎橋一般情況下外弧側支座反力大于內弧側支座反力，主要因為主梁在自重作用下產(chǎn)扭矩
城市道橋與防洪 2021年6期2021-07-13
- 大跨徑連續(xù)鋼箱梁橋抗傾覆性能研究
——以武漢市某高架橋工程為例
程度、支座間距、壓重和橫橋向風荷載等控制因素，結合Midas模型數(shù)據(jù)，來分析大跨徑連續(xù)鋼箱梁抗傾覆穩(wěn)定性[4]。3.1 車道荷載布載影響比較車輛不超載、超載25%和超載50%的情況下的支座反力和抗傾覆系數(shù)，同時，比較不同車道布載偏心距下車輛超載對抗傾覆的影響程度，結果如表1所示。表1 不同超載情況下支座反力和抗傾覆系數(shù)匯總表由表1可知，在車道布載偏心距3.1m和7.1m的情況下，隨著超載情況越來越嚴重，支座反力和抗傾覆系數(shù)均呈減小趨勢。當車輛靠橋梁外側行駛
工程技術研究 2021年8期2021-06-01
- 跋山水庫土石壩除險加固方案研究
0 m的復式拋石壓重體，坡比自上而下依次為1∶2.75、1∶3.0、1∶2.0。經(jīng)復核，現(xiàn)狀壩體不滿足抗震液化和抗滑移穩(wěn)定性要求。3 除險加固方案3.1 抗液化加固方案3.1.1 加固方案比選從液化產(chǎn)生的機理、初始應力條件及控制液化開展等因素考慮，壩體抗液化安全加固可采取改善土體密實度、壓重增大土體上覆有效應力、放緩坡度以及圍封限制液化開展等措施。1998年保安全加固時，對上下游壩腳進行了壓重加固，使壩基液化區(qū)域已遠離土壩壩腳，壩基液化對壩體產(chǎn)生危害的可能
水利科技與經(jīng)濟 2021年4期2021-05-06
- 大跨徑連續(xù)梁不對稱懸臂施工若干問題探討
t/m施加臨時壓重。（5）拆除0號梁段與中墩間的臨時錨固。（6）懸臂澆筑a12號梁。（7）在邊墩（圖 1中1＃、4＃墩）托架上澆筑 a14號節(jié)段。（8）利用掛籃合龍邊跨。3 仿真分析模型采用變截面3D梁單元模擬該橋的主梁及橋墩構件，梁體內的預應力鋼束采用預應力荷載單元模擬。對于預應力鋼筋混凝土結構的收縮徐變效應，本次計算按現(xiàn)行橋梁設計規(guī)范考慮?？紤]到基礎采用的是嵌巖樁基礎，施工過程中不考慮基礎沉降，其懸臂施工數(shù)字模型的邊界條件近似按墩底與承臺固結考慮?；?/div>
鐵道建筑技術 2021年2期2021-04-27
- 土石壩壩坡抗滑穩(wěn)定性分析及加固設計研究
計時考慮了壩腳設壓重平臺、攪拌樁加固土體、抗滑樁三個方案。3.1 方案比選3.1.1 壩腳設壓重平臺通過在壩腳設置壓重平臺，增加了壩坡的抗滑力矩，從而達到增強壩坡穩(wěn)定性的目的。壓重平臺的土料宜選用粗粒土，以利于壩體排水。壓重平臺方案施工簡單，投資較省，對一般土石壩壩坡加固有較好的適用性。但壓重平臺方案需要增加工程占地，改變了壩坡現(xiàn)狀，影響壩體美觀。經(jīng)計算，本工程壓重平臺高4.0m，頂寬18.0m，可就近利用壩坡翻壓的棄土，對本工程較為適宜。3.1.2 攪拌治淮 2021年9期2021-04-02
- 土石壩砂巖壓重除險加固處理壩坡穩(wěn)定性分析
、削坡減載和坡腳壓重等，其中坡腳壓重是通過在坡腳施加砂巖等重物以抑制和處理坡腳地基產(chǎn)生的弧形滑移，提高壩坡穩(wěn)定性的一種有效且經(jīng)濟的除險加固措施。鑒于此，本文以松坡水庫為例，針對存在的上游壩坡失穩(wěn)問題，設計采用砂巖坡腳壓重方式進行病險處理，并計算分析加固修復后大壩上游壩坡的穩(wěn)定性，以驗證砂巖坡腳壓重加固方案的合理性和有效性。1 工程概況海南省松坡水庫位于瓊中縣黎母山鎮(zhèn)境內，壩址以上集雨面積5.3 km2，現(xiàn)狀正常蓄水位629.35 m，正常蓄水庫容326×1水利科技與經(jīng)濟 2020年8期2020-08-01
- 平原區(qū)土石壩可液化土地基地震液化研究
以及有無設置壩腳壓重情況下壩基飽和砂土的液化規(guī)律、壩體典型節(jié)點的加速度響應以及壩坡穩(wěn)定性，為類似工程提供一定的參考。2 計算理論進行動力分析時采用的是非線性材料模型，Geoslope中非線性材料模型計算地震過程中產(chǎn)生的超孔隙水壓力時采用MFS孔壓力模型，具體方程如下：式中：Δu為孔隙水壓力增量（kPa）；Er為回彈模量（MPa）；Δεvd為排水加載情況下產(chǎn)生的體積應變增量。Geo-slope中MFS孔壓力函數(shù)表達式為：式中：γ為土體的剪應變，εvd為累積體海河水利 2020年4期2020-07-24
- 靜載試驗壓重平臺反力裝置對樁承載性能影響研究分析
2]。例如在采用壓重平臺反力裝置的靜載試驗過程中，因試驗開始前，平臺上部的堆放的荷載已通過平臺支墩傳遞給了試樁周圍的地基土上，故在試驗未開始時上部配重荷載已經(jīng)對堆載平臺覆蓋的地基土區(qū)域產(chǎn)生了很大的位移場，試樁、基準樁及樁周土均產(chǎn)生向下的沉降，配重越重，位移沉降就越大。隨著單樁靜載試驗的進行，千斤頂對試驗樁荷載壓力逐漸增大，堆載平臺的支墩的受力逐漸減小，試驗開始前堆載平臺覆蓋的地基土區(qū)域產(chǎn)生的位移場逐漸恢復，相當于樁周土產(chǎn)生了回彈效應，回彈使得基準樁向上回升資源信息與工程 2020年3期2020-07-09
- 大跨徑懸索橋超高性能輕型組合橋面施工控制研究
應力控制2.1 壓重影響大跨徑懸索橋結構體系柔度大，荷載作用下變形大，洞庭湖大橋鋼桁梁施工過程中豎向變形如圖4所示。鋼桁梁吊裝完畢后主跨跨中上撓4.3 m，且在君山索塔位置鋼梁線形發(fā)生轉折。假設STC在初凝前能一次性澆筑完成，在不壓重的情況下，STC的施工次應力如圖5所示，君山索塔附近將產(chǎn)生最大約2 MPa的拉應力。該橋橋面系為組合結構，STC層參與整體受力，運營狀態(tài)在最不利工況(恒載+溫度+橫向極限風荷載)作用下，STC應力在君山索塔附近將比較高。為增加中外公路 2020年1期2020-06-06
- 裝配式PC箱梁長期存梁期間上拱影響因素及控制研究
（溫濕度）、是否壓重等因素有關[15-17]。根據(jù)以上對影響箱梁上拱變形因素的闡述，考慮到本項目地理位置及環(huán)境氣候特點，本文主要從以下幾個方面考慮其對箱梁跨中上拱變形的影響。（1）存梁時間。箱梁存梁期間的上拱變形由兩部分組成，即張拉時的瞬時彈性上撓值和考慮荷載長期效應引起的上撓值[18]。張拉預應力引起的瞬時上拱值一般不會很大，通常都在規(guī)定的限值以內，但隨著時間的發(fā)展，由于預加荷載、混凝土材料特性、存梁環(huán)境等因素的影響，會使箱梁的上拱值越來越大，甚至會超過鐵道建筑技術 2020年1期2020-05-18
- 淤泥質軟土壩基抗滑穩(wěn)定性分析及加固處理
楊莊水庫采用壩前壓重法提高壩體安全性［8］。本文以某大壩建于厚層淤泥質軟土地質水庫為例，研究壩基穩(wěn)定性和壩基抗滑穩(wěn)定性處理方法。1 工程概況水庫壩址位于洼地內，洼地內填充被黏土充填的塊石，采用土工膜防滲，大壩類型為土石壩，最大壩高23.5m，頂寬5.0m，上、下游坡比為1∶2.5。壩體正常蓄水位高21.0m，設計洪水位22.3m，校核洪水位22.9m，死水位11.0m。河床壩基下設厚1.0m的上、下各有一層厚0.5m反濾層的堆石體，壩體斷面如圖1。圖1 壩水科學與工程技術 2020年2期2020-05-14
- 淺談單樁豎向抗壓靜載荷試驗安全問題
-2014）要求壓重施加于地基的壓力不宜大于地基土承載力特征值的1.5 倍［2］，壓重平臺支墩尺寸較小時，壓重平臺支墩施加于地基土的壓力可能會大于地基土承載力，造成地基土破壞或明顯下沉，當壓重在試驗前一次性加足可能會造成支墩下的地基土破壞時，導致堆載平臺失衡，傾斜甚至倒塌。因此，少部分壓重可在試驗過程中加上，試驗過程中應保證壓重不小于試驗荷載的1.2 倍［3］。這樣做也存在安全隱患，如果在較高荷載下樁身發(fā)生脆性破壞，壓重將通過支承墩對地基土有一個沖擊力，其江西建材 2020年10期2020-02-15
- 極不平衡橋梁轉體球鉸設計方法
離；G為短臂側的壓重。L3值的大小取決于場地條件。轉體過程中，C點的豎向位移過大會影響橋下列車的正常運行。壓重G直接影響球鉸處梁底的轉角和B點梁體作用于軌道梁的豎向荷載。圖3 極不平衡橋梁轉體施工方法計算簡圖2 球鉸處梁體轉角的計算采用MIDAS/Civil 2013 建立常青路主線高架橋轉體施工模型，見圖4。全橋共119 個單元，116 個節(jié)點，L1=91.4 m，L2=43.8 m，L3=23.6 m。球鉸處的橋塔和拉索為防止橫向應力過大設置了臨時結構鐵道建筑 2019年11期2019-12-05
- 考慮體形影響的特高拱壩施工期壩基變形統(tǒng)計模型研究
因此本文引入豎向壓重分量和彎矩分量來代替壩體澆筑高度分量，建立考慮體形影響的特高拱壩施工期壩基變形統(tǒng)計模型。1 施工期壩基變形監(jiān)測統(tǒng)計模型1.1 傳統(tǒng)施工期壩基變形監(jiān)測統(tǒng)計模型已有的壩工知識和監(jiān)測數(shù)學模型經(jīng)驗表明，拱壩施工期和蓄水期沉降的變化主要受壩體澆筑高度h、水壓H、壩體溫度T和時效等因素變化的影響，變形統(tǒng)計模型一般表達式為[2-4](1)(2)式中，a0為回歸常數(shù)；ai、bi、ci、di為回歸系數(shù)，均由回歸分析確定；n1、n2、n3、n4分別為澆筑高水力發(fā)電 2019年12期2019-05-28
- 洞庭湖大橋兩跨連續(xù)鋼桁架加勁梁合龍方案研究
擬通過纜載吊機或壓重調整后鉸接下弦桿(或上弦桿)；工況3模擬通過纜載吊機或壓重調整后鉸接上弦桿(或下弦桿)；工況4模擬合龍段合龍施工完成。纜載吊機提升力采用在梁段作用點加載集中力的方式模擬，同時主纜作用相應反作用力并考慮纜載吊機、吊具自重。2.3 合龍方案分析(1)壓重方案(方案1)采用壓重方案實現(xiàn)懸索橋合龍需要在適當?shù)牧憾芜M行合理數(shù)量的壓重，通常的壓重方案是在合龍口兩側進行配重，從而使得合龍口兩端的傾角、高差滿足合龍施工要求。因為合龍之前兩側梁段要拉開1中外公路 2019年5期2019-04-16
- 砂巖壓重對病險土石壩壩坡穩(wěn)定性影響分析
程采用當?shù)厣皫r料壓重坡腳的加固措施是一種既有效又經(jīng)濟的處理方案。因此，本文以某典型的小型水庫大壩為例，針對其上游壩坡不穩(wěn)的問題，擬采用砂巖壓重的措施進行處理加固，計算加固后的上游壩坡在不同運行工況下的安全系數(shù)、滑裂面及浸潤線，并與加固前的穩(wěn)定計算結果進行對比，分析砂巖壓重上游壩坡設計方案的可行性及有效性。1 工程概況某水庫工程流域集雨面積0.561km2，現(xiàn)狀正常蓄水位371.85m，正常庫容55.6萬m3，設計洪水位372.33m，對應庫容61.9萬m3水科學與工程技術 2018年6期2019-01-02
- 對地基承載力埋深修正的探討
面受到超載作用的壓重有所認識。圖1 超載作用示意圖可以以土自重作為超載q，也可為出自于裙房的連續(xù)均布壓力，以《建筑地基基礎設計規(guī)范》5.2.2-1條Pk=（Fk+Gk）/A作為參考，參照規(guī)范，針對活載荷進行折減。所以，基于計算公式、地基破壞機理，最終獲得如下多個地基承載力深度修正的相關要素。從本質上來看，深度修正均對應于超載的壓重作用。不論是天然埋深，還是折算相關連續(xù)均勻壓重為相應土厚度，即基礎兩側超載、滑動土體向上運動互為對抗的具體體現(xiàn)。就均勻性、超載連安徽建筑 2018年5期2018-10-25
- 一種鐵路鋼桁梁斜拉橋壓重結構的設計及應用
[1]；②用增加壓重的方法來控制邊墩及輔助墩負反力，確保在運營狀態(tài)下斜拉橋邊墩及輔助墩不出現(xiàn)負反力，并有一定的壓重儲備[2-3]。采用拉壓支座或其他連接結構控制斜拉橋負反力的方法，由于構造復雜、養(yǎng)護困難，耐久性相對較差，在國內鐵路斜拉橋中較少使用。目前國內已建或在建的鐵路鋼桁梁斜拉橋通常采用增加壓重的方法來控制斜拉橋邊墩及輔助墩的負反力，解決方案主要有2種：①將邊跨段的鋼正交異性整體橋面板換成較厚的混凝土橋面板或采用混凝土結合板[4-5]，這種方法通過增加鐵道建筑 2018年6期2018-06-28
- 多跨連續(xù)剛構橋合攏段若干關鍵技術分析
)連續(xù)剛構橋豎向壓重大部分連續(xù)剛構橋在懸臂施工時，在合攏階段時進行豎向壓重是一個必不可少的工序。由于橋梁在合攏前后，結構體系會發(fā)生轉換，我們需要在合攏前使橋梁的結構體系變得合理，前一部分的頂推力就是其中一種措施；我們在合攏階段使用豎向壓重的方法的原因有多種，一在合攏前的梁體懸臂澆筑中，會使在合攏段的梁體標高與設計標高不一致，我們需要施加外力使其達到設計標高；二在澆筑中跨合攏段時，為了保證兩個懸臂端的梁體穩(wěn)定，我們需要提前施加澆筑的這個重量，在澆筑時邊澆筑邊福建質量管理 2018年21期2018-04-02
- 關于中原地區(qū)土壩軟基處理技術的探討
、鋪排水墊層法、壓重平臺法、鋪墊土工合成材料法、分級填土控制加荷速率法等。以下對軟土地基的部分常用處理方法進行了歸納總結，并以某水庫為例對處理方法的選擇進行了闡述。1 軟土地基常用處理方法1.1 開挖換土法開挖換土法是將地基土層的軟弱土、濕陷性土、膨脹土、凍土等的一部分或全部挖除，把受附加應力較大的軟土土層用密度大、強度高的土料來代替[2]。選用壓密性較好的土料可以形成良好的持力層，使荷載充分滿足設計要求，如灰土、礦渣、砂土等。土料置換后還應立即夯實回填的水利科學與寒區(qū)工程 2018年1期2018-03-25
- 碎石壓重水下施工在應急搶險工程中的應用
文水資源局）碎石壓重水下施工在應急搶險工程中的應用□張冰（河南省水文水資源局）碎石壓重水下施工在南水北調總干渠應急搶險工程中的應用，主要用于總干渠襯砌面板、基床等水下結構物被洪水沖刷破壞的應急搶險。引起這種破壞的主要原因是在外力作用下，結構物表面附近水流速度過快，超過了結構物組成物質的起動速度，導致結構物被水流淘蝕、沖刷。這種外力包括外來水作用、地下水作用和惡劣天氣等。目前，常用的一些針對拋石基床、邊坡等的防沖刷方法，但是在拋石的過程中對總干渠的混凝土表面河南水利與南水北調 2017年4期2017-05-17
- 高陵水庫除險加固工程大壩設計變更分析
7段上游壩腳拋石壓重工程；大壩上游坡干砌方塊石護坡和上壩臺階工程，下游壩坡整修、種草皮護坡工程；大壩下游坡拆除重建縱、橫向排水溝、岸坡排水溝及上壩臺階；樁號0+076～1+111段壩腳新建排水體、排水溝工程。1 設計變更緣由目前，高陵水庫水位為52.26m，原設計施工控制水位為50.5m，鑒于目前市區(qū)水資源供應緊張，建設單位要求在保留水庫現(xiàn)有水量的基礎上，于2015年12月16日至2016年2月底通過引黃調水配套工程向高陵水庫調水600.0萬m3，因此，施山東水利 2017年2期2017-04-07
- 高塔斜拉橋鋼錨梁施工技術要點
索道管安裝；邊跨壓重1 高塔斜拉橋鋼錨梁施工技術應用難點(1)索道管安裝索導管和鋼錨梁是廠家焊接在一起后運到工地我們在整體安裝的。該大橋為主跨720 m雙塔雙索面斜拉橋，H 形塔柱高度為246.5 m，塔柱施工過程中風效應影響較大。前三組為索導管，后面25組全部為鋼錨箱。在對塔端的索導管進行整體施工安裝過程中，若采取在塔上直接安裝定位，將受到外界風壓、氣溫、附塔起重設備運轉等因素的影響。這種情況，不僅為了增加了現(xiàn)場測量工作量，還增加了索導管整體安裝和定位難黑龍江交通科技 2017年6期2017-02-28
- “上壓下掛法”在武漢西四環(huán)漢江特大橋牽索掛籃壓重中的應用
江特大橋牽索掛籃壓重中的應用陳 紅(中鐵港航局集團有限公司， 廣東 廣州 510660)水袋法壓重因其操作簡單方便，安全性能高，在支架和承重結構預壓施工中得到了越來越廣泛的運用。但因水袋體積較大，對需要大噸位壓重荷載的情況，往往出現(xiàn)作業(yè)空間受限的問題。武漢西四環(huán)漢江特大橋牽索掛籃壓重采用“上壓+下掛”的方式，成功解決了預壓荷載大、作業(yè)空間受限的問題。橋梁施工； 預壓； 上壓下掛法； 安全1 工程概況武漢西四環(huán)漢江特大橋主梁設計為Π型梁結構，每個邊箱為單箱雙湖南交通科技 2016年4期2017-01-10
- 改進壓重效果以提高長輸管道系統(tǒng)可靠性
065000改進壓重效果以提高長輸管道系統(tǒng)可靠性唐培連，常懷民，劉艷東，任文明中國石油天然氣管道工程有限公司，河北廊坊065000長輸管道系統(tǒng)的可靠性是由許多要素共同決定的，管道壓重效果便是其中之一。總結得出了決定管道壓重效果的兩個核心要素——抗飄浮計算和壓重形式。通過對兩種抗飄浮計算理論的對比分析，得出了“抗飄浮不應全部按凈水壓力計算，在特殊情況下應采用動水壓力計算”的結論。通過對不同壓重形式優(yōu)缺點進行比較，得出了“一般地層宜采用土工平衡壓袋穩(wěn)管，堅硬巖石油工程建設 2016年5期2016-12-05
- PZQ2600型附著自升塔式起重機底架結構的有限元分析
構梁上配置一定的壓重。PZQ2600型塔機適用于大型火電工程施工，最大起重量為150 t，最大工作幅度為80m，最大起重力矩26250 kN·m。本文對此型塔機底架結構進行強度和剛度的分析，為以后同類型塔機的底架結構的設計提供了重要的參考意義。1 底架的金屬結構PZQ2600型塔機底架采用金屬箱梁結構，呈十字型，包括十字梁、一字梁、支腿等。梁截面形式采用箱型截面，十字梁和一字梁之間采用銷軸連接，梁與支腿采用球鉸連接。塔機使用銷軸連接代替?zhèn)鹘y(tǒng)的螺栓連接，使得綜合智慧能源 2016年11期2016-04-18
- 淺談大噸位單樁豎向抗壓靜載錨樁壓重聯(lián)合法檢測技術
樁橫梁反力裝置、壓重平臺反力裝置、錨樁壓重聯(lián)合反力裝置和地錨反力裝置。地錨反力裝置常用于噸位較小的靜載荷測試，錨樁壓重聯(lián)合反力裝置則結合了前2 種裝置的優(yōu)點，并且在現(xiàn)場場地狹窄，錨樁又不能滿足反力要求的情況下，更顯示了其獨特的優(yōu)點。1 錨樁壓重聯(lián)合法參數(shù)計算本文所探討的新型錨樁壓重聯(lián)合法中“壓重”不是壓在橫梁之上，而是將“壓重”堆載變成獨立的一根“錨樁”，也即相當于不夠的錨樁數(shù)量用堆載的辦法來替代，或者也可以稱之為3 +1 法，“3”指的就是3 根錨樁，而江西建材 2015年18期2015-12-02
- 土層參數(shù)對雙圓盾構襯砌內力的影響
有限[9]，要求壓重的體積和荷載要控制在一定范圍內。所以，該方法較適合糾偏荷載較小的軟土地層。由于土性參數(shù)各異，糾偏引起的襯砌內力改變對土層參數(shù)變化的敏感性也各不相同。本文借助有限元軟件，分析土層參數(shù)對糾偏效果和糾偏過程中襯砌結構內力的變化規(guī)律[10-12]。1 有限元分析1.1 模型計算范圍與邊界條件為簡化計算，采用平面應變模擬分析雙圓盾構糾偏過程中襯砌內力的變化。兩圓形盾構的直徑為6 m，兩圓中心的距離為4.6 m，隧道中心埋深為12.5 m，底部距中鐵道標準設計 2015年9期2015-11-25
- 汾河沿岸地下車庫抗浮設計
k(建筑物自重及壓重之和):62.4 ＜76.125 即Gk＜1.05Nwk。由此可知，整體抗浮穩(wěn)定性不滿足設計要求，需采取措施。局部抗浮計算:抗浮設計水頭高度:7.25 m。底板厚0.5 m，上做0.5 m 厚鋼渣混凝土，0.1 m 厚建筑面層。單位面積水浮力作用值Nwk:單位面積抗力Gk:由此可知，局部抗浮不滿足設計要求，需計算配筋。4 解決方案當整體抗浮穩(wěn)定性不滿足設計要求時，有以下幾種解決方案:圖2 壓重改造示意圖1)抗浮樁:該方法主要利用抗浮樁側山西建筑 2015年20期2015-11-18
- 堤基滲透破壞機理及控制方法探討
程中利用浮托力與壓重采用和比值，亦為無量綱量，故此模型比尺不會產(chǎn)生任何影響。在滲透變形過程中，水流將于層流和紊流這兩種狀態(tài)之間進行轉換，無法對流量比尺進行確定，故只能進行相對趨勢的研究，無法做絕對值的換算。2.2 試驗方法在堤防防滲加固時，通常采用的一種方法就是填砂壓滲［3］。覆蓋層蓋重對滲透破壞產(chǎn)生的影響可經(jīng)試驗確定。在試驗中，通常應用塑料薄膜加砂壓重的試驗方法來模擬覆蓋層，調整覆蓋層壓重的方法是使砂層厚度發(fā)生變化，在這個過程中觀察覆蓋層蓋重對滲透破壞產(chǎn)水利規(guī)劃與設計 2015年7期2015-10-23
- 廣西南寧某多層建筑的抗浮錨桿設計
關鍵詞：抗拔樁；壓重；抗浮錨桿近年來隨著經(jīng)濟的發(fā)展，土地價格的上升，我國的高層建筑數(shù)量越來越多，體型也越來越大，同時地下建筑的層數(shù)也逐漸加大。對于南方沿海城市由于地下水埋深較淺，當?shù)叵率覍訑?shù)較多時，地下水勢必會對建筑產(chǎn)生較大的浮力作用，因此設計基礎時，結構工程師就要綜合考慮各種不利情況來進行設計。枯水期要考慮樁基能夠將上部荷載傳到地基，豐水期時還要考慮建筑不能被地下水浮起，地下室底板不能被地下水浮力破壞，此時就要考慮抗拔樁或者抗浮錨桿來抵抗水浮力的作用。一基層建設 2015年34期2015-10-21
- 張家港大橋合龍段掛籃法施工關鍵技術*
掛籃采用三角形無壓重形式，先進行邊跨現(xiàn)澆段合龍。邊跨合龍前在邊跨懸臂端施加合龍段自重1/2的壓重并安裝邊跨合龍的勁性骨架，邊跨合龍段混凝土澆筑需與壓重減輕同步，使其滿足平衡施工加載要求，預應力張拉、灌漿且混凝土強度滿足后可拆除邊跨掛籃及支架。邊跨合龍后，需拆除0#塊臨時固結（本工程采用6 根臨時鎖定柱），中跨合龍前需用勁性骨架使兩懸臂端臨時連接，保持相對固定[1]。同樣在兩懸臂端施加壓重，混凝土澆筑過程中減輕壓重，待混凝土強度達到要求進行預應力張拉工作后，建筑施工 2015年3期2015-09-18
- 鎮(zhèn)勝公路北盤江大橋鋼桁梁架設施工過程分析
載的等代荷載進行壓重施工。（4）從跨中向兩邊對稱將加勁梁節(jié)段間的下弦桿轉化為剛接。（5）撤掉二期恒載等代壓重荷載，進行橋面鋪裝及附屬結構的施工。3 加勁梁架設施工過程計算與分析計算程序采用BNLAS橋梁結構非線性計算軟件，對北盤江大橋建立三維有限元模型，見圖3。根據(jù)實際施工情況，計算模擬加勁梁從跨中向兩端對稱逐段吊裝。結構的邊界約束條件為：主纜錨固點和塔底固結約束，加勁梁端部僅采用只壓豎向約束。圖3 北盤江大橋空間計算模型3.1 吊裝鋼桁梁鋼桁梁吊裝時線形交通科技 2014年2期2014-07-25
- 永臨結合的排水系統(tǒng)在南沙河倒虹吸中間明渠的應用
襯砌穩(wěn)定性，采用壓重混凝土襯砌與逆止閥相結合的工程措施。按渠底基礎為砂卵石（渠段I）和細粒土層（渠段II）分別布置壓重，渠段I，渠底壓重襯砌厚度為110cm，渠坡厚度為110cm～75cm；渠段II，渠底壓重襯砌厚度為80cm，渠坡厚度為110cm～75cm。渠道永久內排水系統(tǒng)采用軟式透水管集水，通過排水孔排入渠道。排水孔布置：渠底3排、單側渠坡4排。渠底排水孔采用球形逆止閥，渠坡采用拍門式逆止閥。排水布置見圖1。2.中間明渠施工期排水方案中間明渠工程區(qū)地河北水利 2014年11期2014-06-12
- 高速鐵路無砟軌道擠塑板鋪設技術研究
查及補救→限位→壓重。4.2 施工工藝4.2.1 鋪設位置定位1)測量放樣。在梁面防水層施工完成后、高強度擠塑板鋪設前，測量班按照技術交底、采用CPⅢ成果對鋪設位置295 cm×145 cm的4個平面控制點進行測設。2)鋪設范圍定位。根據(jù)測量放樣出的4個控制點采用墨斗將兩側邊線用墨線彈出，然后在鋪設范圍外側用5 cm寬膠帶紙粘貼在梁面防水層上，以確保鋪設位置準確及防止膠黏劑污染橋面。4.2.2 梁面檢查梁面檢查內容主要為:鋪設范圍平整度檢查及預留加高平臺高山西建筑 2014年6期2014-04-06
- 表面振動壓實儀法測定粗粒土密度的影響因素
試驗中激振時間和壓重對于粗粒土干密度影響如何、到底取值多大合適，還缺少更多相關研究.文獻［13］規(guī)定激振時間為6 min，而文獻［14］則規(guī)定激振時間為8 min，是否都合適?因此，很有必要對激振時間和壓重對粗粒土的干密度的影響規(guī)律進行研究.本文對2種土料進行了兩類干密度影響因素的試驗，研究表面振動壓實法測定粗粒土最大干密度的影響因素，即:①壓重相同、激振時間不同情況下，粗粒土干密度與激振時間的關系;②激振時間相同情況下，通過改變壓重大小來分析粗粒土干密度水利水運工程學報 2013年2期2013-11-19
- 引嫩擴建渠首樞紐泄洪閘工程施工防汛計算
取加高圍堰和基坑壓重等技術措施，保證工程施工期內工程安全。1 5 a一遇洪水防汛技術措施1.1 5 a一遇洪水圍堰防汛措施根據(jù)水文資料，5 a一遇洪水的天然狀態(tài)洪峰流量為3 950 m3/s，相應水位為177.02 m，設計圍堰高程為5 a一遇洪水高程，設計超高2.78 m，堰頂高程179.8 m。故圍堰滿足5 a一遇洪水的度汛要求。1.2 5 a一遇洪水基坑抗浮計算方法經(jīng)計算，當外江水位達到5 a一遇時，蓋重小于水頭，基坑底板不穩(wěn)定( 詳見后附《五年一遇黑龍江水利科技 2013年2期2013-10-24
- 哈達山樞紐工程擋水土壩壩基抗液化處理的對比研究
貫入試驗，并對有壓重和無壓重兩種情況分別進行了液化評價。在振沖樁試驗區(qū)內(7 m 深度區(qū)及12 m 深度區(qū))及強夯試驗區(qū)內分別對表部砂層取樣進行了試驗后砂層的相對密度及相關物性指標的試驗、測試工作，同時對強夯試驗區(qū)和不同深度(7 m、8 m、10 m、12 m)的振沖樁試驗區(qū)及其不同的施工參數(shù)區(qū)分別進行了原位標準貫入試驗，并對有壓重和無壓重兩種情況分別進行了液化評價。2.1 取樣試驗見表1。2.2 實測標貫擊數(shù)與深度關系處理前后不同深度(7 m、8 m、1資源環(huán)境與工程 2013年4期2013-08-29
- 淺談崔賀莊水庫大壩地震液化處理
振沖碎石樁和拋石壓重等3種方案進行比選。3.1混凝土連續(xù)墻圍封方案為解決壩基液化問題，沿大壩方向在上游壩腳外打一道塑性混凝土連續(xù)墻，以圍封液化地基，墻的底部嵌入壩基粉砂土層以下1m，墻底高程23.8m，墻厚0.8m。優(yōu)點：具有良好的連續(xù)性和完整性，由于混凝土墻先成槽，后澆筑，施工質量有保證；適應變形能力強，可在狹窄場地條件下施工，對附近地面交通影響較小。缺點：該方案施工工藝復雜，施工速度慢；技術要求高，施工質量難以控制，須專業(yè)施工隊伍施工；在上游壩腳外仍舊治淮 2013年6期2013-05-29
- 淺談在水泥生產(chǎn)中提高定量給料機的計量精度
時）,P代表物料壓重（kg/m）,V代表實際皮帶速度（m/s）。申克定量給料機（以下簡稱定量給料機）的稱重計算公式為:從以上公式可以得知，當物料壓重P變化時，控制軟件通過實際流量跟蹤設定流量Q改變變頻器的速度，控制電機轉速，從而改變給料機皮帶的線速度V，最終達到穩(wěn)定設定目標Q的目的。根據(jù)定量給料機的測量原理,各個制造公司雖然采用了不同的控制儀表,但是實現(xiàn)定量給料機計量稱重的方法基本一致,即都是通過測量皮帶速度和稱重信號來得到即時稱重，通過積分等方式得到累計河南建材 2011年3期2011-01-20
- 淺埋地下結構浮力模型試驗研究
,模型室在自重、壓重、其底面受到的飽和介質對其的地基反力和浮力作用下處于平衡狀態(tài).圖1 模型試驗示意圖Fig.1 Sketch map of the mode l test試驗過程中,逐步減小施加于模型室上的壓重,則地基反力同步減小.在模型室剛好浮起的瞬間(此時模型室達到懸浮狀態(tài)),地基反力降至零,此時的壓重F和自重G之和即等于模型室受到的浮力T,即T=F+G;σ=T/A式中:σ為模型室底板揚壓力;A為底板面積.1.2 影響試驗精度的因素通過上述分析可知,同濟大學學報（自然科學版） 2010年3期2010-07-31
- 試論樁基靜載現(xiàn)場檢測試驗問題分析
種類型，我們采用壓重平臺反力裝置，壓重物為鋼筋混凝土塊，壓重值為預估極限承載力的1.2倍。壓重在試驗前一次性加上，并均勻穩(wěn)固放置于平臺上。油壓千斤頂逐級加載，加載值通過荷載傳感器顯示，位移傳感器顯示樁的沉降量。通過觀察樁沉降量隨荷載、時間的變化，做Q－S曲線及S－lgt曲線，分析曲線變化，得出基樁極限承載力。2 壓重平臺對試驗的影響壓重平臺由主梁及副梁組成，主梁及副梁為不同型號的工字鋼。千斤頂與主梁接觸，千斤頂上的力與壓重平臺相互作用形成反力施加于基樁。由科學之友 2010年22期2010-04-09
- 土石壩壩坡抗滑穩(wěn)定性分析及加固設計研究