鋁層
- 異種鈦合金線性摩擦焊接頭包埋滲鋁研究
頭表面，表征了滲鋁層截面形貌和組成，對比分析熱腐蝕后的滲鋁接頭和無滲鋁接頭的質(zhì)量變化以及腐蝕產(chǎn)物差異。并通過調(diào)節(jié)滲鋁溫度與滲鋁時間，在接頭表面制備了不同的滲鋁層，觀測了滲鋁層特征，確定了最佳工藝參數(shù)。1 試驗材料與方法基體材料選自TA15 和TC17 鈦合金，其化學(xué)成分見表1。采用線切割將TA15/TC17 異種鈦合金LFWed接頭加工成尺寸為12 mm×10 mm×1.5 mm的樣品。包埋滲鋁的實驗滲劑成分為活化劑NH4Cl，催滲劑CeO2，供鋁劑Al
電焊機(jī) 2023年10期2023-11-04
- 拉拔潤滑介質(zhì)對鋁包鋼線耐腐蝕性能的影響
微鏡測試鋁包鋼線鋁層厚度及變化情況,采用掃描電鏡觀察試樣表面形貌。1.2 試驗方法依據(jù)GB/T 10125—2012 對鋁包鋼線進(jìn)行中性鹽霧試驗;依據(jù)GB/T 4909.3—2009 測試樣品的抗拉強(qiáng)度和伸長率;依據(jù)GB/T 4909.4—2009 測試樣品的扭轉(zhuǎn)性能;依據(jù)GB/T 3048.2—2007 測試樣品的電阻率;依據(jù)GB/T 6462—2005 測試樣品的鋁層厚度及變化情況;依據(jù)GB/T 16594—2008 觀測樣品的表面形貌。1.3 試驗材
電線電纜 2022年6期2022-12-23
- 2A12-T4板材時效至T62狀態(tài)的性能控制研究
參數(shù)。為了排除包鋁層的影響，每組試驗選擇其中2個試片，通過化學(xué)銑切去除包鋁層至合金表面光亮，有效去除鋁板包鋁層及表面的銹斑、劃傷[4]，化學(xué)溶液配置見表1[5]。表1 化學(xué)溶液配置表1.1 δ1.2 mm板材試驗組依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GJB 2894—1997[6]對δ1.2 mm的2A12-T4板材熱處理至T62狀態(tài)，性能檢測結(jié)果見表2。包鋁板材的導(dǎo)電率為39.9～41.0 %IACS，硬度為66.5～79.2 HRBW；去包鋁層后板材的導(dǎo)電率為41.5～42.7
熱處理技術(shù)與裝備 2022年6期2022-12-20
- 鋁電解陽極鋼爪表面滲鋁防護(hù)技術(shù)初步研究
冶金級結(jié)合。其滲鋁層總深度可達(dá)400～500 μm,滲層呈現(xiàn)出明顯的成分梯度,由外到內(nèi)依次為FeAl3-Fe2Al5-FeAl-Fe3Al-鋁在鐵中的α固溶體。這是由于Fe、Al原子的化學(xué)勢能是滲鋁過程中元素擴(kuò)散的主要驅(qū)動力,互擴(kuò)散系數(shù)隨化學(xué)勢能的改變而改變,從而生成不同的Fe-Al合金相。當(dāng)Al原子化學(xué)勢能高,互擴(kuò)散系數(shù)很大時,在Fe-Al合金層形成的化合物主要為FeAl3和Fe2Al5兩種富鋁相;而隨著滲鋁過程的進(jìn)行,Al原子的相互擴(kuò)散,濃度差減小,化
輕金屬 2022年10期2022-12-15
- 氮化鋁表面激光金屬化研究進(jìn)展
下熱分解產(chǎn)生金屬鋁層實現(xiàn)表面金屬化，鋁層厚度和導(dǎo)電性是衡量金屬化效果的主要指標(biāo)。影響金屬化效果的因素主要有激光器的波長、激光工藝參數(shù)（能量密度、脈寬和光斑搭接率）、光斑能量分布和氣體氛圍，分析了各個因素的作用機(jī)理。最后針對激光金屬化過程中存在的金屬化導(dǎo)電層厚度不均勻、電阻偏大等缺陷，總結(jié)了關(guān)于激光金屬化的幾點優(yōu)化措施。氮化鋁；激光；表面改性；導(dǎo)電層；金屬化；光束類型氮化鋁是現(xiàn)在電子工業(yè)中的熱門材料，它具有高的熱導(dǎo)率（100～200 W·m–1·K–1），是
表面技術(shù) 2022年7期2022-07-27
- 熱軋制備Ti-6Al-4V/6061/AZ31B復(fù)合板及組織與性能研究
l/Mg復(fù)合板的鋁層進(jìn)行陽極覆膜，在金相顯微鏡下觀察鋁層的顯微組織。將Ti/Al/Mg復(fù)合板試樣用4.2 g苦味酸、10 mL乙酸、70 mL乙醇和20 mL水的混合溶液腐蝕3 s后，觀察鎂層的顯微組織，并用Image-Pro Plus 6.0軟件計算鎂層的晶粒尺寸。試樣用950 mL甲醇、3 mL硝酸和10 mL高氯酸的混合溶液電解拋光后在掃描電鏡上觀察。在裝備EDS能譜儀和EBSD系統(tǒng)的日立S-3400N-II掃描電子顯微鏡下進(jìn)行EBSD測量，采用的電
輕合金加工技術(shù) 2022年2期2022-06-09
- 鋼鋁復(fù)合接頭熱影響分析
的中間層金屬層及鋁層強(qiáng)度特性對溫度影響較為敏感，且由于其上下表面金屬剛度差異較大，容易產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力。對此，本文從鋼鋁過渡接頭的特性出發(fā)，對鋼鋁過渡接頭分層的原因進(jìn)行計算分析，并對鋼鋁過渡接頭的焊接工藝進(jìn)行分析。1 鋼鋁復(fù)合接頭殘余應(yīng)力試驗本文首先對試件進(jìn)行了非接觸式殘余應(yīng)力試驗測量，試驗采用了X衍射法。1.1 非接觸式殘余應(yīng)力測量原理基本原理是：當(dāng)試樣中存在殘余應(yīng)力時，晶面間距將發(fā)生變化，發(fā)生布拉格衍射時，產(chǎn)生的衍射峰也將隨之移動，而且移動距離的大小
船舶 2022年2期2022-05-05
- 鋁合金包鋁那些事兒
致包鋁不均勻、包鋁層斷裂等缺陷，因此對硬鋁合金的包鋁工藝有一定要求。硬鋁合金經(jīng)過包鋁工藝、退火及固溶熱處理及變形處理后，既具有良好機(jī)械性能又具有良好的耐腐蝕性能。本文介紹了鋁合金的發(fā)展?fàn)顩r、飛機(jī)蒙皮材料的選擇、鋁合金包鋁工藝及其后續(xù)處理工藝，使人們能更好地了解航空鋁合金包鋁材料在航天領(lǐng)域的應(yīng)用。隨著鋁合金材料產(chǎn)業(yè)規(guī)模與技術(shù)水平方面不斷突破，2019年我國鋁產(chǎn)量居世界首位。我國自行研制的高強(qiáng)韌鑄造鋁合金、第三代鋁鋰合金、高性能鋁合金型材的性能均達(dá)到國際先進(jìn)水
金屬世界 2022年2期2022-04-08
- 某型航空發(fā)動機(jī)渦輪葉片榫頭表面鋁含量與滲鋁層深度關(guān)系研究
片榫頭是否存在滲鋁層的快速、可靠的科學(xué)方法。為此，對榫頭部位可能存在滲鋁層的渦輪葉片進(jìn)行全面檢查，主要是檢查該型發(fā)動機(jī)不同使用壽命的渦輪葉片的滲鋁層情況。選取500h以上、400～500h、300～400h三個階段壽命的該型發(fā)動機(jī)各5臺，用熒光探傷和渦流探傷法檢查全臺200片渦輪葉片榫頭是否存在裂紋；用便攜式光譜儀對全臺葉片進(jìn)行鋁含量粗測；根據(jù)粗測的鋁含量高低排序，按等差數(shù)列選取33片渦輪葉片進(jìn)行能譜儀精測；再從能譜儀精測葉片中選取20片渦輪葉片進(jìn)行剖切檢
航空維修與工程 2022年12期2022-02-04
- 碳素鋼表層摩擦涂覆滲鋁新方法及耐蝕性
要工藝參數(shù)對涂覆鋁層厚度和冶金結(jié)合層厚度的影響，借助中性鹽霧腐蝕和電化學(xué)腐蝕試驗，分析涂覆鋁前后45鋼耐蝕性變化。1 試驗方法和材料圖1為摩擦涂覆滲鋁工藝原理示意圖。鋁材和旋轉(zhuǎn)試樣之間施加一定壓力，劇烈摩擦生熱導(dǎo)致碳素鋼和鋁材間產(chǎn)生接觸融化[13]，隨后純鋁以逐層“熔化”方式向碳素鋼試樣表面過渡，形成一定厚度涂覆鋁層和鐵鋁化合物層，完整摩擦涂覆滲鋁工藝流程包括：表面除銹→砂紙打磨→摩擦涂覆→擴(kuò)散退火。圖1 摩擦涂覆滲鋁工藝原理示意圖Fig.1 Schema
中國石油大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年6期2022-02-03
- 淺談鋁包殷鋼線的制造工藝
面，以保證鋼絲與鋁層的緊密結(jié)合。砂帶機(jī)打磨時需根據(jù)殷鋼絲線徑選擇合適的砂帶目數(shù)、拖絲模芯和砂帶張緊張力，確保鋼絲打磨干凈的同時注意鋼絲線徑的變化。打磨過多，鋼絲表面包覆鋁過多，就會降低鋁包殷鋼拉絲強(qiáng)度，增大其線膨脹系數(shù)。打磨過少，清洗不干凈，容易造成包覆桿脫鋁，所以使用后的砂帶也要及時更換。2.2.2 殷鋼絲加熱由于殷鋼材料的居里點在260℃左右，當(dāng)加熱溫度達(dá)到260℃時，殷鋼將失去鐵磁性，傳統(tǒng)的鋼絲用中頻感應(yīng)加熱設(shè)備受其加熱原理限制，無法為殷鋼絲提供更高
世界有色金屬 2021年18期2021-12-26
- 鍵合過程中金屬間化合物形成區(qū)域的分布研究
驗中發(fā)生銅球脫離鋁層等問題[1]。在引線鍵合中，金線與鋁層相對于銅線與鋁層更易形成金屬間化合物。在同樣的工藝條件下，提高銅線與鋁層之間形成的金屬間化合物的覆蓋率可以通過優(yōu)化鍵合參數(shù)和改變鍵合工具（如設(shè)計傳輸能量更有效的劈刀）等途徑來實現(xiàn)。在追求分布均勻并且致密的IMC過程中，常見的有兩種分布，一種是IMC分布較均勻但密度疏松；另一種是IMC致密分布在鋁層與銅球邊緣接觸處，但鍵合區(qū)中心幾乎沒有IMC形成。因此，系統(tǒng)分析引線鍵合過程中IMC形成區(qū)域的分布等問題
電子與封裝 2021年8期2021-08-19
- 不同層厚比的銅/鋁層狀復(fù)合板剪切特性研究
層復(fù)合板材，銅/鋁層厚比分別為1∶9、2∶8、3∶7。其中銅的牌號為T2，鋁的牌號為1060，其力學(xué)性能如表1所示。表1 T2紫銅板和1060鋁板力學(xué)性能Table 1 Mechanical properties of T2 copper and 1060 aluminum plates復(fù)合板材的剪切加工裝置為KYDJ-400型單頭精密數(shù)控剪床(如圖2所示)。剪切加工時，設(shè)定剪切間隙為0.04 mm，剪切速度為28 mm/s。為研究不同層厚比下剪切力的變化
輕合金加工技術(shù) 2021年3期2021-05-13
- 7B04包鋁復(fù)合板熱變形行為及其對組織演變的影響
也將造成基體和包鋁層的再結(jié)晶程度有所差別[13]，因此，必須將包鋁層和7B04基體作為整體綜合考慮其最佳的熱加工參數(shù)及其組織調(diào)控和作用機(jī)理。然而，有關(guān)包鋁7B04復(fù)合板的熱變形行為以及包覆層和基體在變形過程中的組織變化與晶粒度改變?nèi)圆簧跚宄?。因此，本工作?A01包覆的7B04熱軋復(fù)合板為研究對象，考慮到410 ℃能夠保障板材晶粒度[11]及工廠7B04開軋溫度約為400 ℃的現(xiàn)狀，設(shè)計在熱模擬試驗機(jī)上進(jìn)行單軸等溫壓縮實驗，構(gòu)建熱加工圖以獲得材料最適宜的變
材料工程 2021年3期2021-03-22
- 阻氚用Fe-Al滲鋁層表面穩(wěn)態(tài)相Al2O3膜生長機(jī)理研究
下在Fe-Al滲鋁層表面制備α-Al2O3膜是當(dāng)前需要解決的問題。為闡釋暫態(tài)相向穩(wěn)態(tài)相α-Al2O3的轉(zhuǎn)變機(jī)理，探索穩(wěn)態(tài)相α-Al2O3膜制備的氧化工藝參數(shù)范圍，本文結(jié)合熱重分析(TGA)恒溫氧化動力學(xué)實驗，采用掃描電鏡(SEM)、掠入射角X射線衍射儀(GXRD)、輝光放電光譜儀(GDOES)、聚焦離子束(FIB)、透射電鏡(TEM)等測試分析方法對CLAM鋼基體Fe-Al滲鋁層在940～980 ℃、1 Pa～20 kPa參數(shù)下的氧化生長行為進(jìn)行深入表征與
原子能科學(xué)技術(shù) 2020年12期2020-12-15
- 軋制工藝制備鎂鋁層合板的研究現(xiàn)狀
制得性能良好的鎂鋁層合板。鎂鋁層合板是一種兼具兩種合金優(yōu)點的新型復(fù)合材料，應(yīng)用前景廣闊[6]，在其制備技術(shù)中，軋制工藝因其方法簡單、生產(chǎn)效率高、晶粒細(xì)化效果好等優(yōu)點而被廣泛應(yīng)用。鎂鋁層合板軋制復(fù)合工藝參數(shù)的設(shè)定較為復(fù)雜，如軋制壓下率、軋制溫度、軋制速度等參數(shù)均會影響層合板的成品質(zhì)量，因此需綜合考慮不同金屬的變形協(xié)調(diào)性、界面金屬化合物的生成機(jī)制、異種原子的擴(kuò)散結(jié)合特點等因素的影響。本文從工藝參數(shù)方面入手，論述分析了鎂鋁層合板軋制復(fù)合工藝的研究現(xiàn)狀，并對其制備
重型機(jī)械 2020年5期2020-11-24
- 1180℃處理對GH3044材料料漿滲鋁層性能的影響研究
料的力學(xué)性能和滲鋁層的影響。結(jié)果表明經(jīng)過40min時間的保溫，滲鋁層能滿足零件的要求。關(guān)鍵詞：料漿滲鋁;抗氧化性滲鋁層是一種高溫抗氧化涂層，它是將粘結(jié)劑、滲劑組成的料漿噴涂到零件表面上，然后在氬氣保護(hù)條件下進(jìn)行高溫擴(kuò)散處理而獲得。零件通過滲鋁在表面形成鋁含量較高的鎳鋁化合物，在使用過程中表面形成致密的氧化鋁層，阻止外部的氧向基體擴(kuò)散。高溫陶瓷涂層是采用高溫?zé)Y(jié)工藝在金屬零件表面涂覆一層對基體起抗高溫氧化、燒蝕的陶瓷涂層。如果工藝路線安排為“滲鋁-高溫陶瓷”
磚瓦世界·下半月 2020年9期2020-10-09
- 民用航空器鋁合金包鋁層狀態(tài)的標(biāo)準(zhǔn)檢查工藝
度的不同，一般包鋁層的厚度為材料總厚度的1.5%～10%不等。在新飛機(jī)制造、褪噴漆和飛機(jī)維護(hù)過程中，經(jīng)常會對包鋁層造成一些意外損傷，如圖1 所示。在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，包鋁層不計入結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，一般不將未穿透包鋁層的損傷界定為結(jié)構(gòu)損傷。對包鋁層狀態(tài)的正確判斷可以減少不必要的結(jié)構(gòu)損傷評估工作，如打磨損傷、測量材料厚度等，從而達(dá)到降低維修成本的目的。然而，大部分航空公司和維修站因為資料來源或者危險化工品的限制，從概念上忽略了包鋁層狀態(tài)的簡單檢查方法，加之在實際操作中缺乏經(jīng)
航空維修與工程 2020年5期2020-07-01
- 鏡子背面鍍的是銀還是水銀
從正面觀察。如果鋁層透光，就說明鋁層沒有鍍好;如果看到燈泡的紅絲，就說明鋁層太薄。只有完全不透光的鋁鏡，才符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，再送去涂漆——在鋁層背面涂一層保護(hù)漆。其實鋁鏡的使用壽命，一點兒也不比銀鏡短。歷史在發(fā)展，科學(xué)在前進(jìn)，鐵鏡、青銅鏡、水銀鏡都已進(jìn)入了歷史博物館。（編輯文 墨）
第二課堂(初中版) 2020年4期2020-05-08
- 某鋁包復(fù)合材料芯軟鋁型線絞線斷裂原因分析
根芯棒斷裂位置和鋁層斷裂位置一致，其余3根試樣的鋁層斷裂后，芯棒從鋼錨內(nèi)拔出。試樣的典型拉伸曲線如圖3所示，所有試樣拉伸曲線均表現(xiàn)同一特征，即張力在70 kN左右時會突然下降(圖3中橢圓處所示)，隨后張力持續(xù)增加，直至試樣斷裂。這種張力下降現(xiàn)象是由于鋁層斷裂所致，這表明在鋁包復(fù)合材料芯棒正常拉伸斷裂過程中，總是鋁層率先發(fā)生斷裂。觀察圖3中橢圓位置，發(fā)現(xiàn)張力下降了約4.5 kN，該力值與生產(chǎn)商提供的資料顯示的鋁管能夠承受的拉力數(shù)值吻合(70 mm2×65 M
理化檢驗(物理分冊) 2020年4期2020-04-23
- 滲鋁鋼滲鋁層中孔隙及裂紋對其耐高溫SO2腐蝕性能的影響
術(shù)條件》規(guī)定了滲鋁層的質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)，其檢驗指標(biāo)包括漏滲、厚度、孔隙、裂紋及滲層與鋼基體界面的類型。目前國內(nèi)滲鋁工藝對漏滲、厚度及界面類型的控制都可以達(dá)到要求，但對孔隙及裂紋的控制有時還未能達(dá)標(biāo)。因此，筆者進(jìn)行了孔隙、裂紋與工藝參數(shù)的關(guān)系及其對滲鋁層耐SO2氣體腐蝕性能影響的研究。1 滲鋁工藝參數(shù)對滲鋁層孔隙及裂紋的影響熱浸滲鋁的工藝流程為：鋼管→預(yù)處理→熱浸鋁→擴(kuò)散處理→冷卻→成品。熱浸滲鋁工藝中，主要的工藝參數(shù)有浸鋁溫度、浸鋁時間、擴(kuò)散溫度、擴(kuò)散時間及冷
硫酸工業(yè) 2020年1期2020-03-26
- Ni/Al多層板的復(fù)合法制備及放熱性能
相間的層狀結(jié)構(gòu)，鋁層和鎳層的界面均較為平直，呈現(xiàn)長條狀，但鋁層厚度由原始的5.5 μm減小為5.17 μm，鎳層厚度則由3.6 μm減小到約3.51 μm，鋁層的減薄程度較大。在疊軋過程中，鎳和鋁在軋制力作用下均發(fā)生塑性變形并流動。1道次疊軋時的總變形量較小，與鎳層相比，鋁層的加工硬化程度較小，變形抗力較小，變形量較大，因此厚度減小較快。當(dāng)疊軋3道次后，鋁層的加工硬化程度增大，變形抗力和鎳層的基本相當(dāng)，因此鎳層和鋁層的變形速率趨于一致，厚度減小程度相近，如
機(jī)械工程材料 2020年2期2020-03-04
- 基于X射線熒光的擴(kuò)散滲鋁層厚度測量研究
性能。葉片表面滲鋁層厚度的均勻性是影響滲層質(zhì)量的重要參數(shù)之一，滲鋁層厚度不均勻會導(dǎo)致葉片傳熱、受力不均勻，影響葉片的使用壽命，對發(fā)動機(jī)的使用造成嚴(yán)重安全隱患。但目前尚未出現(xiàn)能夠?qū)U(kuò)散型滲鋁層進(jìn)行無損檢測的計算方法以及相關(guān)設(shè)備。常用的涂、鍍層厚度檢測方法有超聲檢測法、磁檢測法、渦流檢測法等，但是這些方法都受到涂層以及基體材料性質(zhì)的制約［3-4］，無法實現(xiàn)擴(kuò)散型滲層厚度的準(zhǔn)確測量。目前用于檢測葉片表面擴(kuò)散滲鋁層厚度的方法主要為斷面掃描法，該方法將破壞待測部件的
核技術(shù) 2020年2期2020-02-24
- 黃酒包裝用鋁塑復(fù)合墊片中鋁風(fēng)險淺析
因為乙酸模擬液與鋁層之間有塑料層或空氣阻隔，鋁元素?zé)o法遷移至模擬液中以及乙醇與鋁層無法發(fā)生化學(xué)反應(yīng)等；但在開封情況下倒置的遷移試驗中發(fā)現(xiàn)，4%乙酸模擬液中鋁SML非常高，存在一定的食品安全風(fēng)險，這主要因為墊片在開封情況下，其鋁層會暴露出來，甚至與塑料層（弱粘層）脫離，在倒置遷移時，鋁層與乙酸接觸，發(fā)生化學(xué)反應(yīng)導(dǎo)致鋁離子析出。為驗證風(fēng)險在實際使用中是否存在，進(jìn)行了相同模擬條件下的黃酒中鋁遷移試驗，其結(jié)果詳見表1，發(fā)現(xiàn)8批次墊片樣品在黃酒中也均有鋁檢出，檢出量
食品安全導(dǎo)刊 2019年30期2020-01-06
- 放電等離子燒結(jié)K403鎳基高溫合金滲鋁層的制備及性能
3鎳基高溫合金滲鋁層的制備及性能蔣俊，李瑞迪，袁鐵錘，王越，王敏卜(中南大學(xué) 粉末冶金國家重點實驗室，長沙 410083)根據(jù)電場對原子擴(kuò)散的促進(jìn)作用，結(jié)合放電等離子燒結(jié)快速升降溫的優(yōu)點，實現(xiàn)鎳基高溫合金的快速滲鋁，并研究滲鋁溫度對K403鎳基高溫合金滲鋁組織結(jié)構(gòu)的影響，以及滲鋁后材料的高溫抗氧化性能和摩擦磨損性能。結(jié)果表明，900 ℃滲鋁30 min，獲得了厚度約為109 μm的滲鋁層，屬于低溫高活度滲鋁；1 000 ℃的滲鋁層厚度約為89 μm，屬于高
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2019年2期2019-05-08
- AZ31鎂合金兩種表面處理膜層的組織及其耐蝕性
2 熱擴(kuò)散液相滲鋁層結(jié)構(gòu)及形成機(jī)理圖3所示為鎂合金表面熱擴(kuò)散液相滲鋁后所形成的滲層和基體(左側(cè)深色部分)的顯微組織(SEM)形貌，滲層與基體之間呈鋸齒狀結(jié)合，結(jié)合狀況良好。試驗結(jié)果表明，隨著保溫時間的增加，滲層的厚度增厚，可從0.2 mm增加到1～1.5 mm。圖4為滲層局部的放大圖像，表明滲層結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)典型的過共晶組織特點，說明滲鋁時發(fā)生了熔化與凝固過程[3]。EDS分析和XRD分析表明，滲層中主要的組成相為α-Mg(圖中深色相)和金屬間化合物β-Mg17
山東化工 2019年3期2019-03-09
- 滲鋁溫度/時間對鎳基高溫合金的滲層形成影響規(guī)律
代，氣相法制備滲鋁層技術(shù)就已經(jīng)成功應(yīng)用于多種型號的葉片上。采用氣相滲鋁方法制備出的滲鋁層質(zhì)量穩(wěn)定，抗氧化性能優(yōu)異。與傳統(tǒng)的粉末包埋法制備滲鋁層相比，氣相滲鋁方法不僅生產(chǎn)效率高，而且葉片的外觀質(zhì)量較好。雖然氣相滲鋁工藝已屬于較為成熟的工藝，但對于滲鋁層深度的影響因素及Al元素的擴(kuò)散機(jī)理，目前尚缺乏深入和系統(tǒng)的研究[8]。文中研究了不同溫度和時間下，鎳基高溫合金的滲鋁層形成規(guī)律。1 試驗1.1 材料采用鎳基高溫合金K417作為基體材料，其名義成分見表1。實驗采
裝備環(huán)境工程 2019年1期2019-01-29
- 鋁金屬化紙制備工藝的專利技術(shù)發(fā)展
：鋁箔；鍍鋁紙；鋁層；專利中圖分類號：TS761.7文獻(xiàn)標(biāo)識碼：ADOI：10.11980/j.issn.0254-508X.2018.05.013Abstract：The preparation processes of aluminium metallized paper， including aluminium powder coating paper， aluminium foil paper and vacuum aluminium-platin
中國造紙 2018年5期2018-09-10
- 機(jī)械拋光作為后處理對AlCl3–EMIC 型離子液體電鍍鋁的影響
C型離子液體電鍍鋁層外觀、微觀形貌、厚度變化、結(jié)合力、耐蝕性等方面的影響，為 AlCl3–EMIC型離子液體電鍍鋁的應(yīng)用提供技術(shù)支持。1 實驗1.1 工藝流程基材為50 mm × 25 mm × 2 mm的45鋼板，工藝流程為：化學(xué)除油→丙酮洗→吹干→吹砂→丙酮洗→吹干→電鍍鋁→酒精洗→吹干→機(jī)械拋光→丙酮洗→吹干。1.1.1 化學(xué)除油NaOH 30 ～ 50 g/L，Na2CO320 ～ 30 g/L，Na3PO4·12H2O 30 ～ 50 g/L，N
電鍍與涂飾 2018年8期2018-05-09
- 5A06鋁合金包鋁層與基體X-ray殘余應(yīng)力檢測中的衍射峰峰位差異分析
[1]。為研究包鋁層的存在是否會對X射線衍射殘余應(yīng)力的檢測造成干擾，筆者就包鋁層與基體5A06鋁合金衍射峰峰位存在差異的問題展開討論，確定引起兩者峰位差異的原因，為進(jìn)一步研究峰位差異對X-ray衍射殘余應(yīng)力檢測結(jié)果的影響，提供前期的理論分析和數(shù)據(jù)積累。1 試驗制備與試驗過程1.1 試驗對象在同一塊5 mm厚帶有包鋁層的5A06鋁合金板上切取兩塊尺寸(長×寬)為100 mm×20 mm的試樣。試樣1保留其表面包鋁層，試樣2去除其表面包鋁層。另取一塊等尺寸純鋁
無損檢測 2018年4期2018-04-26
- 發(fā)動機(jī)低壓Ⅰ級渦輪葉片榫頭斷裂分析與預(yù)防
能譜分析，對比滲鋁層、擴(kuò)散層、基體及K403成分標(biāo)準(zhǔn)要求，滲層組織中的Al含量大于24%(表1)。圖5 葉片顯微組織Fig．5 Microstructure of blade表1 化學(xué)成分分析結(jié)果(質(zhì)量分?jǐn)?shù) /%)Table 1 Results of chemical composition analysis(mass fraction/%)1．5 疲勞模擬試驗由于渦輪葉片承受多項載荷(如離心力、氣流、溫度及機(jī)械振動等)［9-10］，針對滲鋁葉片榫頭跨棒距
失效分析與預(yù)防 2018年6期2018-03-25
- 淺談橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐熱噴鋁施工改進(jìn)
。噴鋁施工中如果鋁層厚度、鋁層顆粒細(xì)度不能得到保證，會造成大量的打磨及補(bǔ)噴，從而增加了人工成本和材料消耗，浪費了大量人力、物力，施工成本將大大增加。鑒于此種實際情況，選擇這個課題尋求突破。通過對此課題的深入研究，進(jìn)而改進(jìn)噴鋁工藝，降低噴鋁成本，保證噴鋁質(zhì)量，提升噴鋁施工的質(zhì)量管控[1]。1 熱噴鋁防腐技術(shù)目前狀態(tài)在制項目中由于種種原因?qū)е聡婁X厚度不達(dá)標(biāo)而造成返工，也存在噴鋁施工完成后，鋁涂層厚度達(dá)到設(shè)計要求，但鋁涂層表面出現(xiàn)較多大的鋁顆粒。為保證涂層的外觀
世界有色金屬 2018年4期2018-01-31
- GCr15鋼表面粉末包埋滲鋁工藝研究
，用測厚儀測量滲鋁層厚度值.2 結(jié)果及分析2.1 固體粉末包埋滲鋁保溫溫度滲鋁層的形成過程主要是滲鋁劑中的活性 [Al]原子向鋼基體進(jìn)行擴(kuò)散，及基體中的鐵原子向外擴(kuò)散反應(yīng)形成Fe-Al金屬間化合物的過程，隨著溫度的升高，原子的擴(kuò)散速度逐漸增強(qiáng)，若要保證化學(xué)熱處理過程的順利進(jìn)行，獲得一定厚度的滲鋁層，就必須保證具有足夠高的溫度提供滲鋁所需要的反應(yīng)擴(kuò)散能量，因此溫度是影響原子擴(kuò)散速度的主要因素.表2是滲鋁時間為3 h條件下在不同滲鋁溫度滲鋁后試樣表面宏觀狀況.
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2017年6期2018-01-30
- 微弧氧化及包埋滲鋁法制備的復(fù)合涂層高溫抗蝕性能
高溫氧化性。但滲鋁層的抗熱腐蝕性差，且抗熱沖擊外力弱，在受載作用下會引起涂層失效[11,14-15]。微弧氧化(MAO)可在Al，Mg，Ti等材料表面原位生成耐蝕、耐磨的陶瓷氧化膜[16-19]。Wang等[20]通過二步控壓法在Ti2AlNb合金上制備微弧氧化膜層，800℃氧化速率較低，使合金的抗氧化性得到了明顯提高。錢得書[21]在Ti6Al4V合金表面施加微弧氧化處理，經(jīng)700℃的Na2SO4和NaCl混合鹽熱腐蝕，發(fā)現(xiàn)微弧氧化涂層的形成利于提高合金
材料工程 2018年1期2018-01-20
- 浸鍍時間對熱浸鋁35CrMo鋼鍍層組織影響
可明顯分為外層純鋁層、中間合金層和基體3部分。720 ℃,270 s熱浸鍍鋁下35CrMo鋼試樣的微觀形貌如圖1所示。35CrMo鋼試樣的鍍層分布比較均勻,與基體的附著良好,界面清晰。純鋁層和基體之間,淺灰色的區(qū)域為合金層,是Fe-Al金屬間化合物,其中以Fe2Al5為主。軋制態(tài)35CrMo薄圓片經(jīng)過除油、除銹以后,表面處于無油、無銹的活化態(tài),增加了基體的接觸表面積。當(dāng)助鍍后的35CrMo鋼浸漬到熔融鋁液中的時候,表層的助鍍劑溶解,活化的鋼基體直接與鋁液相
中國石油大學(xué)勝利學(xué)院學(xué)報 2017年3期2017-11-07
- 轉(zhuǎn)速對鋁銅層狀復(fù)合板攪拌摩擦焊接接頭組織性能的影響
r/min時，鋁層焊縫中心區(qū)域平均顯微硬度為33.0 HV，超過母材顯微硬度，抗拉強(qiáng)度為127.21 MPa；轉(zhuǎn)速為750 r/min時，銅層焊縫中心區(qū)域平均顯微硬度為99.7 HV，達(dá)到母材顯微硬度的82.05%；孔洞缺陷是造成接頭力學(xué)性能較低的主要原因。攪拌摩擦焊接；鋁銅層狀復(fù)合板；轉(zhuǎn)速；微觀組織；力學(xué)性能鋁銅復(fù)合板具有銅的導(dǎo)電、導(dǎo)熱率高、接觸電阻低等優(yōu)點，同時具有鋁的質(zhì)量輕、耐腐蝕、價格低廉等優(yōu)點，故廣泛應(yīng)用于電子、電器、電力、冶金設(shè)備、汽車、機(jī)械
航空材料學(xué)報 2017年5期2017-10-16
- 包鋁層和氧化時間對2E12鋁合金硫酸陽極氧化及膜層性能的影響
100191)包鋁層和氧化時間對2E12鋁合金硫酸陽極氧化及膜層性能的影響陳高紅1，胡遠(yuǎn)森2，于 美2，劉建華2，李國愛1(1 北京航空材料研究院，北京 100095；2 北京航空航天大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191)對保留表面包鋁和去除包鋁的2E12-T3鋁合金采用硫酸陽極氧化處理工藝，研究了包鋁層和氧化時間對鋁合金陽極氧化行為及膜層耐蝕性的影響。采用掃描電子顯微鏡觀察氧化膜的表面以及截面形貌，應(yīng)用動電位掃描極化曲線和電化學(xué)阻抗譜對膜層的電化學(xué)
材料工程 2017年7期2017-07-25
- 溫度對35CrMo熱浸鍍鋁鍍層性能影響研究
拉試樣，使其表面鋁層厚度基本保持相同；置于空氣中冷卻。2 試驗結(jié)果分析與討論2.1 熱浸鍍鋁溫度對鍍層微觀形貌的影響圖1為熱浸鍍時間為360 s時，不同溫度下35CrMo試樣鍍層的微觀形貌圖。圖1 不同溫度下35CrMo試樣鍍層的微觀形貌圖圖（a）為700℃時的微觀形貌圖，可看出鍍層中鋁層的厚度較薄且厚度不夠均勻，而合金層的厚度同樣也比較??；圖（b）為720℃時的微觀形貌圖，鍍層中鋁層的厚度有所增加，并且比較均勻，而合金層的厚度較700℃明顯增加；圖（c）
石油工程建設(shè) 2017年2期2017-07-24
- 泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)汽車發(fā)動機(jī)罩板研究
23000)泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)汽車發(fā)動機(jī)罩板研究于英華, 劉 明, 陳玉明, 蘇子龍(遼寧工程技術(shù)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,遼寧 阜新 123000)為了提高汽車的節(jié)能性、安全性,文章以某汽車發(fā)動機(jī)罩板為設(shè)計原型,以輕量化和剛度滿足要求為約束條件,設(shè)計了泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)汽車發(fā)動機(jī)罩板;利用有限元仿真分析方法對2種結(jié)構(gòu)汽車發(fā)動機(jī)罩板的靜態(tài)性能及其與行人頭部碰撞保護(hù)性進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)汽車發(fā)動機(jī)罩板不僅可以實現(xiàn)汽車輕量化,達(dá)到節(jié)能減排的目的,而且還可提高
- 嵌入式鋁/鋼帶材軋制復(fù)合鋁層和鋼層厚度的變化規(guī)律
/鋼帶材軋制復(fù)合鋁層和鋼層厚度的變化規(guī)律王春陽1，姜雁斌1, 2，謝建新1, 2，毛曉東1，周德敬3，張小軍3(1.北京科技大學(xué)材料先進(jìn)制備技術(shù)教育部重點實驗室，北京 100083；2. 北京科技大學(xué)現(xiàn)代交通金屬材料與加工技術(shù)北京實驗室，北京 100083；3. 銀邦金屬復(fù)合材料股份有限公司江蘇省金屬層狀復(fù)合材料重點實驗室，無錫214145)采用冷軋復(fù)合法制備嵌入式鋁/鋼復(fù)合帶材，研究了嵌入式鋁/鋼帶材冷軋復(fù)合壓下率、鋁帶初始厚度對軋制復(fù)合變形區(qū)內(nèi)鋁層和鋼
中國有色金屬學(xué)報 2017年4期2017-05-10
- 離子液體中低溫制備鋁技術(shù)研究進(jìn)展
化學(xué)拋光，可以使鋁層很好地黏附在低碳鋼基體上，甚至可以抵抗機(jī)械摩擦。Bardi等[10]報道了在室溫下AlCl3/[BMIm]Cl（1－丁基－3－甲基咪唑氯化鹽）離子液體中鋁在P90鋰鋁合金上的電沉積。在機(jī)械拋光后的P90鋰鋁合金表面，得到了均勻、致密的鋁層，與未鍍鋁樣品相比，鍍鋁后的P90鋰鋁合金的抗腐蝕性能明顯提高。陳靜等[11]在物質(zhì)的量比為2∶1的AlCl3/ [EMIm]Cl離子液體中通過電沉積在銣鐵硼（NdFeB）磁體表面得到鋁。結(jié)果表明，以2
上?；?2017年2期2017-02-17
- 熱浸滲鋁熱硫耐腐蝕性能與滲鋁層孔隙及裂紋研究
硫耐腐蝕性能與滲鋁層孔隙及裂紋研究黃可中南京南化建設(shè)有限公司 江蘇南京 210044選取20#鋼進(jìn)行熱浸滲鋁法滲鋁,通過滲鋁層檢測及腐蝕試驗數(shù)據(jù)分析,得出滲鋁管的耐腐蝕性能與滲鋁層的原始裂紋等級并無關(guān)聯(lián),為工程選取滲鋁管材料提供試驗數(shù)據(jù)支持。碳鋼熱浸滲鋁鋼孔隙裂紋等級腐蝕試驗滲鋁是一種表面滲金屬的熱處理方法,屬于化學(xué)熱處理的范疇［2］。它是通過物理或化學(xué)的方法,在鋼材表面形成一種鐵鋁合金層,使之具有抗高溫氧化性、耐硫化氫腐蝕以及耐環(huán)烷酸腐蝕等優(yōu)良性能。在某
石油化工建設(shè) 2016年5期2016-12-12
- 玻璃纖維鋁合金層板（FMLs）的疲勞損傷特性及S-N曲線
MLs最先在表面鋁層內(nèi)出現(xiàn)裂紋，隨后表面鋁層可見多條裂紋。隨著循環(huán)載荷數(shù)的增加，裂紋不斷擴(kuò)展，并在界面出現(xiàn)分層現(xiàn)象，然后分層損傷快速擴(kuò)展直至完全斷裂破壞。測得了FMLs的疲勞裂紋起裂壽命和裂紋擴(kuò)展壽命，給出了其疲勞壽命的規(guī)律性。得到了FMLs和同樣厚度碳纖維復(fù)合材料CCF300的S-N曲線，并進(jìn)行了對比。FMLs的疲勞壽命隨載荷變化平緩，近似成對數(shù)趨勢；在載荷大于400 MPa時FMLs的疲勞壽命與CCF300碳纖維復(fù)合材料層板相當(dāng)；當(dāng)疲勞載荷最大值低于3
西北工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2016年2期2016-10-29
- 泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)礦用溜槽的減振降噪性能研究
華，沈佳興?泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)礦用溜槽的減振降噪性能研究楊昆1，于英華2，沈佳興2(1. 遼寧工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程與自動化學(xué)院，遼寧錦州 121001； 2. 遼寧工程技術(shù)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，遼寧阜新 123000)為了降低煤礦溜槽工作時的噪聲，探索溜槽降噪的新途徑，提出將泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)用于制造礦用溜槽。針對溜槽工作的特點，設(shè)計泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)礦用溜槽的新結(jié)構(gòu)，并運用理論分析和實驗分析的方法對其減振降噪性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明，用泡沫鋁層合結(jié)構(gòu)制造溜槽，可提高溜槽的降噪
聲學(xué)技術(shù) 2016年4期2016-09-07
- 復(fù)雜型腔空心葉片氣相滲鋁工程化應(yīng)用研究
化和燃?xì)飧g的滲鋁層是解決這個問題的最經(jīng)濟(jì)和最有效的措施。滲鋁工藝屬于表層改性技術(shù)范疇。經(jīng)過滲鋁處理的高溫合金葉片在空氣中循環(huán)氧化后，形成均勻致密的氧化鋁氧化膜，有效阻止氧向葉片基體擴(kuò)散。滲鋁工藝在20世紀(jì)60年代就開始應(yīng)用于航空發(fā)動機(jī)的高溫部件，為航空發(fā)動機(jī)的發(fā)展提供了工藝保證，也成為研制和發(fā)展新合金的主要工藝之一。葉片滲鋁后，滲層既要保證其良好的耐熱性、耐蝕性，同時強(qiáng)度也要盡量提高。這就要求滲層厚度和滲鋁層中的鋁含量必須適當(dāng)，以免因滲層太薄降低使用壽命
航空制造技術(shù) 2016年20期2016-05-30
- 高溫合金表面滲鈷層的抗腐蝕性研究
；抗腐蝕性；滲鈷鋁層0 引言高溫合金顧名思義有很強(qiáng)的抗高溫氧化性能，同時在實際應(yīng)用和生產(chǎn)中又要求有抗高溫腐蝕性能，以及高溫力學(xué)性能，由于高溫合金這些優(yōu)異的性能，使其在實際應(yīng)用中越來越廣泛.而實際上很難使得這些有益的性能同時存在于同一合金中.當(dāng)提高抗腐蝕與氧化性能時，力學(xué)性能可能會被降低，兩者都想達(dá)到最佳，這時可以在合金表面制備涂層.不僅能使涂層充分發(fā)揮對基體的保護(hù)作用，而且也減少基體受腐蝕和氧化的程度，而基體合金不會改變其高溫強(qiáng)度.在生產(chǎn)實際中為了即降低成
哈爾濱師范大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報 2016年5期2016-04-15
- 20鋼熱浸鍍鋁工藝及力學(xué)性能研究
：該鍍層由表層的鋁層及次表層的鐵鋁合金層組成，表面及剖面均無開裂與漏鍍現(xiàn)象，鍍層與基體之間為冶金結(jié)合；隨著浸鍍時間的延長，鋁層厚度變化不明顯，而鐵鋁合金層厚度呈拋物線增長；測得鋁層顯微硬度為57.6HV0.03，納米硬度為2.3GPa，鐵鋁合金層的顯微硬度為781.5HV0.1，納米硬度為9.2GPa；鐵鋁合金層與20鋼基體彈性模量基本相當(dāng)，其平均值均為223GPa。20鋼； 熱浸鍍鋁； 硬度； 顯微結(jié)構(gòu)鋼鐵表面熱浸鍍鋁是將鋼鐵材料或零件浸入鋁液中，在鋼鐵
裝甲兵工程學(xué)院學(xué)報 2016年6期2016-02-14
- 間隙型增容導(dǎo)線施工技術(shù)的探討
緊線后，為了消除鋁層應(yīng)力，在不給鋁層施加張力的情況下，把導(dǎo)線靜置2 h后，壓接耐張線夾。(4)一個放線區(qū)的最大距離一般情況下不要超過6000 m，放線盤不要超過3只。(5)放線時，采用壓接型放線線夾，作為牽引專用，防止放線時把鋼芯拉入鋁層。3 施工方法間隙型增容導(dǎo)線優(yōu)異性能的發(fā)揮，關(guān)鍵是在施工過程采用特殊的施工工藝，通過人為方式使得施工溫度即為導(dǎo)線的拐點溫度。間隙型增容導(dǎo)線附件的安裝與普通導(dǎo)線附件安裝的方法相同，在此不詳述。與普通導(dǎo)線相比，其特殊的施工工藝
電線電纜 2014年1期2014-09-28
- 球墨鑄鐵熱浸鍍鋁的擴(kuò)散行為
Al 化合物的富鋁層?？拷w的為下層，顏色呈灰白色，從線掃描能譜中可以看出，主要化學(xué)成分為Fe 和Al。根據(jù)Fe-Al 相圖分析，在球墨鑄鐵熱浸鍍鋁的過程中，球墨鑄鐵與熔融的液態(tài)鋁相接觸，鐵原子和鋁原子在高溫下發(fā)生相互擴(kuò)散，在相界面處Fe 和Al 發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成Fe-Al 金屬間化合物，通過保溫一定時間之后，便生成了具有一定厚度的擴(kuò)散層。整個鍍層呈舌狀并嵌入球墨鑄鐵基體，與基體相連緊密，結(jié)合狀態(tài)良好。圖2 熱浸鍍鋁富鋁層截面形貌Fig．2 Cross
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2014年6期2014-08-01
- 鋁-碳鋼復(fù)合管傳熱性能的實驗研究
）復(fù)合管中附著的鋁層以及鋁層和碳鋼層之間的間隙增加了整個傳熱過程中的熱阻，使得復(fù)合管的傳熱效果有所下降，從而降低了表面蒸發(fā)器的使用效率。研究了鋁-碳鋼復(fù)合管中附著的鋁層對換熱管傳熱效果的影響程度，在并聯(lián)的2個套管式換熱器上分別對鋁-碳鋼復(fù)合管和普通碳鋼管的傳熱性能進(jìn)行對比實驗。結(jié)果表明，鋁-碳鋼復(fù)合管的總傳熱系數(shù)比普通碳鋼管平均低7.8%，該誤差符合工業(yè)應(yīng)用條件，可為在表面蒸發(fā)器中使用鋁-碳鋼復(fù)合管提供了可行性依據(jù)。鋁-碳鋼復(fù)合管;傳熱性能;表面蒸發(fā)器0
實驗室研究與探索 2014年5期2014-05-16
- 九層玻璃／鋁陽極焊接接頭殘余應(yīng)力應(yīng)變數(shù)值模擬?
×10－21m；鋁層部分變形很大，最大值為4．305×10－6m，變形主要集中在鋁層，從而形成了試件有規(guī)律的循環(huán)變化的位移曲線特征。三個典型位置處，對角棱線處的位移最大，邊線處位移次之，中心軸線處位移最小。試件冷卻后主要發(fā)生了沿厚度方向的收縮變形，收縮量約為2．79×10－7m，圖2（a）和圖2（b）中曲線的數(shù)值接近，基本特征相同。由于試件各處的冷卻收縮量不同，試件冷卻后內(nèi)部存在殘余應(yīng)力和應(yīng)變，試件發(fā)生翹曲。經(jīng)計算，試件表面的絕對不平度為2．49×10－7
機(jī)械工程與自動化 2013年5期2013-09-04
- CD4011B芯片版圖研究
后在顯微鏡下拍照鋁層照片。再將芯片放到鹽酸溶液中漂洗去掉鋁層，用去離子水沖洗、吹干后放到氫氟酸溶液中去掉二氧化硅層，經(jīng)去離子水沖洗、吹干后用染色劑染色，雜質(zhì)濃度高部分顏色變深，沖洗、吹干后在顯微鏡下對去鋁層（有源層）芯片拍照[5]。采用圖形編輯軟件分別對兩層照片進(jìn)行拼接，獲得版圖照片。3.單元結(jié)構(gòu)CD4011B的有鋁層和去鋁層照片表明芯片四個二輸入與非門結(jié)構(gòu)相同，只要分析一個與非門即可。該芯片一個二輸入與非門去鋁版圖照片如圖1所示。其中E和F為輸入端，L為
電子世界 2013年17期2013-04-14
- 離子液體[EMIM]Br-AlCl3中恒電流沉積鋁
SEM)分析沉積鋁層的表面形態(tài), 采用X射線能譜儀(EDS)測試沉積鋁的純度。結(jié)果表明：離子液體[EMIM]Br-AlCl3的電導(dǎo)率隨著溫度的上升而增大，符合Arrhenius公式。電流密度，溫度、攪拌速率和沉積時間均影響鋁的沉積速率、電流效率和表面形貌。在電流密度為20 mA/cm2，溫度為40 ℃，攪拌速率為700 r/min，時間為60 min的條件下，所得鋁沉積層連續(xù)、致密、附著性好、顆粒狀且粒徑小；電流效率維持在80%以上，陰極鋁層純度達(dá)96%，
中國有色金屬學(xué)報 2012年9期2012-09-26
- 耐熱導(dǎo)線施工技術(shù)
夾；鋼芯耐熱；剝鋁層0 引言耐熱導(dǎo)線打破了傳統(tǒng)的鋼芯鋁絞線的密實結(jié)構(gòu)形式，采用特殊的“間隙”結(jié)構(gòu)，通過（超） 耐熱鋁合金線和“間隙”結(jié)構(gòu)、特殊的架線方法的結(jié)合運用，實現(xiàn)了導(dǎo)線良好的弧垂特性和載流特性，在輸電線路進(jìn)行增容時充分顯示其優(yōu)點。耐熱導(dǎo)線是由加強(qiáng)元件和載流元件兩部分組成，加強(qiáng)元件是采用圓形特高強(qiáng)度鍍鋅鋼芯，導(dǎo)電基體采用圓形線或梯形的（超）耐熱鋁合金線?！伴g隙”結(jié)構(gòu)主要是鋼芯和耐熱合金層之間帶有一定的間隙，利用導(dǎo)線鋼芯的自由滑動[1]，實現(xiàn)導(dǎo)線的應(yīng)力轉(zhuǎn)
山西電力 2012年2期2012-06-01
- 局部增強(qiáng)壓焊塊鋁層厚度的工藝方法
藝，對芯片壓焊塊鋁層的厚度要求不同，如果鋁層厚度不夠，就會出現(xiàn)壓焊塊打穿的問題，如圖1所示。圖1 打銅線時芯片壓焊塊的鋁層被打穿越是成熟的銅線封裝工藝，對壓焊塊鋁層厚度要求越低。一般情況下，不同粗細(xì)的銅線封裝時對壓焊塊鋁層厚度的要求不同，如表2所示。目前已有的芯片制造工藝，壓焊塊的金屬層厚度就不能完全滿足銅線打線的要求。如果直接單純的加厚的芯片制造工藝的金屬層厚度，那會給金屬層的線寬控制、刻蝕帶來很大的麻煩。同樣的金屬條寬度/間距，金屬層越厚，金屬線條的高
電子工業(yè)專用設(shè)備 2011年7期2011-06-28
- 銅絲球焊工藝在low-k芯片材料上實現(xiàn)可靠焊接性能的研究
試驗，其壓區(qū)表面鋁層厚度僅O.8微米，下面Low K電介質(zhì)。從模擬的圖象看，為防止鋁層在剛被FAB接觸到就被擠出，需要對壓力和超聲的時序進(jìn)行調(diào)整，確保鋁層在超聲作用時的完整性，并通過壓力對超聲作用時進(jìn)行抑制，確保沒有過多的應(yīng)力往下傳導(dǎo)。首先在接觸階段以較大的初始壓力使FAB發(fā)生塑性變形，形成焊球的外形（球直徑和球厚），隨之用較低的壓力和合適的超聲來完成連接形成銅鋁結(jié)合需要的強(qiáng)度。我們發(fā)現(xiàn)初始瞬間的壓力對克服鋁層被破壞起到非常重要的作用，過大過小都會影響到后
電子世界 2011年10期2011-06-02
- 20G鋼表面氬弧重熔強(qiáng)化熱浸鍍鋁層的性能
弧重熔強(qiáng)化熱浸鍍鋁層的性能趙 霞, 劉 興, 高麗敏(黑龍江科技學(xué)院 材料科學(xué)與工程學(xué)院,哈爾濱 150027)為改善熱浸鍍鋁層性能,對 20G鋼表面熱浸鍍鋁層進(jìn)行氬弧重熔處理,利用金相顯微鏡、掃描電子顯微鏡和 X射線衍射儀對氬弧重熔前后的組織進(jìn)行了觀察,并測定了氬弧重熔前后截面顯微硬度和表面的耐磨性。結(jié)果表明:熱浸鍍鋁層氬弧重熔強(qiáng)化是可行的。20G熱浸鍍鋁層經(jīng)氬弧重熔處理后,熱浸鍍鋁層和基體互擴(kuò)散至均勻混合,沿橫截面方向組織由富鋁層和擴(kuò)散層轉(zhuǎn)變?yōu)橹厝蹖雍?/div>
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報 2010年5期2010-09-23