冷態(tài)
- 1970s中期全球氣溫關(guān)聯(lián)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)特征的變化研究
料,分別構(gòu)建了偏冷態(tài)和偏暖態(tài)對應(yīng)的氣溫關(guān)聯(lián)網(wǎng)絡(luò),揭示了1970s中期網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的時(shí)空演化特征,探究網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)特征發(fā)生調(diào)整的可能成因,簡析了全球變暖趨勢對于全球氣溫關(guān)聯(lián)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)特征變化的可能影響.文章第二部分介紹了方法和數(shù)據(jù),第三部分介紹了主要的分析和結(jié)果,最后給出了本文的主要結(jié)論和簡要討論.1 數(shù)據(jù)和方法1.1 數(shù)據(jù)j=1,2,…,852;l=1,2,…,12(1)其中mod為相對于12的取余數(shù)函數(shù).采用了NOAA數(shù)據(jù)集中1891—2020年空間分辨率為1°×
地球物理學(xué)報(bào) 2023年11期2023-11-04
- 350 MW超臨界汽輪機(jī)冷態(tài)啟動中壓缸脹差大的分析及處理
輪機(jī)轉(zhuǎn)子和汽缸從冷態(tài)到帶負(fù)荷運(yùn)行，金屬溫度變化非常大。轉(zhuǎn)子的體積較小，溫升和熱膨脹較快；而汽缸的體積較大，溫升和熱膨脹較慢。因此，轉(zhuǎn)子和汽缸在機(jī)組的啟停、暖機(jī)和升速過程中會存在一定的熱膨脹差[1-2]。當(dāng)汽輪發(fā)電機(jī)組存在通流間隙小、滑銷系統(tǒng)卡澀、沖轉(zhuǎn)參數(shù)和暖機(jī)轉(zhuǎn)速選擇不當(dāng)?shù)葐栴}時(shí)，機(jī)組在冷態(tài)啟動過程中容易出現(xiàn)脹差偏大的問題。這會造成機(jī)組冷態(tài)啟動過程時(shí)間延長，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)饎屿o部件摩擦、機(jī)組軸系振動等一系列故障。因此，脹差保護(hù)成為汽輪機(jī)監(jiān)測保護(hù)系統(tǒng)的重要組
發(fā)電設(shè)備 2023年1期2023-02-03
- 墻式鍋爐冷態(tài)開機(jī)節(jié)油技術(shù)研究與應(yīng)用
運(yùn)行，電廠開展了冷態(tài)開機(jī)前啟動磨煤機(jī)節(jié)油技術(shù)的研究[6-9]。該研究是建立在理論研究可行性的基礎(chǔ)上，保證鍋爐安全運(yùn)行的前提下，在機(jī)組開機(jī)過程尋找提前啟動磨煤機(jī)運(yùn)行的條件并改變磨煤機(jī)運(yùn)行方式，即僅投運(yùn)該磨中間2臺燃燒器來減少油槍投運(yùn)時(shí)間和投運(yùn)數(shù)量，從而降低燃油消耗。1 機(jī)組冷態(tài)開機(jī)方式本次試驗(yàn)為某電廠一期2×350 MW機(jī)組，配套鍋爐由美國F&W公司設(shè)計(jì)，西班牙GDV公司制造。鍋爐為亞臨界參數(shù)、單汽包、自然循環(huán)、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣，鍋爐本體為Π
東北電力技術(shù) 2022年11期2022-12-06
- 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組汽輪機(jī)冷態(tài)預(yù)暖技術(shù)應(yīng)用及優(yōu)化
小時(shí)數(shù)降低，機(jī)組冷態(tài)啟動次數(shù)逐漸增多[8]。由于聯(lián)合循環(huán)機(jī)組汽輪機(jī)冷態(tài)啟動過程耗時(shí)較長，極大地降低了其靈活性。針對機(jī)組快速啟動方式，學(xué)者進(jìn)行了大量的相關(guān)研究。鄭李鵬等[9]通過對汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在不同啟動方式下的熱應(yīng)力進(jìn)行分析，在保障汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子安全性的前提下優(yōu)化了汽輪機(jī)啟動方式。瞿虹劍等[10]通過試驗(yàn)確定合適汽輪機(jī)的在不同狀態(tài)下的暖機(jī)參數(shù)，并修改優(yōu)化聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的啟動控制邏輯，縮短了機(jī)組的啟動時(shí)間。盧士文[11]通過增加高速暖機(jī)、規(guī)定冷態(tài)時(shí)汽輪機(jī)投入軸封條件以
熱力發(fā)電 2022年9期2022-10-23
- 冷緊比對壓力管道固定架軸向載荷影響分析
道上固定架的軸向冷態(tài)載荷和熱態(tài)載荷，分析選擇出不同溫度下，固定架載荷最合理的冷緊比，為選擇最優(yōu)管道冷緊比提供參考。1.理論基礎(chǔ)(1)管道固定架上作用載荷CAESAR Ⅱ軟件是一款管道應(yīng)力分析的軟件，應(yīng)用B31.3工藝管道規(guī)范來對GC級壓力管道進(jìn)行應(yīng)力分析。對于簡單系統(tǒng)，支架上反作用力[6]可以用以下公式進(jìn)行計(jì)算。式中，Ea-在21℃時(shí)彈性模量；Em-最高或最低溫度下的彈性模量；R-與全位移應(yīng)力范圍相對應(yīng)，并以Ea為基礎(chǔ)的反作用力或力矩范圍；Rm-在最高或最
當(dāng)代化工研究 2022年10期2022-06-16
- 聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)冷態(tài)啟動上下缸溫差大原因分析
第一次A修后出現(xiàn)冷態(tài)啟動時(shí)高壓外缸上下缸溫差大的問題。為保障機(jī)組安全，提高機(jī)組快速啟動能力，對汽輪機(jī)冷態(tài)啟動上下缸溫差大進(jìn)行分析研究并設(shè)法解決，可有效縮短啟動時(shí)間，節(jié)約能耗，保障安全。1 設(shè)備概況汽輪機(jī)為東汽配套的TC2F-30三壓、雙缸雙排汽、一次中間再熱、無回?zé)?、凝汽式機(jī)型，設(shè)計(jì)功率129.8MW。高中壓缸合缸，各8級，低壓缸對稱布置，2×7級。汽輪機(jī)無調(diào)節(jié)級，高壓主蒸汽經(jīng)單個(gè)高壓主汽閥、高壓主汽調(diào)節(jié)閥（HPCV）進(jìn)入高壓缸第一級。高壓缸排汽與中壓過熱
中國設(shè)備工程 2022年4期2022-03-08
- 電廠鍋爐送粉管冷熱態(tài)偏差模擬試驗(yàn)研究
都需進(jìn)行鍋爐爐膛冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn)，這對煤粉鍋爐尤其重要。這里的“中國人民”，雖與先秦時(shí)的意義并無大差別，但它卻第一次將兩者連在一起，構(gòu)成偏正詞組，所以說是司馬遷最早創(chuàng)造了這一詞匯?！叭r(nóng)”問題是關(guān)系國計(jì)民生的根本性問題，黨和國家特別重視，進(jìn)入新世紀(jì)以來，我國連續(xù)15次下發(fā)以“三農(nóng)”為主題的中央一號文件。近年來，農(nóng)行在縣域服務(wù)農(nóng)業(yè)、農(nóng)村方面取得了新的進(jìn)展，在支持農(nóng)民生產(chǎn)、幫助農(nóng)民脫貧致富方面作出了一定的貢獻(xiàn)，助推了農(nóng)業(yè)發(fā)展、鄉(xiāng)村振興和農(nóng)民增收。但鍋爐運(yùn)行時(shí)
上海節(jié)能 2022年2期2022-03-01
- 高效發(fā)動機(jī)實(shí)現(xiàn)超低氮氧化物尾氣排放的對策
（kW·h），在冷態(tài)FTP工況下，最初260 s內(nèi)的累積尾管NOx排放也超過了整個(gè)復(fù)合FTP工況期間所允許尾管NOx排放量，故需要另外采取措施才能達(dá)到此尾管NOx排放水平。改進(jìn)SCR配方，在低于180°C的低溫下實(shí)現(xiàn)高于50%的NOx轉(zhuǎn)化率。在達(dá)到高NOx轉(zhuǎn)化之前，需要更少NH3儲存的SCR配方，讓還原劑較早起效是降低尾管NOx排放量的潛在方法。高效柴油機(jī);機(jī)內(nèi)/機(jī)外凈化;超低NOx排放;還原劑0 前言未來的監(jiān)管目標(biāo)將使柴油機(jī)面對諸多獨(dú)特的挑戰(zhàn)，以實(shí)現(xiàn)更低
汽車與新動力 2021年2期2021-09-10
- 增壓鍋爐冷態(tài)啟動過程中耦合應(yīng)力及疲勞分析
方式，以增壓鍋爐冷態(tài)啟動工況下的實(shí)測溫度和壓力作為邊界條件，進(jìn)行鍋筒應(yīng)力三維有限元模擬，所得結(jié)果對指導(dǎo)鍋爐的安全運(yùn)行具有重要的參考價(jià)值。1 鍋爐模型1.1 物理模型為建立鍋筒的物理模型，作如下簡化假設(shè)：1)鍋筒內(nèi)部存在著進(jìn)行汽水分離、蒸汽清洗和排污等操作的復(fù)雜結(jié)構(gòu)。考慮到這些裝置對鍋筒應(yīng)力和疲勞影響較小，計(jì)算時(shí)主要考慮筒體、管束和連接方式等，所建鍋筒實(shí)體模型如圖1所示。圖1 鍋筒實(shí)體模型2)忽略封頭對鍋筒應(yīng)力造成的影響[10]。3)鍋筒管板區(qū)域管束外伸長度
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年7期2021-07-13
- 機(jī)組冷態(tài)啟動燃用不同揮發(fā)分煤種的經(jīng)濟(jì)性對比研究
型火力發(fā)電機(jī)組的冷態(tài)啟動時(shí)間長，燃料成本高，特別是大型W型火焰鍋爐，因燃用無煙煤，啟動初期煤粉著火困難，鍋爐升溫、升壓速率較慢，需要投入大量的油燃燒器，燃料成本高。因此，在啟停頻繁的大型火力發(fā)電廠，如何降低機(jī)組啟動燃料成本，成為各大型火力發(fā)電廠一直追尋的目標(biāo)。習(xí)水二郎電廠2×660 MW超臨界機(jī)組出線接入重慶電網(wǎng)，由于重慶電網(wǎng)負(fù)荷受季節(jié)、天氣及晝夜影響較大，該廠機(jī)組啟動頻繁；另外，該廠鍋爐為超臨界W型火焰鍋爐，主要燃用無煙煤[1-2]。無煙煤揮發(fā)分低，極難
重慶電力高等專科學(xué)校學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-22
- 關(guān)于彈簧支吊架的安裝與調(diào)整
，即彈簧的剛態(tài)、冷態(tài)和熱態(tài)。彈簧的剛態(tài)，也就是彈簧的安裝狀態(tài)。由于彈簧的限位銷釘還未移除，整個(gè)彈簧處于一種剛性狀態(tài)，既不能被拉伸，也不能被壓縮，此時(shí)的彈簧是一個(gè)幾何尺寸不能變化的剛體，彈簧的總高度就是彈簧的安裝高度。彈簧的冷態(tài)，是指在正式開工試運(yùn)之前，將彈簧的定位銷釘拆除后，彈簧恢復(fù)彈性時(shí)的狀態(tài)。彈簧的熱態(tài)是指裝置開工后，在一個(gè)預(yù)定的溫度下工作時(shí)彈簧的狀態(tài)。3.3 對彈簧的安裝和調(diào)整要求彈簧處于剛態(tài)時(shí)，是按照管道的應(yīng)力分析要求，將彈簧預(yù)壓縮或預(yù)拉伸到一個(gè)預(yù)
石油化工建設(shè) 2021年1期2021-05-06
- STAG209E燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組疏水自動控制的研究與應(yīng)用
二拖一、一拖一、冷態(tài)、熱態(tài)等多種工況，通過邏輯組態(tài)設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)機(jī)組在啟動階段全廠疏水閥組的自動控制功能。1 課題研究背景1.1 現(xiàn)狀介紹某廠建設(shè)有一套STAG209E 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，由2 臺燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組，2 臺余熱鍋爐，1 臺抽凝式蒸汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組和1 臺背壓式蒸汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組組成。燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組和蒸汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組為二拖一分軸布置。燃機(jī)排氣進(jìn)入余熱鍋爐，通過各受熱面產(chǎn)生熱交換，余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)做功。余熱鍋爐分為高壓汽包、低壓汽包以
儀器儀表用戶 2021年4期2021-04-19
- 某1 000 MW超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷態(tài)啟動優(yōu)化
的意義。汽輪機(jī)在冷態(tài)啟動時(shí)，轉(zhuǎn)子金屬內(nèi)部將產(chǎn)生較大的溫度梯度并由此產(chǎn)生熱應(yīng)力，尤其是汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子的進(jìn)汽端軸的汽封和前幾級葉片根部，汽溫變化最劇烈，是轉(zhuǎn)子的最危險(xiǎn)部位；由于汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子是高速旋轉(zhuǎn)的部件，目前尚無直接測量其金屬溫度和熱應(yīng)力的有效手段，需要通過理論計(jì)算[1-4]的方法間接得到轉(zhuǎn)子的溫度和應(yīng)力分布情況，從而指導(dǎo)優(yōu)化汽輪機(jī)啟動過程。兌悅等[5]分析了某320 MW亞臨界凝汽式汽輪機(jī)的冷態(tài)啟動過程，將啟動過程分成幾段，分別改變各段的進(jìn)汽溫升速率，基于非
發(fā)電設(shè)備 2020年5期2020-10-09
- 核級汽輪機(jī)冷態(tài)應(yīng)急啟動軸向脹差估算及控制分析
證機(jī)組安全運(yùn)行。冷態(tài)應(yīng)急啟動是核動力裝置在實(shí)際運(yùn)行中可能遇到的突發(fā)機(jī)動運(yùn)行，指的是汽輪機(jī)組由冷態(tài)停機(jī)狀態(tài)在較短時(shí)間內(nèi)（一般不超過45min）直接沖轉(zhuǎn)并達(dá)到額定負(fù)荷的狀態(tài)。由于冷態(tài)應(yīng)急啟動省去盤車和暖機(jī)環(huán)節(jié)，所以機(jī)組的軸向脹差增長比正常啟停時(shí)更為嚴(yán)重。針對機(jī)組的冷態(tài)應(yīng)急啟動過程，進(jìn)行脹差的有效估算，并據(jù)此提出合理的脹差控制手段，對核動力裝置的安全運(yùn)行具有重要意義。1 汽輪機(jī)的軸向熱脹特性考慮脹差估算的需要，此處對汽輪機(jī)內(nèi)缸和轉(zhuǎn)子的熱脹特性進(jìn)行簡要說明。1.1
今日自動化 2020年1期2020-07-23
- 330 MW 機(jī)組冷態(tài)啟動時(shí)鍋爐上水新操作方法
330 MW機(jī)組冷態(tài)傳統(tǒng)啟動方式，首先用輔汽啟動一臺汽動給水泵，爐水泵注水正常，汽泵到3000r/min后開啟出水門對鍋爐上水，鍋爐三臺爐水泵點(diǎn)動正常后，鍋爐啟動風(fēng)機(jī)點(diǎn)火后升溫、升壓至主機(jī)沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)、加負(fù)荷該汽泵一直維持運(yùn)行，機(jī)組負(fù)荷到120 MW用抽汽啟動另外一臺汽泵，進(jìn)行并泵操作。2 傳統(tǒng)啟動方式存在的問題2.1 機(jī)組冷態(tài)啟動時(shí)，從啟動第一臺汽泵至鍋爐點(diǎn)火，鍋爐升溫、升壓至0.2 MPa左右至少需要4小時(shí)左右，如果有設(shè)備故障時(shí)間需要更長；而給水泵的揚(yáng)程
探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2020年1期2020-03-26
- F級單軸燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組升負(fù)荷優(yōu)化
汽機(jī)初始設(shè)定機(jī)組冷態(tài)升負(fù)荷率為1.3 MW/min，溫態(tài)為2 MW/min，熱態(tài)為 2 MW/min。通過優(yōu)化提升汽機(jī)升負(fù)荷率后，機(jī)組到達(dá)滿負(fù)荷的時(shí)間冷態(tài)縮短了37 min，溫態(tài)縮短了25 min，熱態(tài)縮短了30 min。本文在現(xiàn)場收集冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)升負(fù)率提升后運(yùn)行數(shù)據(jù)，分析提高升負(fù)荷率后對機(jī)組熱應(yīng)力影響及汽機(jī)控制參數(shù)的相應(yīng)變化，探究實(shí)施變溫態(tài)啟動的可行性。1 冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)升負(fù)荷率提升對轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力影響機(jī)組冷態(tài)升負(fù)荷率由1.3 MW/min提升至1.8
科技與創(chuàng)新 2019年19期2019-10-22
- 9E燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組冷態(tài)啟動優(yōu)化
要每天進(jìn)行啟停，冷態(tài)機(jī)組從燃?xì)廨啓C(jī)啟動到汽輪機(jī)帶滿負(fù)荷需205 min，明顯啟動時(shí)間過長，對機(jī)組的氣耗、電耗、電網(wǎng)的調(diào)度以及機(jī)組經(jīng)濟(jì)性肯定會帶來一定的影響。本文將以#5/6機(jī)組冷態(tài)啟動為例，通過分析影響機(jī)組冷態(tài)啟動時(shí)間的主要因素，提出相應(yīng)的優(yōu)化措施，縮短冷態(tài)啟動時(shí)間，盡可能提高機(jī)組冷態(tài)啟動的經(jīng)濟(jì)性。1 設(shè)備概況華能南京燃機(jī)發(fā)電有限公司擁有兩套GE 9E燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機(jī)組。兩套機(jī)組分別于2013年4月6日和2013年5月28日通過72+24h考核運(yùn)行
燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù) 2019年1期2019-04-08
- 影響鍋爐汽包低周疲勞壽命的因素分析
給出了材料因素在冷態(tài)啟動過程中對汽包應(yīng)力和汽包壽命損耗的影響。從圖1可以看出，當(dāng)材料的熱擴(kuò)散率增大時(shí)，汽包的應(yīng)力谷值上升，而應(yīng)力峰值與材料因素?zé)o關(guān)，所以應(yīng)力幅值及修正應(yīng)力幅值下降，汽包壽命損耗也相應(yīng)減??；當(dāng)材料的線膨脹系數(shù)增大時(shí)，應(yīng)力谷值降低，而應(yīng)力峰值保持不變，因而應(yīng)力幅值和修正應(yīng)力幅值上升，因而汽包壽命損耗增大；當(dāng)材料的彈性模量增大時(shí)，應(yīng)力谷值降低，應(yīng)力峰值不變，因此應(yīng)力幅值上升，但是修正應(yīng)力幅值受彈性模量增大的影響反而下降，因而汽包壽命損耗也相應(yīng)地減
動力工程學(xué)報(bào) 2018年12期2018-12-28
- 煉鋼轉(zhuǎn)爐冷態(tài)鋼渣再利用實(shí)踐
驗(yàn)方案對渣場現(xiàn)有冷態(tài)鋼渣進(jìn)行取樣檢測，試驗(yàn)用冷態(tài)鋼渣與現(xiàn)有轉(zhuǎn)爐終渣無異，取樣成分見表1。結(jié)合轉(zhuǎn)爐冶煉特點(diǎn)，制定如下試驗(yàn)方案：冷態(tài)鋼渣在濺渣后或吹煉后3 min內(nèi)加入，加入量分別按 1 000 kg/爐、2 000 kg/爐進(jìn)行，石灰、高鎂、復(fù)合渣加入量相應(yīng)減少，具體替代量參考表2。表1 冷態(tài)鋼渣取樣成分表2 試驗(yàn)方案2 試驗(yàn)情況及分析2.1 輔料消耗情況本次試驗(yàn)輔料的消耗情況如表3所示。通過對比，全部試驗(yàn)爐次冷態(tài)鋼渣平均用量為1 152.8kg/爐，噸鋼冷
天津冶金 2018年5期2018-10-23
- 八角雙切圓鍋爐爐內(nèi)空氣動力場計(jì)算研究
重要意義。其中,冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn)是研究大型鍋爐燃燒問題的一個(gè)重要手段,它利用相似原理模擬熱態(tài)燃燒時(shí)爐膛內(nèi)的氣流分布,通過冷態(tài)條件下空氣動力場的分布來判斷爐膛內(nèi)氣流結(jié)構(gòu)、切圓的大小以及是否偏離設(shè)計(jì)中心、氣流是否沖刷水冷壁、煤粉射流的衰減性、氣流在爐膛的充滿度、水平煙道煙氣流速的均勻性、燃燒器配風(fēng)等特性,為鍋爐熱態(tài)燃燒調(diào)整指明了方向,減少了熱態(tài)調(diào)整的盲目性和工作量,對于大修機(jī)組以及新建機(jī)組的燃燒調(diào)整具有重要意義。1 鍋爐爐型簡介寧夏某電廠2h1100 MW超
電力勘測設(shè)計(jì) 2018年9期2018-10-10
- 三菱M701F4型單軸燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組冷態(tài)啟動暖機(jī)負(fù)荷期間高旁調(diào)節(jié)控制優(yōu)化
短缺等因素影響，冷態(tài)啟動的次數(shù)逐漸增多。該型機(jī)組在冷態(tài)啟動中存在暖機(jī)時(shí)間長、啟動速度慢、經(jīng)濟(jì)性差的特點(diǎn)，需要對旁路系統(tǒng)進(jìn)行邏輯優(yōu)化，以提高機(jī)組啟動的經(jīng)濟(jì)性。1 設(shè)備概況某電廠1、2號機(jī)組為三菱M701F4型單軸燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組。燃機(jī)采用日本三菱公司M701F4型重型燃機(jī)，汽輪機(jī)為高壓、三缸、三壓、再熱、排汽、單軸抽汽凝汽式供熱機(jī)組，發(fā)電機(jī)采用全氫冷旋轉(zhuǎn)無刷勵磁。余熱鍋爐為東方日立鍋爐有限公司生產(chǎn)的臥式、無補(bǔ)燃、三壓、再熱、自然循環(huán)、露天布置余熱鍋爐。機(jī)
電力設(shè)備管理 2018年8期2018-09-12
- 停堆期間主系統(tǒng)冷態(tài)超壓及未預(yù)期溫度變化保護(hù)操作研究
次臨界、完整性(冷態(tài)超壓)、支持系統(tǒng)失效造成的熱阱喪失(反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)RCS未預(yù)期加熱)功能恢復(fù)。本文對主系統(tǒng)冷態(tài)超壓和未預(yù)期溫度變化事故后操縱員的主要操作對一回路的影響進(jìn)行了研究，并提出一個(gè)操作方案。1 冷態(tài)超壓事故和未預(yù)期溫度變化事故概述1.1 冷態(tài)超壓反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)(RCS)的冷態(tài)超壓保護(hù)功能是余熱排出系統(tǒng)(RHR)實(shí)現(xiàn)的。在反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)處于水密實(shí)狀態(tài)時(shí)，由于穩(wěn)壓器的穩(wěn)壓功能喪失，處于滿水狀態(tài)，質(zhì)量和能量擾動極易導(dǎo)致系統(tǒng)壓力出現(xiàn)較大波動[1]
中國核電 2018年2期2018-07-11
- 東汽超臨界600 MW抽汽機(jī)組冷態(tài)啟動暖機(jī)方式優(yōu)化
機(jī)組自投產(chǎn)以來在冷態(tài)啟動過程中多次出現(xiàn)汽輪機(jī)在中速暖機(jī)過程中，由于汽輪機(jī)振動大導(dǎo)致汽機(jī)被迫打閘，重回盤車狀態(tài)，經(jīng)盤車連續(xù)運(yùn)行直軸，再次沖轉(zhuǎn)后汽輪機(jī)運(yùn)行正常。機(jī)組冷態(tài)啟動一次成功概率不到25%，而溫態(tài)啟動與熱態(tài)啟動均未出現(xiàn)類似現(xiàn)象。汽輪機(jī)振動大，嚴(yán)重時(shí)會導(dǎo)致汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生永久性彎曲。由于每次冷態(tài)開機(jī)均在春節(jié)過后，需要如期實(shí)現(xiàn)機(jī)組對外供汽，為保證主設(shè)備安全，針對汽輪機(jī)冷態(tài)啟動方式進(jìn)行優(yōu)化研究就顯得尤為重要。1.1 問題描述東汽超臨界600 MW抽汽機(jī)組在冷態(tài)啟
機(jī)電信息 2018年18期2018-06-28
- ZL114A合金冷態(tài)焊接微觀組織與力學(xué)性能
織損傷性能評估與冷態(tài)焊接工藝性能評價(jià)開展的研究較少，現(xiàn)有研究成果無法用于指導(dǎo)鋁硅系合金構(gòu)件的缺陷性能評價(jià)，不具有工程應(yīng)用價(jià)值。本工作以導(dǎo)彈艙體本體剖切加工的板片拉伸試樣為研究對象，采用氬弧焊分別進(jìn)行了ZL114A與ZL205A絲材的冷態(tài)焊接，借助FEM有限元計(jì)算方法對冷態(tài)焊接過程的溫度場分布進(jìn)行了仿真計(jì)算，對比研究了ZL114A合金材料T6態(tài)冷態(tài)焊接下缺陷區(qū)域的微觀組織與力學(xué)性能，完成了鋁硅系ZL114A合金材料的缺陷性能評估。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法1.1 實(shí)
材料工程 2018年6期2018-06-21
- 快速凝固Cu-Zr-Al合金的馬氏體相變
的樣品稱為晶化快冷態(tài)樣品.1.3 樣品的檢測1.3.1XRD分析本實(shí)驗(yàn)采用圓柱狀樣品(厚度大約3 mm)，樣品采用電火花數(shù)控線切割機(jī)切割，之后用砂紙去除表層氧化皮，然后將其放置在 Empyrean 型X射線衍射儀上進(jìn)行實(shí)驗(yàn).采用Cu靶Kα輻射，管電壓為40 kV，管電流為40 mA，掃描速度為2 °/min，掃描范圍為 25～80 °，步長為0.02 °.1.3.2合金的馬氏體相變溫度的測量電阻測量采用四端電位法，試樣為條狀，尺寸為30 mm×1.5 mm
大連交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年2期2018-04-18
- 冷態(tài)反敲法在艦船艉軸校直中的應(yīng)用
116041 )冷態(tài)反敲法在艦船艉軸校直中的應(yīng)用崔利剛(大連遼南船廠, 遼寧 大連 116041 )為解決艦船艉軸加工、裝配過程中發(fā)生彎曲問題，提出應(yīng)用冷態(tài)校直—冷態(tài)反敲法來解決艦船艉軸彎曲問題，通過實(shí)例詳細(xì)闡述運(yùn)用冷態(tài)反敲法在細(xì)長艉軸和空心艉軸校直過程中的成功應(yīng)用，論證冷態(tài)反敲法在解決艦船艉軸彎曲問題的可行性。作用力；反作用力；塑性變形；失效；跳動量；泠態(tài)反敲法；艉軸0 前 言艦船艉軸因各種原因在工作中易發(fā)生彎曲，徑向跳動超差，尤其是小型艦船艉軸，此種情
造船技術(shù) 2017年6期2017-12-29
- 大型空分裝置冷態(tài)開車中膨脹量的調(diào)節(jié)及應(yīng)用
0）大型空分裝置冷態(tài)開車中膨脹量的調(diào)節(jié)及應(yīng)用吉星 張準(zhǔn)（河南龍宇煤化工股份有限公司，河南永城476600）空分冷態(tài)開車時(shí)易返冷凍壞管道和引起上塔超壓事故，而帶液開車操作難度又大，如何調(diào)節(jié)膨脹量使之不返冷成為關(guān)鍵。冷態(tài)開車；膨脹量；調(diào)節(jié)；措施大型空分系統(tǒng)在遭遇短停后，為了盡快恢復(fù)生產(chǎn)都會選擇冷態(tài)開車，但冷態(tài)開車易出現(xiàn)返冷，操作難度大，很難控制好塔內(nèi)壓力和返流冷量。由于污氮?dú)獾裙芫€都為碳鋼材質(zhì)，返冷嚴(yán)重會造成管道凍裂，同時(shí)還會引發(fā)上塔超壓事故。解決此類問題的要
化工管理 2017年21期2017-08-22
- 工藝管道一次應(yīng)力校核方法分析
一次應(yīng)力通?？紤]冷態(tài)一次應(yīng)力，而忽略了熱態(tài)一次應(yīng)力。通過解讀冷態(tài)一次應(yīng)力和熱態(tài)一次應(yīng)力的定義，根據(jù)ASME B31.3-2014規(guī)定的校核準(zhǔn)則，討論了熱態(tài)一次應(yīng)力的四種計(jì)算方法，并編制了相應(yīng)的管道應(yīng)力分析工況。最后結(jié)合某管道系統(tǒng)案例，應(yīng)用CAESARII管道應(yīng)力分析軟件對熱態(tài)一次應(yīng)力的四種計(jì)算方法進(jìn)行了詳細(xì)闡述，對比分析了不同方法的工況定義和計(jì)算結(jié)果，提出建議方法，供同行參考。工藝管道；應(yīng)力分析；一次應(yīng)力；熱態(tài)；冷態(tài)；工況管道應(yīng)力分析主要是為防止管道內(nèi)應(yīng)力
石油工程建設(shè) 2017年2期2017-07-24
- 四通道煤粉燃燒器冷態(tài)數(shù)值模擬研究
動非常復(fù)雜，通過冷態(tài)數(shù)值模擬研究了解燃燒器的空氣動力場特性，是一項(xiàng)必不可少的研究工作，也是一種省時(shí)、省力、效率高、靈活性強(qiáng)的試驗(yàn)方法。本文通過對Nc型四通道煤粉燃燒器在不同結(jié)構(gòu)、運(yùn)行參數(shù)下的空氣動力場特性進(jìn)行研究，討論回流區(qū)的形成原因，分析回流量的范圍，指導(dǎo)同類燃燒器的合理設(shè)計(jì)與優(yōu)化運(yùn)行。關(guān)鍵詞：回轉(zhuǎn)窯；四通道煤粉燃燒器；冷態(tài)；數(shù)值模擬中圖分類號：TQl7文獻(xiàn)標(biāo)識碼A文章編號2095-6363（2017）04-0058-01回轉(zhuǎn)窯內(nèi)流動非常復(fù)雜，通過冷態(tài)數(shù)
科學(xué)家 2017年4期2017-05-25
- 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子熱穩(wěn)定試驗(yàn)方法探究
的變化情況，并與冷態(tài)下的結(jié)果相比較，若相差較大，則說明轉(zhuǎn)子在高溫狀態(tài)下的同心度不好。汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速較高，若轉(zhuǎn)子熱變形徑跳超差，會產(chǎn)生較大的不平衡離心力，引起機(jī)組振動。汽輪機(jī)的振動超過規(guī)定范圍時(shí)，輕則使端部軸封、隔板汽封磨損，間隙增大，增加漏汽損失，使機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性降低；重則使與機(jī)組相連接的軸承、軸承座、主油泵、傳動齒輪、凝汽器、管道等發(fā)生共振，甚至引起連接螺栓松動、地腳螺栓斷裂等，從而造成重大事故。熱穩(wěn)定試驗(yàn)的目的是檢測轉(zhuǎn)子在熱態(tài)下是否穩(wěn)定，即不發(fā)生變形，仍
發(fā)電設(shè)備 2017年2期2017-05-18
- 鄰機(jī)蒸汽加熱系統(tǒng)在600 MW超臨界空冷機(jī)組冷態(tài)啟動中的應(yīng)用探討
W超臨界空冷機(jī)組冷態(tài)啟動中的應(yīng)用探討郝永全（山西漳山發(fā)電有限責(zé)任公司，山西 長治 046021）通過對超臨界空冷機(jī)組冷態(tài)啟動參數(shù)分析，提出了鄰機(jī)蒸汽加熱系統(tǒng)技術(shù)方案，即在相鄰機(jī)組正常運(yùn)行情況下，鄰機(jī)輔助蒸汽和抽汽系統(tǒng)提供符合啟動要求的汽源至本機(jī)除氧器和高壓加熱器。通過除氧器和高加的加熱作用，提高鍋爐進(jìn)水溫度，建立除氧器、前置泵、高加、省煤器、水冷壁、汽水分離器、除氧器的循環(huán)加熱系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)600 MW鍋爐水冷壁冷態(tài)啟動加熱沖洗。一方面可以節(jié)省機(jī)組啟動沖洗過程
山西電力 2017年2期2017-05-16
- 600MW超臨界汽輪機(jī)冷態(tài)啟動暖機(jī)方式優(yōu)化
機(jī)組啟動狀態(tài)分為冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)、極熱態(tài)四種啟動狀態(tài)，期中冷態(tài)啟動耗時(shí)最長，啟動消耗和安全風(fēng)險(xiǎn)均為最高，因此對機(jī)組冷態(tài)啟動操作進(jìn)行優(yōu)化，縮短啟機(jī)時(shí)間，對節(jié)能降耗促進(jìn)安全生產(chǎn)工作意義重大。為實(shí)現(xiàn)機(jī)組冷態(tài)啟動過程安全、經(jīng)濟(jì)，云南能投威信能源有限公司對汽機(jī)冷態(tài)啟動暖機(jī)方式進(jìn)行了優(yōu)化，通過和傳統(tǒng)啟動方式進(jìn)行對比分析，證明采用優(yōu)化后暖機(jī)方式開機(jī)，安全、經(jīng)濟(jì)效益提高顯著。關(guān)鍵詞：超臨界；汽輪機(jī)；暖機(jī)；600MWDOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t
山東工業(yè)技術(shù) 2017年7期2017-04-10
- 汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子熱穩(wěn)定試驗(yàn)方法探究
的變化情況，并與冷態(tài)下的結(jié)果相比較。若相差較大，則說明轉(zhuǎn)子在高溫狀態(tài)下的同心度不好。其目的是檢測轉(zhuǎn)子在熱態(tài)下是否穩(wěn)定，即不發(fā)生變形，仍然保持軸對稱的特性。其必要性在于：汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速較高，若轉(zhuǎn)子熱變形徑跳超差，會產(chǎn)生較大的不平衡離心力，引起機(jī)組振動。汽輪機(jī)的振動超過規(guī)定范圍時(shí)，輕則使端部軸封、隔板汽封磨損，間隙增大，漏汽損失增加，使機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性降低。振動嚴(yán)重時(shí)，可能使與機(jī)組相連接的軸承、軸承座、主油泵、傳動齒輪、凝汽器、管道等發(fā)生共振，甚至引起連接螺栓松動
中國重型裝備 2016年4期2016-12-19
- 國外燃煤電站鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容差異分析
國外燃煤電站鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容差異分析劉海明，羅 凱，黃中柏，許 濤(國網(wǎng)湖北省電力公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077)由于國外并沒有冷態(tài)試驗(yàn)的相關(guān)規(guī)程或?qū)t，國際上也沒有類似ASME的相關(guān)國際標(biāo)準(zhǔn)，這導(dǎo)致國外項(xiàng)目業(yè)主對于冷態(tài)試驗(yàn)內(nèi)容有不同的見解和要求。結(jié)合在國外調(diào)試的經(jīng)歷，介紹了幾個(gè)項(xiàng)目不同類型鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)，分析了試驗(yàn)過程中遇到的問題，以期為國外調(diào)試項(xiàng)目提供參考。國外燃煤電站；鍋爐調(diào)試；冷態(tài)試驗(yàn)0 引言隨著“一帶一路”國家戰(zhàn)略的深入，國內(nèi)越來
湖北電力 2016年12期2016-12-14
- 高效核電汽輪機(jī)高壓模塊結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的研究
在穩(wěn)態(tài)額定工況和冷態(tài)啟動工況的溫度場和應(yīng)力場進(jìn)行了計(jì)算校核，對強(qiáng)度不合格的部件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化。結(jié)果表明：經(jīng)過結(jié)構(gòu)優(yōu)化改進(jìn)后，高效核電汽輪機(jī)高壓模塊結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)合格。核電汽輪機(jī)； 高壓模塊； 有限元； 結(jié)構(gòu)強(qiáng)度我國現(xiàn)有的核電汽輪機(jī)大部分為飽和蒸汽汽輪機(jī)，與常規(guī)火電汽輪機(jī)相比，飽和蒸汽核電汽輪機(jī)的主蒸汽參數(shù)和相對內(nèi)效率都比較低，建造成本也比較高。某型號核電機(jī)組汽輪機(jī)的高壓進(jìn)汽采用過熱蒸汽，進(jìn)汽溫度達(dá)到566 ℃，與飽和蒸汽核電汽輪機(jī)相比，具有熱效率高、熱耗率低
發(fā)電設(shè)備 2016年4期2016-09-28
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組鄰機(jī)加熱技術(shù)應(yīng)用
超超臨界機(jī)組正常冷態(tài)啟動過程時(shí)間較長，啟動成本較高，且存在安全隱患。介紹了某公司21 000 MW超超臨界機(jī)組冷態(tài)啟動過程中采用鄰機(jī)加熱技術(shù)的情況，分析了其安全性和經(jīng)濟(jì)效益。采用該技術(shù)既提高了機(jī)組啟動的安全性，又取得了顯著的節(jié)能效果。超超臨界機(jī)組；冷態(tài)啟動；鄰機(jī)加熱；節(jié)油0 引言1 000 MW超超臨界機(jī)組正常冷態(tài)啟動時(shí)間長達(dá)10 h以上，燃油、給水等資源消耗巨大，啟動成本較高；由于燃用劣質(zhì)煙煤，其啟動安全性也較差。某發(fā)電公司1，2號1 000 MW超超臨
電力安全技術(shù) 2016年1期2016-08-10
- 大型循環(huán)流化床鍋爐低風(fēng)量冷態(tài)啟動實(shí)踐研究
流化床鍋爐低風(fēng)量冷態(tài)啟動實(shí)踐研究王福才1，李瑞光2，劉爽3(1.遼寧調(diào)兵山煤矸石發(fā)電有限責(zé)任公司，遼寧 調(diào)兵山 112700；2.北方聯(lián)合電力有限責(zé)任公司包頭第二熱電廠，內(nèi)蒙古 包頭 014030；3.遼寧鐵嶺市科技局，遼寧 鐵嶺 112000)摘要：針對大型循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動過程中，采用傳統(tǒng)的高于臨界流化風(fēng)量啟動技術(shù)產(chǎn)生能耗高、安全隱患多等問題，對影響鍋爐啟動的一次流化風(fēng)量調(diào)整進(jìn)行了分析研究。結(jié)合調(diào)兵山煤矸石發(fā)電有限責(zé)任公司長周期的啟動實(shí)踐，闡述了低
- 360 MW 機(jī)組冷態(tài)啟動節(jié)油探討
60 MW 機(jī)組冷態(tài)啟動節(jié)油探討盧智平 （華能重慶珞璜發(fā)電有限責(zé)任公司，重慶402283）摘 要：介紹了360 MW燃煤機(jī)組在冷態(tài)啟動時(shí)節(jié)約燃油方面所采取的一系列技術(shù)措施和組織措施，重點(diǎn)分析了燃油充分燃燒、提前投粉以粉代油、強(qiáng)制循環(huán)汽包爐的沸點(diǎn)水位控制、啟動初期溫度控制，使啟動曲線盡量接近廠家的標(biāo)準(zhǔn)啟動曲線?？偨Y(jié)其中的經(jīng)驗(yàn)，找出機(jī)組冷態(tài)啟動過程中的節(jié)油空間，挖掘機(jī)組啟動的節(jié)油潛力，優(yōu)化機(jī)組的啟動方式，為同類型火力發(fā)電廠的機(jī)組冷態(tài)啟動節(jié)油提供參考。關(guān)鍵詞：機(jī)
重慶電力高等專科學(xué)校學(xué)報(bào) 2016年1期2016-04-18
- 220 t／h鍋爐空氣動力場特性研究
究對象，對其進(jìn)行冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在靜態(tài)時(shí)測得的爐內(nèi)四角切圓大小與假想值基本相當(dāng)，而在動態(tài)時(shí)由于受到不同層次風(fēng)速的共同影響，實(shí)際切圓直徑將變大。通過對爐內(nèi)不同層次風(fēng)速的調(diào)整，使其速度場達(dá)到合理分布。最后利用有限元軟件ANSYS對爐膛內(nèi)部氣流分布情況進(jìn)行模擬，模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對比后，發(fā)現(xiàn)兩者非常接近，為鍋爐啟動、熱態(tài)燃燒調(diào)整以及運(yùn)行提供參考。四角切圓；鍋爐；冷態(tài)；動力場；數(shù)值模擬冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn)是一種省時(shí)、省力、高效的試驗(yàn)方法，鍋爐在改造后其內(nèi)部布
東北電力技術(shù) 2016年7期2016-02-16
- 除氧器噴嘴冷態(tài)試驗(yàn)系統(tǒng)
生產(chǎn)，建立了噴嘴冷態(tài)試驗(yàn)系統(tǒng)。通過試驗(yàn)，可研發(fā)具有自主知識產(chǎn)權(quán)的國產(chǎn)化噴嘴?，F(xiàn)對噴嘴冷態(tài)試驗(yàn)系統(tǒng)及噴嘴冷態(tài)試驗(yàn)方法做簡要介紹，希望為相關(guān)行業(yè)的技術(shù)人員提供參考。1 冷態(tài)試驗(yàn)的目的噴嘴是壓力式除氧設(shè)備的關(guān)鍵部件，在各種負(fù)荷下（額定出力10%～100%），噴嘴均應(yīng)具有高質(zhì)量的噴霧效果及良好的傳熱傳質(zhì)性能。噴嘴的性能將直接影響到設(shè)備的出力、出水溫度及含氧量乃至設(shè)備運(yùn)行的安全與穩(wěn)定。在研發(fā)新型噴嘴時(shí)，噴嘴應(yīng)達(dá)到幾個(gè)主要性能指標(biāo)的要求。（1）在額定出力時(shí)，最大的阻力
電站輔機(jī) 2015年3期2015-12-11
- 燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)機(jī)組冷、溫態(tài)暖機(jī)優(yōu)化
導(dǎo)致設(shè)備損耗大、冷態(tài)機(jī)組調(diào)峰性能差、暖機(jī)運(yùn)行節(jié)能環(huán)保和經(jīng)濟(jì)性不足等問題，一直以來都是困擾國內(nèi)西門子9F型燃?xì)廨啓C(jī)聯(lián)合循環(huán)發(fā)電廠的難題。華能上海燃機(jī)電廠分析原燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的控制模式，根據(jù)燃機(jī)、汽機(jī)特性，詳細(xì)制定優(yōu)化原則、試驗(yàn)方案及試驗(yàn)步驟，利用啟機(jī)機(jī)會實(shí)施汽機(jī)中速暖機(jī)試驗(yàn)，摸索出了一套可行有效的汽機(jī)暖機(jī)新模式，實(shí)現(xiàn)了汽機(jī)暖機(jī)冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)三種狀態(tài)下的不同暖機(jī)方式的復(fù)合模式，并實(shí)現(xiàn)了全過程的變參數(shù)控制及全過程的程控自動，徹底消除了西門子關(guān)于汽機(jī)啟動
電力與能源 2015年3期2015-12-02
- 旋流作用下突擴(kuò)燃燒室內(nèi)冷態(tài)流場的PIV分析
術(shù)來研究燃燒室內(nèi)冷態(tài)流場特性已經(jīng)成為分析燃燒室內(nèi)部流場結(jié)構(gòu)的一種主流趨勢，進(jìn)而從根本上探究燃燒室內(nèi)部燃燒不穩(wěn)定性問題，并對燃燒室熱態(tài)流場行為起到指導(dǎo)作用。韓啟祥［1］等人設(shè)計(jì)了單頭部的矩形燃燒室模型，并通過PIV技術(shù)研究了燃燒室內(nèi)的流場結(jié)構(gòu)以及旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)的改變對流場內(nèi)回流區(qū)的影響，實(shí)驗(yàn)進(jìn)口壓力為0.1065MPa。研究表明，減小一級旋流器的流通面積及旋流數(shù)，或增大二級旋流器的旋流數(shù)，回流區(qū)的尺寸會增大。Yan Yingwen［2］利用PIV技術(shù)研究了進(jìn)
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2015年6期2015-11-15
- 核安全級（1E）通風(fēng)系統(tǒng)電加熱器的鑒定方法
小時(shí)。試驗(yàn)后測試冷態(tài)絕緣電阻值及冷態(tài)絕緣強(qiáng)度。（2）濕熱老化試驗(yàn)。將電熱元件在不包裝、不通電的狀態(tài)下，不重疊的放置在環(huán)境試驗(yàn)箱內(nèi)的支架上，先對元件預(yù)熱1h，預(yù)熱溫度40±2℃，預(yù)熱后開始試驗(yàn)，試驗(yàn)條件如下：溫度：40±2℃；濕度：RH=93+2-3%；持續(xù)時(shí)間：48h：加濕用水要求：電阻率小于500Ω?m；試驗(yàn)結(jié)束后將元件取出，放在環(huán)境溫度20±5℃，無風(fēng)，無強(qiáng)烈熱輻射，相對濕度≥60%環(huán)境里，進(jìn)行絕緣電阻試驗(yàn)和絕緣強(qiáng)度試驗(yàn)。（3）通斷電試驗(yàn)。將元件置于正
山東工業(yè)技術(shù) 2015年8期2015-07-27
- 某9F燃機(jī)冷態(tài)啟動振動異常的處理
03）某9F燃機(jī)冷態(tài)啟動振動異常的處理陳 杰，趙衛(wèi)正（浙江浙能技術(shù)研究院有限公司，杭州 310003）某PG9351FA型燃?xì)廨啓C(jī)在高負(fù)荷下1Y軸振大，在處理過程中發(fā)現(xiàn)機(jī)組冷態(tài)啟動定速3 000 r/min后1Y軸振幅值增大至178 μm后銳減又增大及相位角連續(xù)變化接近360°的振動異?，F(xiàn)象。分析該機(jī)組的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)特征與啟動過程的轉(zhuǎn)子溫度分布可以解釋異常振動現(xiàn)象產(chǎn)生的原因，通過2次現(xiàn)場動平衡校正，減小了高負(fù)荷下機(jī)組1Y軸振的幅值。燃?xì)廨啓C(jī)；振動異常；拉桿轉(zhuǎn)子
浙江電力 2015年11期2015-04-14
- 爐體維護(hù)與提高耐火材料質(zhì)量同等重要
，爐體的維護(hù)分為冷態(tài)維護(hù)和熱態(tài)維護(hù)。冷態(tài)維護(hù)是爐體在冷態(tài)下采用維護(hù)劑打結(jié)防護(hù)的方法；熱態(tài)防護(hù)則是保持爐體處于紅熱工作狀態(tài)下在線防護(hù)的維護(hù)方法，比如噴補(bǔ)等。在冷態(tài)維護(hù)和熱態(tài)維護(hù)二者的選擇上，有的廠家注重前者，有的廠家注重后者，因此常有爭論。但我覺得冷熱要不分彼此，只有同等重視，二者兼顧才能達(dá)到預(yù)期的效果。爐體像人體一樣，鋼磚等同于骨骼，維護(hù)層相當(dāng)于肌肉。骨骼起的是支撐作用，而肌肉才是真正的工作層，因此爐體維護(hù)與提高耐火材料質(zhì)量同等重要，從某種意義上講則更顯重
金屬加工(熱加工) 2015年5期2015-02-23
- 大型柴油機(jī)高氮氧化物轉(zhuǎn)化率的排放控制系統(tǒng)的研發(fā)
格通過大型載貨車冷態(tài)FTP試驗(yàn)以確定系統(tǒng)性能。在研究的不同部分使用了冷態(tài)和熱態(tài)循環(huán)。瞬態(tài)循環(huán)期間平均 NH3-NOx比（ANR）為1.2～1.3。應(yīng)該指出的是，本研究冷態(tài)FTP保溫時(shí)間為3h，這樣做是為了節(jié)省試驗(yàn)時(shí)間。研究表明，大約3h的后處理保溫會得到與冷態(tài)FTP條件下8h保溫相同的進(jìn)口溫度，后者可使發(fā)動機(jī)冷卻液和潤滑油回到室溫。2種保溫方法之間在FTP循環(huán)的開始250s內(nèi)差別不到8°。SCR進(jìn)口溫度比較如圖2所示。這項(xiàng)研究的一部分包括在冷態(tài)瞬態(tài)FTP循
汽車與新動力 2015年5期2015-01-09
- 焦炭冷態(tài)強(qiáng)度多元線性回歸分析預(yù)測模型的研究及應(yīng)用
加和性。其中焦炭冷態(tài)強(qiáng)度是指焦炭抗碎強(qiáng)度M40和焦炭耐磨強(qiáng)度M10。筆者選用入爐煤的揮發(fā)分V、粘結(jié)性指數(shù)G和膠質(zhì)層最大厚度Y作為影響因素，在MATLAB下進(jìn)行多元線性回歸分析，擬合出焦炭冷態(tài)強(qiáng)度預(yù)測模型，再進(jìn)行F檢驗(yàn)和t檢驗(yàn)，以建立簡單、準(zhǔn)確的預(yù)測模型。配煤專家可以根據(jù)預(yù)測模型快速估算出焦炭冷態(tài)強(qiáng)度性能，立刻能掌握焦炭合格情況，從而可以有效地預(yù)測出滿足要求的焦炭，為穩(wěn)定焦炭生產(chǎn)和提高焦炭質(zhì)量提供理論依據(jù)［5］。1 模型建立及分析1．1 基于最小二乘法的多元
皖西學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年5期2015-01-01
- 38 000 DWT雜貨船軸系方案比較分析
別計(jì)算兩種方案中冷態(tài)、熱態(tài)、SMCR工況點(diǎn)下的軸承負(fù)荷、垂向位移等參數(shù)。兩種方案的計(jì)算模型見圖3。2.3 兩種方案校中計(jì)算結(jié)果比較1)冷態(tài)軸承負(fù)荷。冷態(tài)軸承負(fù)荷見圖4。方案(一)有前軸承時(shí)，中間軸承只承載少量負(fù)荷32 kN，而艉管前軸承承載了42 kN的負(fù)荷，這樣會加劇前軸承的磨損，使艉軸前密封工況變得惡劣。方案(二)無前軸承時(shí)，則不會出現(xiàn)這種情況，只是中間軸承負(fù)荷增大，但仍在許用負(fù)荷范圍之內(nèi)。2)冷態(tài)垂向位移。冷態(tài)垂向位移見圖5。由圖5可見，方案(一)有
船海工程 2014年3期2014-06-27
- CaesarⅡ與Glif對高溫高壓管道靜力分析的比較
。管道熱位移是在冷態(tài)的基礎(chǔ)上考慮了溫度及端口熱位移的影響所產(chǎn)生的位移。左側(cè)主蒸汽管道上的支吊點(diǎn)的冷熱位移如表1所示，右側(cè)管道情況基本相似?？梢钥闯?，Glif軟件得出的冷、熱位移與CaesarⅡ軟件得出的冷、熱位移值大小基本吻合。需注意的是Glif中給出的熱位移是從冷態(tài)到熱態(tài)的相對位移，對應(yīng)CaesarⅡ中的結(jié)果應(yīng)該是膨脹荷載工況（EXP，考慮溫度和附加位移）下的位移，這里很容易把CaesarⅡ中運(yùn)行熱態(tài)工況（OPE，考慮自重、溫度、附加位移、壓力和集中力）
電力工程技術(shù) 2014年3期2014-04-12
- 汽輪機(jī)冷態(tài)沖轉(zhuǎn)DEH問題分析及對策
0270)汽輪機(jī)冷態(tài)沖轉(zhuǎn)DEH問題分析及對策李昌海，馮慧山，田金海，林鶴，許文 (中石化股份有限公司 天津分公司，天津 300270)針對50 MW機(jī)組汽輪機(jī)在冷態(tài)沖轉(zhuǎn)過程中無法維持500 r/min暖機(jī)轉(zhuǎn)速，起動數(shù)次均因?qū)嶋H轉(zhuǎn)速與給定值偏差大于500 r/min而導(dǎo)致數(shù)字電液控制系統(tǒng)(DEH)打閘的問題，進(jìn)行了伺服閥和FM146模塊的檢查、程序分析以及轉(zhuǎn)速仿真分析，采取了相應(yīng)的處理措施，解決了汽輪機(jī)在起動冷態(tài)暖機(jī)沖轉(zhuǎn)無法控制轉(zhuǎn)速的問題，保證了汽輪機(jī)的正常
石油化工自動化 2013年5期2013-11-01
- 490 t/h循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動過程節(jié)能分析
CFB鍋爐進(jìn)行了冷態(tài)試驗(yàn)和熱態(tài)點(diǎn)火啟動的研究。賈玉平［3］針對燃煤泥流化床鍋爐進(jìn)行了研究，探討了鍋爐啟動及運(yùn)行特性。另外，針對CFB鍋爐的啟動也進(jìn)行了大量探討。趙俊彬等［4］對某440 t/h CFB鍋爐壓火啟動過程中水冷風(fēng)室發(fā)生爆燃的原因進(jìn)行分析，提出防止風(fēng)室及爐膛發(fā)生爆燃的措施。李壽軍等［5］針對300 MW CFB鍋爐壓火及熱態(tài)啟動過程中的操作要點(diǎn)和注意事項(xiàng)進(jìn)行分析，得到相關(guān)結(jié)論。趙斌等［6］針對某490 t/h CFB鍋爐，對影響鍋爐冷態(tài)啟動的相關(guān)
東北電力技術(shù) 2013年4期2013-03-25
- 300 MW機(jī)組冷態(tài)啟動優(yōu)化的應(yīng)用
300 MW機(jī)組冷態(tài)啟動優(yōu)化的應(yīng)用馬巖昕，張曉宇，喬大勇，肖 亮，張 昆，韓瑞斌(黑龍江華電齊齊哈爾熱電有限公司，黑龍江齊齊哈爾 161000)針對300 MW機(jī)組冷態(tài)啟動時(shí)間較長、經(jīng)濟(jì)性較差的問題，提出在保證機(jī)組和設(shè)備安全運(yùn)行的前提下，改進(jìn)機(jī)組冷態(tài)啟動措施，優(yōu)化300 MW機(jī)組冷態(tài)啟動程序。經(jīng)實(shí)際應(yīng)用驗(yàn)證，改進(jìn)后的機(jī)組冷態(tài)啟動措施縮短了機(jī)組冷態(tài)啟動時(shí)間，實(shí)現(xiàn)了300 MW機(jī)組安全和經(jīng)濟(jì)啟動，提高了300 MW機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。冷態(tài)啟動;暖機(jī)時(shí)間;熱應(yīng)力;溫
黑龍江電力 2012年3期2012-07-18
- 冷態(tài)動力場試驗(yàn)中一次風(fēng)等流量的整定
222042)冷態(tài)動力場試驗(yàn)中一次風(fēng)等流量的整定陳 順(南化集團(tuán) 連云港堿廠,江蘇 連云港 222042)在鍋爐進(jìn)行冷態(tài)動力場試驗(yàn)中,對風(fēng)管流量測量偏差進(jìn)行修正不同整定方法的比較,篩選出切實(shí)可行的方法,對于解決流量測量的準(zhǔn)確性問題有較強(qiáng)指導(dǎo)意義。冷態(tài)動力場;風(fēng)管流量;測量;整定2003年我廠熱電裝置“三爐兩機(jī)”DCS系統(tǒng)改造。風(fēng)粉在線系統(tǒng)是鍋爐裝置新改進(jìn)的的測量技術(shù),對于鍋爐各風(fēng)管風(fēng)量的調(diào)控,指導(dǎo)鍋爐安全、穩(wěn)定、優(yōu)化運(yùn)行具有十分重要的意義。由于風(fēng)粉對儀表
純堿工業(yè) 2011年4期2011-01-04