9E燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)優(yōu)化

黃 慶，周 建，章 恂，李曉柯

(華能南京燃機(jī)發(fā)電有限公司，南京 210034)

當(dāng)前，隨著城市化進(jìn)程的快速發(fā)展，環(huán)境問題也日益突出，環(huán)境治理已經(jīng)刻不容緩，這給天然氣發(fā)電帶來了前所未有的發(fā)展機(jī)遇。與燃煤發(fā)電相比，天然氣屬于一種清潔能源，燃燒不產(chǎn)生灰、渣、二氧化硫等有害物質(zhì)，而且燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的發(fā)電效率接近60%，相比燃煤機(jī)組約40%的熱效率，能源利用率有了很大提高；同時(shí)，啟停機(jī)靈活快速、負(fù)荷反應(yīng)靈敏等特性使其具有更好的調(diào)峰能力[1]。GE 9E燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機(jī)組一般不參與電網(wǎng)的調(diào)峰，不需要每天進(jìn)行啟停，冷態(tài)機(jī)組從燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)到汽輪機(jī)帶滿負(fù)荷需205 min，明顯啟動(dòng)時(shí)間過長(zhǎng)，對(duì)機(jī)組的氣耗、電耗、電網(wǎng)的調(diào)度以及機(jī)組經(jīng)濟(jì)性肯定會(huì)帶來一定的影響。本文將以#5/6機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)為例，通過分析影響機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間的主要因素，提出相應(yīng)的優(yōu)化措施，縮短冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間，盡可能提高機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)的經(jīng)濟(jì)性。

1 設(shè)備概況

華能南京燃機(jī)發(fā)電有限公司擁有兩套GE 9E燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機(jī)組。兩套機(jī)組分別于2013年4月6日和2013年5月28日通過72+24h考核運(yùn)行，主機(jī)設(shè)備由南京汽輪電機(jī)(集團(tuán))有限責(zé)任公司(下簡(jiǎn)稱南汽公司)總承包提供，燃?xì)廨啓C(jī)采用南汽公司與GE公司聯(lián)合生產(chǎn)的PG9171E型重型燃?xì)廨啓C(jī)，汽輪機(jī)為南汽公司生產(chǎn)的單缸、雙壓、無(wú)再熱、下排汽、單軸抽汽凝汽式供熱機(jī)組，型號(hào)為L(zhǎng)CZ60-5.8/1.1/0.58；燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)與汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)為南汽公司生產(chǎn)的箱式結(jié)構(gòu)、旋轉(zhuǎn)無(wú)刷勵(lì)磁、空氣冷卻發(fā)電機(jī)，型號(hào)分別為QFR-135-2和QFW-63-2；余熱鍋爐為中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第七零三所研制生產(chǎn)的臥式、無(wú)補(bǔ)燃、水平煙氣流、雙壓、自然循環(huán)鍋爐，型號(hào)為Q1178.6/546.4-190.3-6.0/521；DCS為艾默生公司的OVATION系統(tǒng)[3]。

2 機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)主要步驟

燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組正常冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)從啟動(dòng)到帶滿負(fù)荷是按設(shè)計(jì)程序進(jìn)行的，運(yùn)行人員很少能干預(yù)，而余爐鍋爐、汽輪機(jī)啟動(dòng)則是以運(yùn)行人員手動(dòng)操作為主，機(jī)組正常冷態(tài)啟動(dòng)主要步驟如下：

(1) 燃?xì)廨啓C(jī)啟動(dòng)，啟動(dòng)電機(jī)運(yùn)行，帶動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)升速至750 r/min，壓氣機(jī)吹掃8.1 min后燃?xì)廨啓C(jī)降速至350 r/min點(diǎn)火升速至額定轉(zhuǎn)速、發(fā)電機(jī)并網(wǎng)。

(2) 余熱鍋爐隨著燃?xì)廨啓C(jī)點(diǎn)火，高、低汽水系統(tǒng)開始啟動(dòng)升溫升壓。

(3) 當(dāng)高壓主汽壓力2.0～2.5 MPa，主蒸汽溫度300～350 ℃且具有50 ℃以上的過熱度時(shí)，汽輪機(jī)開始以120 r/min速率沖轉(zhuǎn)，沖轉(zhuǎn)至600 r/min時(shí)暖機(jī)5～10 min，暖機(jī)結(jié)束后以240 r/min升至全速、并網(wǎng)。

(4) 汽輪機(jī)并網(wǎng)后高壓主蒸汽調(diào)節(jié)閥逐步全開，高壓旁路逐步全關(guān)，汽輪機(jī)根據(jù)高壓汽缸內(nèi)上缸的溫度與高壓主蒸汽溫度的匹配，隨燃?xì)廨啓C(jī)滑參數(shù)啟動(dòng)。

(5) 汽輪機(jī)負(fù)荷升至額定負(fù)荷的30%時(shí)進(jìn)行低壓蒸汽進(jìn)汽，投入汽輪機(jī)低壓補(bǔ)汽。

(6) 根據(jù)省電網(wǎng)調(diào)度要求將燃?xì)廨啓C(jī)帶至目標(biāo)負(fù)荷值。

3 優(yōu)化前冷態(tài)啟動(dòng)過程

9E機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中燃?xì)廨啓C(jī)從啟動(dòng)至并網(wǎng)人為操作干預(yù)極少，而并網(wǎng)后燃?xì)廨啓C(jī)初始負(fù)荷的選擇對(duì)排煙溫度、汽輪機(jī)高壓主蒸汽升溫升壓速度影響較大，也直接影響到整個(gè)啟動(dòng)用時(shí)和啟動(dòng)過程中機(jī)組氣耗、發(fā)電量、NOx排放量等主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。同時(shí)，冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)參數(shù)的選擇也有一定范圍，在高壓主蒸汽壓力和溫度的允許范圍內(nèi)，做出合適的參數(shù)選擇，直接決定了高壓主蒸汽升溫升壓過程所需的時(shí)間。綜上，本文主要從燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后初始負(fù)荷的選擇和汽輪機(jī)冷態(tài)沖轉(zhuǎn)高壓主蒸汽壓力和溫度的選擇以及汽輪機(jī)并網(wǎng)后燃?xì)廨啓C(jī)預(yù)選負(fù)荷的設(shè)定上分析研究9E機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)優(yōu)化的可行性。

優(yōu)化前電廠9E機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后初始負(fù)荷選擇8 MW，燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度為405 ℃，汽輪機(jī)高壓主蒸汽沖轉(zhuǎn)壓力選擇2.0 MPa，溫度選擇300 ℃?？梢?，高壓主蒸汽的溫度和壓力均為冷態(tài)沖轉(zhuǎn)要求范圍的下限，同時(shí)為避免排煙溫度過高，造成高壓旁路和高壓蒸汽減溫水調(diào)門開度過大，燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷也選擇了較為保守的8 MW。以2017年1月20日，#5/6機(jī)組的一次冷態(tài)啟動(dòng)過程分析在該參數(shù)下機(jī)組啟動(dòng)用時(shí)及各指標(biāo)情況。

此次啟動(dòng)前機(jī)組停運(yùn)75 h，汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸內(nèi)壁金屬溫度為180 ℃。由圖1可以看出，#5燃?xì)廨啓C(jī)05:49并網(wǎng)后初始負(fù)荷選擇8 MW，排氣溫度405 ℃，鍋爐開始緩慢升溫升壓，高壓主蒸汽沖轉(zhuǎn)壓力為2.0 MPa、溫度300 ℃，直至06:13 #6汽輪機(jī)滿足沖轉(zhuǎn)條件，用時(shí)24 min；6:45 #6汽輪機(jī)并網(wǎng)后燃?xì)廨啓C(jī)開始升負(fù)荷；07:52 #5燃?xì)廨啓C(jī)切換至預(yù)混燃燒模式，NOx排放濃度合格，總啟動(dòng)用時(shí)145 min。

另外，從此次啟動(dòng)的其它相關(guān)參數(shù)可以看出，由于燃?xì)廨啓C(jī)初始負(fù)荷選擇較低，排氣溫度較低，#6汽輪機(jī)滿足沖轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，高旁開度為95%，高壓給泵頻率為37.5 Hz，高壓主汽減溫水調(diào)門開度為42%，都有一定裕度[7]。

由計(jì)算可得，此次啟動(dòng)過程中耗氣量3.5×104m3(標(biāo)準(zhǔn)狀況下，下同)；機(jī)組發(fā)電量為8.87×104kW·h；發(fā)電氣耗為0.395 m3/(kW·h)；燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后在初級(jí)燃燒模式下NOx排放濃度90 mg/m3，時(shí)間為42 min，汽輪機(jī)并網(wǎng)后燃?xì)廨啓C(jī)逐漸加負(fù)荷直至燃燒模式切至預(yù)混期間NOx排放濃度為108 mg/m3，時(shí)間為81 min，NOx排放超標(biāo)時(shí)間為123 min。

4 優(yōu)化后冷態(tài)啟動(dòng)過程

根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際需求，9E機(jī)組長(zhǎng)期以來冷態(tài)啟動(dòng)均采用上述優(yōu)化前參數(shù)，啟動(dòng)耗時(shí)較長(zhǎng)，啟動(dòng)過程中消耗天然氣較多，氣耗較高，NOx超標(biāo)時(shí)間和總排放量均較大，不利于機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保要求。仔細(xì)分析可以看出，燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后僅帶8 MW的初始負(fù)荷占總啟動(dòng)用時(shí)的61%，燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷較低進(jìn)而導(dǎo)致較低的排煙溫度，延長(zhǎng)了鍋爐的升溫升壓速度，即使汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)參數(shù)均選擇要求范圍下線，啟動(dòng)的絕大部分時(shí)間也消耗在了等待高壓主蒸汽的參數(shù)滿足沖轉(zhuǎn)條件上(2.0 MPa，300 ℃)，另外，在汽輪機(jī)滿足沖轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，汽輪機(jī)高旁開度，高壓給泵頻率，高壓主汽減溫水調(diào)門開度，都有一定裕度。因此在選擇燃?xì)廨啓C(jī)初始負(fù)荷、汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，只要主蒸汽壓力、溫度在允許范圍內(nèi)，并且滿足汽輪機(jī)內(nèi)缸金屬熱應(yīng)力的要求，可以適當(dāng)提高燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度、高壓主蒸汽沖轉(zhuǎn)參數(shù)，以快速滿足沖轉(zhuǎn)條件，大大縮短機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間。

根據(jù)以上分析結(jié)合多次冷態(tài)啟動(dòng)參數(shù)選擇試驗(yàn)，優(yōu)化后電廠9E機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后初始負(fù)荷選擇18 MW，燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度為510 ℃，汽輪機(jī)高壓主蒸汽沖轉(zhuǎn)壓力選擇2.5 MPa，溫度選擇320 ℃。以2018年8月22日，#5/6機(jī)組的一次冷態(tài)啟動(dòng)過程分析在該參數(shù)下機(jī)組啟動(dòng)用時(shí)及各指標(biāo)情況。

此次啟動(dòng)前機(jī)組停運(yùn)79 h，汽輪機(jī)高壓內(nèi)缸內(nèi)壁金屬溫度為185 ℃。由圖2可以看出，#5燃?xì)廨啓C(jī)08:00并網(wǎng)后初始負(fù)荷選擇18 MW，排氣溫度為510 ℃。鍋爐升溫升壓速度明顯加快，08:15 #6汽輪機(jī)高壓主蒸汽沖轉(zhuǎn)壓力為2.5 MPa、溫度320 ℃，滿足沖轉(zhuǎn)條件，用時(shí)15 min；08:40 #6汽輪機(jī)并網(wǎng)后燃?xì)廨啓C(jī)開始升負(fù)荷；09:16 #5燃?xì)廨啓C(jī)切換至預(yù)混燃燒模式，NOx排放濃度合格，總啟動(dòng)用時(shí)96 min。

另外，從此次啟動(dòng)的其它相關(guān)參數(shù)可以看出，由于燃?xì)廨啓C(jī)選擇了較高的初始負(fù)荷，#6汽輪機(jī)滿足沖轉(zhuǎn)參數(shù)時(shí)，高旁開度為100%，高壓給泵頻率為47.5 Hz，高壓主汽減溫水調(diào)門開度為98%，充分利用了高旁容量、高壓減溫水流量，在保證機(jī)組沖轉(zhuǎn)安全的同時(shí)縮短了汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)等待時(shí)間。

由計(jì)算可得，此次啟動(dòng)過程中消耗天然氣量2.88×104m3；機(jī)組發(fā)電量為10.41×104kW·h；發(fā)電氣耗為0.277 m3/(kW·h)；燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后由于負(fù)荷高于優(yōu)化前，在初級(jí)燃燒模式下NOx排放濃度為94 mg/m3，也略高于優(yōu)化前，在此模式下持續(xù)時(shí)間為60 min，汽輪機(jī)并網(wǎng)后一段時(shí)間燃燒模式切至預(yù)混燃燒，此段NOx排放濃度為87 mg/m3，用時(shí)16 min，優(yōu)化后冷態(tài)啟動(dòng)NOx總超標(biāo)時(shí)間76 min。

5 優(yōu)化前后冷態(tài)啟動(dòng)過程效果對(duì)比

5.1 啟動(dòng)時(shí)間大幅減少

我廠9E機(jī)組投產(chǎn)后機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)參數(shù)一直選擇較為保守，均選擇南汽廠家要求下限參數(shù)即高壓主汽壓2.0 MPa，主汽溫300 ℃，一方面是為了避免過高的蒸汽參數(shù)對(duì)汽輪機(jī)造成較大熱沖擊，使金屬各部分加熱不均勻；另一方面，考慮到較低的沖轉(zhuǎn)的蒸汽參數(shù)可以縮短了余熱鍋爐升溫升壓至進(jìn)行汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)的時(shí)間，從而使汽輪機(jī)能盡早并網(wǎng)多發(fā)電。但是通過上文中兩次啟動(dòng)時(shí)間可以看出，較低的沖轉(zhuǎn)參數(shù)反而使冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間更長(zhǎng)，主要是由于燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后初始負(fù)荷的選擇較低，排煙溫度較低造成的。因此在滿足汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)熱應(yīng)力、高壓旁路容量、高壓減溫水流量的情況下，盡可能提高排煙溫度，縮短了燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)至汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)這段啟動(dòng)用時(shí)，見表1。同時(shí)，由于較高的沖轉(zhuǎn)主汽溫度，也加快了汽輪機(jī)進(jìn)汽之后高壓缸內(nèi)缸的暖缸速度，使得汽輪機(jī)并網(wǎng)至燃?xì)廨啓C(jī)燃燒模式切至預(yù)混燃燒時(shí)間相對(duì)縮短，加快了燃?xì)廨啓C(jī)的升負(fù)荷速度，也大大減少了NOx的排放濃度超標(biāo)時(shí)間，提升了啟動(dòng)過程中機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性。

表1 #5/6機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)優(yōu)化前后各階段時(shí)間對(duì)比 min

5.2 啟動(dòng)發(fā)電氣耗明顯降低

啟動(dòng)發(fā)電氣耗=啟動(dòng)耗氣量/啟動(dòng)發(fā)電量。由圖3可以看出，9E燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組運(yùn)行過程中發(fā)電氣耗與機(jī)組負(fù)荷的關(guān)系，負(fù)荷越高發(fā)電氣耗越低。優(yōu)化前，機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中耗氣量3.5×104m3，機(jī)組啟動(dòng)發(fā)電量為8.87×104kW·h，發(fā)電氣耗為0.395 m3/(kW·h)；優(yōu)化后，機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中耗氣量2.88×104m3，機(jī)組啟動(dòng)發(fā)電量為10.41×104kW·h，發(fā)電氣耗為0.277 m3/(kW·h)。

優(yōu)化后冷態(tài)啟動(dòng)全程燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷最低18 MW，相比優(yōu)化前燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷長(zhǎng)時(shí)間停留在8 MW，啟動(dòng)發(fā)電量提高17.4%；由于總啟動(dòng)時(shí)間的大幅降低，啟動(dòng)耗氣量降低17.7%。9E燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷低于50%時(shí)，氣耗會(huì)大幅上升，優(yōu)化后燃?xì)廨啓C(jī)較高的負(fù)荷使啟動(dòng)氣耗降低29.8%。綜上，優(yōu)化后9E燃?xì)廨啓C(jī)冷態(tài)啟動(dòng)氣耗明顯降低的同時(shí)啟動(dòng)發(fā)電量也有相應(yīng)的提升，優(yōu)化后單次冷態(tài)啟動(dòng)可創(chuàng)造效益近3萬(wàn)元，以金陵燃?xì)廨啓C(jī)電廠兩臺(tái)9E機(jī)組2017年全年150次啟動(dòng)計(jì)算，全年可創(chuàng)造效益約450萬(wàn)元，極大提高了機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)的經(jīng)濟(jì)性，達(dá)到機(jī)組節(jié)能降耗要求。

5.3 啟動(dòng)NOx排放濃度超標(biāo)時(shí)間降低

對(duì)于9E機(jī)組，在初級(jí)燃燒模式前期階段和預(yù)混燃燒模式下，NOx的排放濃度較低；在初級(jí)燃燒模式后期階段和貧貧燃燒模式，NOx排放濃度與燃?xì)廨啓C(jī)燃燒溫度大致成正比關(guān)系，且燃燒溫度在732～1 077 ℃之間，NOx排放濃度將超過50 mg/m3。當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)切換至預(yù)混燃燒模式下時(shí)，NOx排放濃度會(huì)快速降低至13 mg/m3，滿足環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)，因此影響冷態(tài)啟動(dòng)階段NOx排放總量主要是燃?xì)廨啓C(jī)處于初級(jí)燃燒模式和貧貧燃燒模式下的時(shí)間長(zhǎng)短。

根據(jù)南京市環(huán)保局對(duì)兩次啟動(dòng)過程N(yùn)Ox排放的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可以看出，圖4中燃?xì)廨啓C(jī)處于初級(jí)燃燒初始階段NOx的排放濃度為90 mg/m3，隨著負(fù)荷的增大，初級(jí)燃燒后段NOx的排放濃度也會(huì)有所增大，處于貧貧燃燒階段NOx的排放濃度為100 mg/m3，根據(jù)優(yōu)化前后燃?xì)廨啓C(jī)所處各燃燒模式下NOx排放濃度超標(biāo)時(shí)間和排放總量對(duì)比，如表2。優(yōu)化前冷態(tài)啟動(dòng)過程N(yùn)Ox超標(biāo)排放總量為132.51 kg，優(yōu)化后為88.85 kg，減少43.66 kg。

由表2可以看出，優(yōu)化后燃?xì)廨啓C(jī)在負(fù)荷18 MW下，NOx排放濃度雖然比優(yōu)化前燃?xì)廨啓C(jī)處于8 MW下的高出4 mg/m3且時(shí)間增多，但由于燃?xì)廨啓C(jī)燃燒模式在貧貧燃燒所停留的時(shí)間減少65 min，使得整個(gè)冷態(tài)啟動(dòng)過程N(yùn)Ox排放濃度超標(biāo)時(shí)間減少47 min。這是因?yàn)槿細(xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后初始負(fù)荷較高，排氣溫度較高，不僅可以快速滿足汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)條件同時(shí)也能滿足汽輪機(jī)并網(wǎng)后一段時(shí)間內(nèi)高壓主蒸汽的升溫升壓要求，只需調(diào)整高壓給泵頻率、高壓主汽減溫水調(diào)門開度和高旁開度即可控制高壓主蒸汽的升溫升壓速率，而且在燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷穩(wěn)定的情況下，燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度、鍋爐煙氣溫度都相對(duì)穩(wěn)定，機(jī)組各參數(shù)相對(duì)穩(wěn)定也能減少運(yùn)行人員操作，節(jié)約時(shí)間。同時(shí)，汽輪機(jī)并網(wǎng)后高壓缸暖缸速度加快，大幅縮短了燃?xì)廨啓C(jī)停留在貧貧燃燒模式下的時(shí)間。另外，優(yōu)化前后單次冷態(tài)啟動(dòng)NOx排放總量降低43.66 kg，約占優(yōu)化前排放總量的1/3，以金陵燃?xì)廨啓C(jī)電廠兩臺(tái)9E機(jī)組2017年150次啟動(dòng)計(jì)算，全年可減少NOx排放近6 600 kg，冷態(tài)啟動(dòng)環(huán)保效果提升顯著。

表2 #5/6機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)優(yōu)化前后NOx排放濃度超標(biāo)時(shí)間對(duì)比

注：排放濃度是折算到15% O2條件下。

6 總結(jié)

1) 機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)過程中，燃?xì)廨啓C(jī)并網(wǎng)后所帶初始負(fù)荷相對(duì)越高，機(jī)組啟動(dòng)經(jīng)濟(jì)性越好。

2) 鍋爐升溫升壓過程中，在滿足汽輪機(jī)高旁容量和高壓主汽減溫水流量情況下，燃?xì)廨啓C(jī)盡可能保持高負(fù)荷，有利于縮短汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)前等待時(shí)間和提高機(jī)組啟動(dòng)經(jīng)濟(jì)性。

3) 在汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)過程中，在滿足沖轉(zhuǎn)參數(shù)下，燃?xì)廨啓C(jī)保持高負(fù)荷溫度，有利于沖轉(zhuǎn)參數(shù)的穩(wěn)定和機(jī)組各主要參數(shù)的調(diào)整。

4) 燃?xì)廨啓C(jī)升負(fù)荷過程中，在保證汽輪機(jī)缸體熱應(yīng)力滿足要求的情況下，利用高旁與減溫水控制主汽參數(shù)來縮短燃?xì)廨啓C(jī)處在貧貧燃燒模式下的時(shí)間，既可以保證NOx排放超標(biāo)時(shí)間滿足環(huán)保要求，又能大幅降低整個(gè)冷態(tài)啟動(dòng)過程中NOx的排放總量，提高機(jī)組啟動(dòng)的環(huán)保性。

5) 冷態(tài)啟動(dòng)過程中，控制好燃?xì)廨啓C(jī)排氣溫度與汽輪機(jī)缸溫合理匹配，使高壓主汽溫與高壓缸內(nèi)缸上壁金屬溫度差在50～70 ℃，保證汽輪機(jī)金屬應(yīng)力在最小范圍。

6) 優(yōu)化后機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，高壓主蒸汽減溫水調(diào)門開度和高壓給泵頻率已加至最大，因此在原有基礎(chǔ)上對(duì)減溫水管路進(jìn)行技改，冷態(tài)啟動(dòng)優(yōu)化效果將更加顯著。

7) 通過優(yōu)化， 9E機(jī)組每次冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間可縮短近50 min，NOx排放總量減少約1/3，創(chuàng)收經(jīng)濟(jì)效益近3萬(wàn)元，經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保效果得到同步提升。