水力壓裂技術(shù)在礦井堅(jiān)硬頂板控制中的應(yīng)用

李金龍 仇婷婷

山西霍寶干河煤礦有限公司 山西 臨汾 041602

隨著，礦井采掘深度的不斷延伸，在開采頂板堅(jiān)硬煤層時(shí)，由于頂板難垮落，易形成大面積的懸頂，而懸頂?shù)拇嬖谑沟孟锏绹鷰r變形研究，一旦懸頂無法承載覆巖重量發(fā)生垮落則會(huì)造成較大的沖擊波，嚴(yán)重威脅礦井的安全生產(chǎn)，針對(duì)堅(jiān)硬頂板我國(guó)常見的治理方法多為爆破切頂，通過在堅(jiān)硬頂板中轉(zhuǎn)孔爆破達(dá)到頂板的預(yù)裂效果。水力壓裂技術(shù)是一種通過高壓注水從而達(dá)到預(yù)裂頂板的一種技術(shù)手段，較傳統(tǒng)爆破切頂工作面頂板初次垮落步距與周期來壓步距有所減小，且來壓強(qiáng)度低，施工成本低等優(yōu)點(diǎn)。本文以霍寶干河礦2-216工作面為工程背景，對(duì)工作面頂板難垮落的問題進(jìn)行分析研究，以保證工作面的安全回采，同時(shí)也為礦井地質(zhì)條件相類似工作面的堅(jiān)硬頂板治理提供參考與借鑒。

1 礦井概況

霍寶干河礦位于臨汾市洪洞縣堤村鄉(xiāng)干河村，井田面積35.56km2，礦井生產(chǎn)能力為210Mt/a，霍寶干河礦2-216工作面位于+80水平一采區(qū)，平均埋深470 m，為傾向長(zhǎng)壁式開采。由于2-216工作面走向長(zhǎng)度為560m，主采煤層為2#煤層，煤層平均厚度為3.75m，煤層的平均傾角為9°，煤層整體較為穩(wěn)定。工作面埋深較淺，頂板整體巖性堅(jiān)硬，難垮落，易形成懸頂，為了保障工作面的安全開采，需要對(duì)工作面頂板進(jìn)行治理，在經(jīng)過充分考慮后選定采用水力壓裂切頂技術(shù)。

2 數(shù)值模擬構(gòu)建

利用數(shù)值模擬對(duì)水力壓裂參數(shù)進(jìn)行研究，選用abaqus數(shù)值模擬軟件進(jìn)行模擬，考慮到堅(jiān)硬頂板面積較大，在一定程度上可以簡(jiǎn)化為有限個(gè)小單元，所以模型建立為尺寸為20m×20m的正方體，在模型中間施加鉆孔，鉆孔的直徑為50mm，對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，在進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí)，充分考慮模型的計(jì)算精度及計(jì)算時(shí)間，在模型靠近鉆孔位置進(jìn)行細(xì)劃分，單元格尺寸為1cm×10cm，在距離鉆孔較遠(yuǎn)段適當(dāng)粗劃分，單元格尺寸為0.2mm×0.2mm，完成模型網(wǎng)格劃分后對(duì)模型進(jìn)行物理參數(shù)設(shè)定，將模型整體物理參數(shù)設(shè)定為砂巖參數(shù)，在模型的鉆孔內(nèi)部設(shè)定注水點(diǎn)，對(duì)模型的邊界條件進(jìn)行設(shè)定，固定模型四邊的位移，在模型的垂直方向施加最大水平主應(yīng)力，在模型的水平方向施加最小水平主應(yīng)力，固定最大水平主應(yīng)力為8MPa，通過改變最小主應(yīng)力以此來達(dá)到改變應(yīng)力差，完成模型的建立。

3 模擬分析

首先對(duì)應(yīng)力差2MPa下模型的起裂進(jìn)行研究，模型的預(yù)制角度為45°，在預(yù)制尖端位置布置應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)，用于監(jiān)測(cè)模型壓裂過程中應(yīng)力變化情況，模型壓裂曲線如圖1所示。

圖1 模型壓裂曲線

如圖1所示可以看出，當(dāng)預(yù)制尖端角為45°時(shí)，在模擬0s-14s內(nèi)時(shí)，此時(shí)的注液壓力呈現(xiàn)緩慢上升的趨勢(shì)，此時(shí)模型內(nèi)部的孔隙被液體填充，此時(shí)的巖石內(nèi)部無裂縫產(chǎn)生，當(dāng)注液時(shí)間來到14s-40s內(nèi)時(shí)，在此階段注液壓力達(dá)到峰值，此時(shí)模型內(nèi)部能量快速聚集，并沿著預(yù)制端發(fā)生起裂，此時(shí)的應(yīng)力峰值為11.26MPa，當(dāng)注液時(shí)間超過40S時(shí)，此時(shí)注液壓力曲線急速下降并穩(wěn)定，壓力裂縫發(fā)生擴(kuò)展，壓裂完成。根據(jù)注液壓力隨時(shí)間的變化趨勢(shì)，可將壓裂過程分成孔隙注液階段、壓裂階段、擴(kuò)展階段三個(gè)部分[2]。對(duì)不同應(yīng)力差下起裂壓力進(jìn)行分析，選定應(yīng)力差為2MPa，3MPa和4MPa，選定三種應(yīng)力差下的注液壓力峰值進(jìn)行匯總?cè)鐖D2所示。

圖2 不同應(yīng)力差下的注液壓力峰值曲線

從圖2可以看出，隨著設(shè)定應(yīng)力差逐步增大，此時(shí)注液壓力峰值呈現(xiàn)降低的趨勢(shì)，但整體降低趨勢(shì)呈現(xiàn)減弱的特點(diǎn)，當(dāng)應(yīng)力差為2MPa時(shí)，此時(shí)注液壓力峰值為11.26MPa，應(yīng)力差增大至3MPa時(shí)，注液壓力峰值增大至10.24MPa，應(yīng)力差4MPa時(shí)，注液壓力峰值為9.42MPa，出現(xiàn)這樣現(xiàn)象的原因是由于隨著應(yīng)力差的增大，此時(shí)限制巖石起裂的作用力減弱，巖石起裂需要的能量減少，注液壓力峰值降低。

對(duì)不同預(yù)制角下的裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度進(jìn)行研究，預(yù)制角分別為0°、15°、30°、45°、60°，不同預(yù)制角下裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度變化趨勢(shì)如圖3所示。

圖3 不同預(yù)制角下裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度變化曲線

如圖3可以看出，隨著預(yù)制角度的不斷加大，此時(shí)裂縫長(zhǎng)度呈現(xiàn)出逐步減小的趨勢(shì)，當(dāng)預(yù)制角為0°時(shí)，此時(shí)裂縫的長(zhǎng)度為9m，預(yù)制角增大至15°時(shí)，裂縫長(zhǎng)度為8.1m，較預(yù)制角0°時(shí)減小了0.9m，當(dāng)預(yù)制角30°、45°和60°時(shí)，此時(shí)的裂縫長(zhǎng)度分別為7.8m、6.4m和5.8m，相較于預(yù)制角0°時(shí)，分別減小了1.2m、2.6m和3.2m。這是由于隨著預(yù)制角的增大，此時(shí)巖石起裂需要的能量越小，鉆孔內(nèi)部能量聚集越少，一旦鉆孔尖端發(fā)生起裂后，鉆孔內(nèi)部的的能量快速釋放，由于能量聚集較少，所以裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度有所下降[4]。

對(duì)不同注液量下，裂縫參數(shù)變化情況進(jìn)行分析，設(shè)定注液排量分別為0.001m3/s、0.002m3/s、0.003m3/s、0.004m3/s及0.005m3/s。注液量與裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度變化曲線如圖4所示。

圖4 注液量與裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度變化曲線

如圖4可以看出，隨著支注液量的增大，此時(shí)裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度呈現(xiàn)逐步增大的趨勢(shì)，當(dāng)壓裂液排量為0.001m3/s時(shí)，可以看出此時(shí)的裂縫長(zhǎng)度為6.2m，增大壓裂液排量為0.002m3/s、0.003m3/s、0.004m3/s、0.005m3/s時(shí)，此時(shí)裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度分別為9.8m、12.4m、14.2m、16.4m，相比壓裂液排量0.001m3/s時(shí)，裂縫的擴(kuò)展長(zhǎng)度分別增大了3.6m、6.2m、8m、10.2m。出現(xiàn)這一現(xiàn)象的原因是由于隨著壓裂液排量的增大，此時(shí)相同時(shí)間內(nèi)鉆孔內(nèi)部聚集的能量增大，在巖石起裂瞬間，巖石內(nèi)部流體快速流動(dòng)，由于能量沖擊，使得裂縫擴(kuò)展的長(zhǎng)度增加，頂板及時(shí)垮落，頂板控制效果更好[5]。

4 結(jié)束語

（1）根據(jù)注液壓力隨時(shí)間的變化趨勢(shì)，可將壓裂過程分成孔隙注液階段、壓裂階段、擴(kuò)展階段三個(gè)部分。

（2）隨著設(shè)定應(yīng)力差逐步增大，此時(shí)注液壓力峰值呈現(xiàn)降低的趨勢(shì)，但整體降低趨勢(shì)呈現(xiàn)減弱的特點(diǎn)。

（3）根據(jù)不同預(yù)制角下裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度變化曲線可知，隨著預(yù)制角度的不斷加大，此時(shí)裂縫長(zhǎng)度呈現(xiàn)出逐步減小的趨勢(shì)。同時(shí)，根據(jù)不同注液排量下裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度變化曲線可知，隨著支注液量的增大，此時(shí)裂縫擴(kuò)展長(zhǎng)度呈現(xiàn)逐步增大的趨勢(shì)。