劉曉義(安徽建工集團(tuán)股份有限公司,安徽 合肥 230000)
波紋鋼管涵最早是在國(guó)外應(yīng)用,而在我國(guó)開(kāi)始應(yīng)用是在上世紀(jì)未,由于波紋的存在,使波紋鋼管涵的橫向抗彎剛度比無(wú)波紋同等用鋼量的鋼板管涵的橫向抗彎剛度大[1],同時(shí),波紋鋼管涵在縱向上具有良好地層適應(yīng)性,即當(dāng)波紋鋼管涵在縱向上發(fā)生不均勻沉降時(shí),對(duì)其橫向上的抗彎剛度幾乎沒(méi)有影響,且對(duì)波紋鋼管涵的內(nèi)力影響不大,因此尤其適用于老路拓寬的公路工程、受凍融影響的涵洞工程[2]。此外,波紋鋼管涵相比傳統(tǒng)的圬工橋涵、鋼筋混凝土蓋板涵、箱涵、拱涵等而言,具有造價(jià)低、工廠標(biāo)準(zhǔn)化制作、運(yùn)輸方便、施工速度快、維修方便等優(yōu)點(diǎn),其經(jīng)濟(jì)、社會(huì)及環(huán)境效益明顯。目前,波紋鋼管涵在國(guó)內(nèi)鐵路工程領(lǐng)域鮮有應(yīng)用實(shí)例。
波紋鋼管涵的橫向抗彎剛度比鋼筋混凝土涵洞要小的多,波紋鋼管涵在土壓力作用下能穩(wěn)定,主要借助周?chē)酵翂毫εc豎向土壓力共同作用來(lái)減小其橫斷面彎矩。從現(xiàn)有波紋鋼管涵的工程應(yīng)用調(diào)研來(lái)看,其斷面形式有圓形、橢圓形、梨形(上大下?。?、管狀曲拱形等。波紋鋼管涵的橫斷面形狀應(yīng)該為何種形式對(duì)結(jié)構(gòu)受力最合理,從現(xiàn)有研究來(lái)看暫無(wú)相關(guān)研究與分析。
本文對(duì)波紋鋼管涵進(jìn)行了受力分析,提出了其合理受力狀態(tài)。又從工程應(yīng)用角度給出了波紋鋼管涵的三點(diǎn)設(shè)計(jì)及施工建議。
從平面應(yīng)變角度來(lái)看,波紋鋼管可視為曲梁結(jié)構(gòu),且曲梁的長(zhǎng)度遠(yuǎn)大于曲梁的理論高度(波紋鋼板的換算厚度),由結(jié)構(gòu)力學(xué)可知,梁結(jié)構(gòu)發(fā)生變形主要由彎矩所致。當(dāng)波紋鋼管采用螺栓拼裝而成時(shí)(部分采用焊接連接),接頭部位是薄弱部位,波紋鋼管橫斷面在過(guò)大的彎矩作用下,其縱縫接頭位置易發(fā)生變形,甚至破損。由此可見(jiàn),若能設(shè)計(jì)出一種波紋鋼管橫斷面形式,使波紋鋼管在周?chē)翂毫ψ饔孟?,波紋鋼管橫斷面任一截面的彎矩均為零,則可大大減小波紋鋼管的變形,也可以適當(dāng)降低橫斷面抗彎剛度,從而節(jié)省用鋼量,減少工程造價(jià),提高結(jié)構(gòu)安全性,波紋鋼管涵即可在鐵路工程中推廣應(yīng)用。雖然實(shí)際中土壓力不可避免地會(huì)存在一定的偏差,加上交通荷載為可變荷載,因此,即使在假設(shè)的土壓力模式下得到了合理受力模式的波紋鋼管涵橫斷面,實(shí)際土壓力與設(shè)計(jì)土壓力偏差也將導(dǎo)致波紋鋼管涵產(chǎn)生一定的彎矩。然而任何結(jié)構(gòu)本身是可以承受一定彎矩的,這種偏差可以忽略不計(jì)。
由此可見(jiàn),設(shè)計(jì)土壓力作用下合理受力狀態(tài)的管涵橫斷面可大大減小結(jié)構(gòu)的彎矩,從而減小了結(jié)構(gòu)的變形。因此,波紋鋼管涵的最合理受力狀態(tài)是在設(shè)計(jì)荷載作用下其橫斷面彎矩為零的狀態(tài)。
基于彎矩為零的波紋鋼管涵橫斷面合理軸線設(shè)計(jì)時(shí),為方便計(jì)算,考慮最一般的情況,對(duì)結(jié)構(gòu)承受的荷載建立如下假設(shè)。
①不計(jì)水平地層抗力
由于設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)橫斷面是彎矩為零的情況,可以認(rèn)為結(jié)構(gòu)的水平變形很小。因此,結(jié)構(gòu)側(cè)部的水平抗力可以忽略不計(jì)。
②不考慮結(jié)構(gòu)自重
波紋鋼管涵的結(jié)構(gòu)自重相比傳統(tǒng)的鋼筋混凝土管涵或圬工結(jié)構(gòu)而言要小得多,相比其所承受的周?chē)翂毫Χ愿『芏唷R虼?,其結(jié)構(gòu)自重導(dǎo)致波紋鋼管產(chǎn)生的內(nèi)力與變形與周?chē)翂毫?dǎo)致波紋鋼管產(chǎn)生的內(nèi)力與變形相比要小得多,可以忽略不計(jì)。
③車(chē)輛荷載用一定厚度的上覆土或均布荷載代替
車(chē)輛荷載為活荷載,對(duì)于波紋鋼管涵來(lái)說(shuō),因其上部覆土的原因,其荷載傳遞會(huì)表現(xiàn)出明顯的擴(kuò)散效應(yīng),目前工程界對(duì)管狀結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)時(shí)均是將車(chē)輛荷載用一定厚度的上覆土或均布荷載代替[3-4]。
④豎向土壓力簡(jiǎn)化為均布荷載
當(dāng)波紋鋼管直徑較大及上部填土厚度較小時(shí),上部填土不均勻沉降導(dǎo)致的豎向土壓力轉(zhuǎn)移現(xiàn)象相對(duì)小[5]。而對(duì)于考慮溝埋或上埋導(dǎo)致的豎向土壓力與土柱理論土壓力不一致問(wèn)題,在后文對(duì)設(shè)計(jì)公式的適用性進(jìn)行說(shuō)明。且為了方便計(jì)算,忽略涵頂與涵側(cè)覆土厚度不一致導(dǎo)致的豎向土壓力差問(wèn)題,在盾構(gòu)隧道豎向土壓力考慮時(shí)也是做同樣的簡(jiǎn)化[6]。
此外,為了方便分析與計(jì)算,將土壓力表示豎向與水平投影方式,水平土壓力按靜止側(cè)土壓力計(jì)算。根據(jù)上述假設(shè),得到波紋鋼管涵周?chē)翂毫δJ饺鐖D1所示,圖中的土壓力計(jì)算為:
圖1 波紋鋼管周?chē)翂毫?/p>
圖及式中,a:波紋鋼管的豎直徑;b:波紋鋼管的中心水平直徑(即在豎直徑中心位置的水平直徑);P1:豎向土壓力;P2:波紋鋼管頂部位置的水平土壓力;P3:波紋鋼管頂部與底部的水平土壓力差。;γ:填筑土體的容重,對(duì)于土層分層的情況下,則為平均容重;H:波紋鋼管頂部理論上覆土厚度,即包括實(shí)際覆土厚度加上交通荷載換算的上覆土厚度;k:側(cè)土壓力系數(shù),取與波紋鋼管接觸部分土體的側(cè)土壓力系數(shù),當(dāng)在波紋鋼管范圍內(nèi)出現(xiàn)多種填土?xí)r,則側(cè)土壓力系數(shù)取加權(quán)平均值。
波紋鋼管涵屬于典型的地下埋管,埋管所受土壓力大小與許多因素有關(guān),例如埋置方法、埋置深度、管道剛度、管涵填土性質(zhì)以及管座與基礎(chǔ)形式等[7]。根據(jù)埋置方法的不同,現(xiàn)有的分類(lèi)方法中將其分為溝埋式與上埋式兩種,管涵正上方土體受到其兩側(cè)的豎向剪力分別如圖2(a)、圖2(b)所示,因此,對(duì)應(yīng)的管涵豎向土壓力分別小于與大于土柱理論土壓力[8]。但是,對(duì)于圖2(a)所示的溝埋式管涵,當(dāng)所挖溝槽寬度大到一定程度時(shí),管涵豎向土壓力將可能表現(xiàn)為上埋式管涵豎向土壓力。波紋鋼管的橫斷面剛度小,當(dāng)采用上埋式時(shí),在填土過(guò)程中也可能存在圖2(c)所示的情況,但當(dāng)采用本論文提出的合理受力狀態(tài)所得到的橫斷面時(shí),其橫斷面變形很小,仍需要考慮為圖2(b)所示的工況。關(guān)于管涵周?chē)翂毫?,以往研究很多,但是土壓力?jì)算方法主要以經(jīng)驗(yàn)與擬合公式為主,如圖2(d)所示的等沉面假設(shè),均是人為假設(shè)所得。盡管其影響機(jī)理相對(duì)明確,影響因素復(fù)雜,暫無(wú)明確的解析計(jì)算方法,但最終管涵豎向土壓力是大于還是小于土柱理論土壓力,其本質(zhì)主要取決于其上覆土的沉降趨勢(shì),如圖2(e)、圖2(f)所示,其中圖2(e)將要大于土柱理論土壓力,其中圖2(f)將要小于土柱理論土壓力。
圖2 管涵豎向土壓力取值分析示意圖
《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB 10002.1-2005)[3]計(jì)算恒載導(dǎo)致涵洞豎向土壓力時(shí),對(duì)于新填土涵洞,根據(jù)填土高度H與涵洞外形寬度D的關(guān)系,在土柱理論土壓力的基礎(chǔ)上乘以修正系數(shù)λ,如表1 所示。而在已壓實(shí)的舊路堤中采用頂進(jìn)法施工的涵洞,則直接取為土柱理論土壓力。由此可見(jiàn),并未考慮頂進(jìn)法施工過(guò)程中導(dǎo)致的地層損使涵洞上覆土下沉問(wèn)題,如圖10(f)所示?;诎踩钥紤],建議埋式波紋鋼管涵恒載導(dǎo)致的豎向土壓力直接取為土柱理論土壓力。
表1 管涵豎向土壓力修正系數(shù)[8]
《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB 10002.1-2005)[3]計(jì)算列車(chē)活載導(dǎo)致涵洞豎向土壓力時(shí),建議列車(chē)活載按“中-活載”考慮,軌底平面上的橫向分布寬度取為2.5m,并考慮荷載的擴(kuò)展效應(yīng),擴(kuò)散角的正切值取為0.5。列車(chē)豎向活載包括列車(chē)豎向動(dòng)力作用,因此,列車(chē)豎向活載等于列車(chē)豎向靜活載乘以動(dòng)力系數(shù)(1+μ),其計(jì)算公式為:
公式(4)中ζ的計(jì)算公式為:
式中,D為管涵的水平直徑,單位為m;h為填土厚度,從軌底算起。
因此,在實(shí)際管涵設(shè)計(jì)時(shí),首先要確定管涵頂部的豎向土壓力P1,而關(guān)于管涵的豎向土壓力,只能借助現(xiàn)有研究得到的近似計(jì)算方法確定,且現(xiàn)在的軌道形式、列車(chē)軸重、行車(chē)速度等參數(shù)均相差較大,在涵頂豎向土壓力計(jì)算時(shí)需要根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行分析。從圖9(a)來(lái)看,豎向土壓力對(duì)橫斷面影響并不是非常明顯,豎土壓力誤差對(duì)橫斷面影響不會(huì)太大。對(duì)于圖2(a)~圖2(d),取值為σv。因此,公式(1)、公式(2)對(duì)應(yīng)的計(jì)算公式為:
上述為理想狀態(tài)下的簡(jiǎn)化土壓力形式。然而,現(xiàn)實(shí)工程中所遇到的工況要復(fù)雜的多。尤其在施工過(guò)程中,由于施工工序的不合理,將很容易導(dǎo)致波紋鋼管涵發(fā)生偏載而破壞,圖3 為一例施工機(jī)械不當(dāng)操作引起波紋鋼管涵失穩(wěn)破壞。為此,以下從工程應(yīng)用的角度提出三點(diǎn)相關(guān)建議。
圖3 波紋鋼管結(jié)構(gòu)失穩(wěn)
因車(chē)輛荷載為活荷載,在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí),一般換算為地表一定厚度的上覆土或均布荷載,當(dāng)車(chē)輛荷載作用傳遞到波紋鋼管涵結(jié)構(gòu)上時(shí),會(huì)出現(xiàn)一定的擴(kuò)散效應(yīng)。當(dāng)上覆土厚度較小時(shí),相對(duì)集中的車(chē)輛荷載擴(kuò)散效應(yīng)有限,則實(shí)際受到的荷載與理論計(jì)算時(shí)的均布荷載相差較大,導(dǎo)致波紋鋼管涵結(jié)構(gòu)的實(shí)際彎矩也較大。另外,上覆土厚度越大,不僅擴(kuò)散面積越大,同時(shí)列車(chē)對(duì)涵洞的豎向動(dòng)力作用也越小[9]。
波紋鋼管涵為柔性結(jié)構(gòu),在上部填土完成前,鋼管涵與土的相互作用沒(méi)有形成,結(jié)構(gòu)處于受偏載的受力狀態(tài),承載能力較小,易發(fā)生扁化等失穩(wěn)破壞狀態(tài)。因此,在施工過(guò)程中應(yīng)充分考慮施工機(jī)械荷載的效應(yīng)。尤其是連續(xù)多孔波紋鋼管涵,其填土施工工藝更為復(fù)雜,應(yīng)對(duì)填土工藝進(jìn)行合理優(yōu)化。因此,建議波紋鋼管內(nèi)部設(shè)置防此結(jié)構(gòu)變形的臨時(shí)內(nèi)支撐結(jié)構(gòu),待上覆土完成填筑后再拆除,防止施工過(guò)程中波紋鋼管發(fā)生不規(guī)則變形。
波紋鋼管涵側(cè)部填土?xí)r不便于大型機(jī)械碾壓,尤其涵底兩側(cè)填土,即使采用人工夯實(shí),其操作難度較大。為了確保填土壓實(shí)質(zhì)量,建議先將土體分層碾壓,填到接近設(shè)計(jì)的管涵中心高度位置后,再采用施工機(jī)械挖出接近管涵形狀的溝(同時(shí)采用人工輔助施工),再安裝波紋鋼管。待波紋鋼管完成安裝后,填筑上部填土。
波紋鋼管涵相比傳統(tǒng)的鋼筋混凝土管涵而言,其抗彎剛度較小,主要借助豎向土壓力與水平土壓力共同作用來(lái)減小截面彎矩。因此,波紋鋼管涵的最合理受力狀態(tài)是在合理的土壓力下使其橫斷面彎矩為零的狀態(tài)。
在實(shí)際工程應(yīng)用中,管頂?shù)母餐梁穸炔灰诉^(guò)小、施工時(shí)考慮截面穩(wěn)定性,應(yīng)在波紋鋼管內(nèi)部設(shè)置臨時(shí)內(nèi)支撐結(jié)構(gòu),管底部位采用先填筑再反挖的順序,可消除管底兩側(cè)填筑不宜密實(shí)的問(wèn)題。