液壓支撐單點(diǎn)漸進(jìn)成形臨界角研究

尚苗 李言 楊明順 鄭建明 景張帥

摘要：?jiǎn)吸c(diǎn)漸進(jìn)成形復(fù)雜形狀的薄壁制件時(shí)，不均勻厚度分布是影響產(chǎn)品性能和成形質(zhì)量的主要原因。將液壓支撐引入單點(diǎn)漸進(jìn)成形過(guò)程中，提出一種液壓支撐單點(diǎn)漸進(jìn)成形工藝，該工藝通過(guò)對(duì)懸空板材增加柔性支撐來(lái)促進(jìn)厚度的均勻分布。在靜壓和變壓的輔助支撐下，采用Al1060板材單點(diǎn)漸進(jìn)成形不同壁角的圓錐臺(tái)制件，通過(guò)數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究定量分析靜壓參數(shù)與變壓方案對(duì)厚度分布及厚度均勻臨界角的影響規(guī)律。結(jié)果表明，對(duì)厚度均勻分布臨界角的有利靜壓壓力范圍為0～0.18 MPa，最有利的靜壓壓力值為0.17 MPa。與無(wú)支撐單點(diǎn)漸進(jìn)成形相比，液壓支撐單點(diǎn)漸進(jìn)成形工藝可以使厚度均勻臨界角增大7°，有效提升板材的厚度分布均勻性和成形性能。

關(guān)鍵詞：漸進(jìn)成形；液壓支撐；臨界角；壁厚分布

中圖分類號(hào)：TG386.4

DOI：10.3969/j.issn.1004132X.2024.01.017

Study on Critical Angle in Single-point Incremental Forming

with Hydraulic Supporting

SHANG Miao LI Yan YANG Mingshun ZHENG Jianming JING Zhangshuai

School of Mechanical and Precision Instrument Engineering，Xian University of Technology，

Xian，710048

Abstract： Uneven thickness distribution was the main reason for affecting product performance and forming quality when single-point incremental forming the thin-walled parts with complex shapes. Hydraulic supporting was introduced into the single-point incremental forming process， and a hydraulically supported single-point incremental forming process was proposed， uniform distribution of thickness was promoted by adding flexible support to the overhanging sheets. Conical parts with different wall angles were formed by single-point incremental forming of Al1060 sheets under the auxiliary supports of hydrostatic and variable pressure， the effects of hydrostatic parameters and variable pressure schemes on the thickness distribution and the critical angle of thickness uniformity were quantitatively analyzed through numerical simulations and experimental studies. The results show that the favorable hydrostatic pressure range is as 0～0.18 MPa for the critical angles of uniform thickness distribution， and the most favorable hydrostatic pressure value is as 0.17 MPa. Compared with unsupported single-point incremental forming， the hydraulically-supported single-point incremental forming process may increase the critical angle of thickness uniformity by 7°， which effectively improves the uniformity of thickness distribution and forming performance of the sheets.

Key words： incremental forming; hydraulic support; critical angle; thickness distribution

0 引言

單點(diǎn)漸進(jìn)成形（single point incremental forming， SPIF）技術(shù)是一種新興的無(wú)模無(wú)約束的薄壁板材柔性成形技術(shù)，在快速、靈活的原型制造中潛力巨大［1-3］。該技術(shù)不需要專用模具，極大地節(jié)省了模具組、夾具組的制造、維護(hù)和存儲(chǔ)費(fèi)用，具有高效率、低成本、綠色低碳等優(yōu)點(diǎn)［4-5］，在航空航天、新型汽車、藝術(shù)設(shè)計(jì)、生物醫(yī)療等領(lǐng)域，加工小批量、多品種和復(fù)雜形狀的鈑金制件前景極為廣闊。

在SPIF過(guò)程中，通常使用一個(gè)成形工具通過(guò)逐點(diǎn)累積變形的方式將板材加工成所需的形狀。而在成形過(guò)程中，局部應(yīng)力過(guò)大、塑性應(yīng)變過(guò)于集中容易引起板材厚度分布不均勻［6］，且過(guò)大的厚度應(yīng)變會(huì)造成局部區(qū)域的過(guò)度減薄和破裂，影響制件在結(jié)構(gòu)上的完整性，限制工藝的可成形性。

部分學(xué)者通過(guò)對(duì)工具路徑、成形工具、工藝參數(shù)的優(yōu)化提高SPIF厚度分布性能。NIRALA等［7］基于分形幾何理論優(yōu)化工具路徑，得到了分布均勻的壁厚。周六如［8］采用平行直線型工具路徑促進(jìn)了直壁筒制件厚度的均勻分布。ISIDORE等［9］采用扁端工具和大半徑工具延遲了SPIF中枕形缺陷的形成。WU等［10］采用扁平尖端的橢圓形振動(dòng)工具，使得制件的厚度分布性能得到明顯的提高。WANG等［11］采用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法通過(guò)對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化促進(jìn)了難成形材料的厚度分布。KHALIL等［12］基于響應(yīng)面法通過(guò)優(yōu)化工藝參數(shù)獲得了更小的減薄厚度。

SPIF過(guò)程中，在板材下方增加支撐是促進(jìn)壁厚均勻分布、提高板材成形性能的有效方法。ULLAH等［13］通過(guò)兩點(diǎn)漸進(jìn)成形方法，有效提高了零件的凹凸特征及復(fù)雜制件的厚度分布性能。PRAVEEN等［14］通過(guò)控制雙面增量成形支撐工具的支撐力，有效減小了制件的殘余應(yīng)力，改善了制件成形性能。BEN等［15］使用活性介質(zhì)作為支撐，加工成形出了傳統(tǒng)SPIF難成形的凹凸形零件。YU等［16］使用泡沫金屬作為支撐，發(fā)現(xiàn)采用適當(dāng)密度的泡沫鎳可以有效提高板材的成形性能。金志浩等［17］在凸模支撐漸進(jìn)成形臨界角的研究中發(fā)現(xiàn)，增大原始板材的厚度可以促進(jìn)壁厚的均勻分布。KUCUKTURK等［18］使用流體作為支撐，發(fā)現(xiàn)改變流體的壓力可以提高制件的成形性，得到更優(yōu)的厚度分布。

本文將液壓支撐引入SPIF，形成一種液壓支撐單點(diǎn)增量板材成形（hydraulic support-single point incremental forming，HS-SPIF）工藝?；贖S-SPIF工藝研究了Al1060板材單道次單點(diǎn)漸進(jìn)成形不同壁角圓錐臺(tái)制件時(shí)壁厚分布隨壓力參數(shù)的變化規(guī)律。通過(guò)有限元模擬和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的方法，定量分析了靜壓和變壓方案對(duì)增大壁厚均勻臨界角的有益效果，從而為促進(jìn)壁厚均勻分布、提高制件成形性能提供參考。

1 HS-SPIF原理

HS-SPIF的原理是：在SPIF的基礎(chǔ)上給懸空板材的背部增加壓力受控的液壓油，使得待成形板材可以受到不同壓力的靜壓支撐和變壓支撐。在制件的整個(gè)成形過(guò)程中，靜壓支撐的壓力值保持不變，變壓支撐的壓力值可以隨成形時(shí)間分階段改變。圖1為HS-SPIF原理圖，通過(guò)調(diào)節(jié)溢流閥、監(jiān)控壓力表實(shí)現(xiàn)壓力值的定量控制。

圓錐臺(tái)制件單點(diǎn)漸進(jìn)成形過(guò)程中，在工具頭下壓和液壓支撐的共同作用下，板材沿側(cè)壁方向產(chǎn)生持續(xù)的拉深減薄，壁厚由初始壁厚t0逐漸減薄為tp，微元長(zhǎng)度由dx變形為L(zhǎng)。目標(biāo)制件側(cè)壁與水平線所夾的壁角為α。假設(shè)板材無(wú)徑向流動(dòng)，只有剪切變形，根據(jù)體積不變?cè)碛?/p>

即

tp=t0cos α（2）

根據(jù)式（2），壁厚tp是單點(diǎn)漸進(jìn)成形得到的理論壁厚。隨著圓錐臺(tái)制件壁角的逐漸增大，側(cè)壁沿圓周方向上會(huì)逐漸顯示出帶狀的“減薄帶”。在減薄帶出現(xiàn)之前，制件壁厚與余弦定理計(jì)算的理論壁厚基本一致，此時(shí)壁厚分布基本均勻。

在判斷制件是否存在過(guò)度減薄時(shí)，通常板材成形后主變形區(qū)的壁厚t與理論壁厚tp的誤差在“±10%”以內(nèi)（0.9tp≤t≤1.1tp）［17］，即滿足

0.9t0cos α≤t≤1.1t0cos α（3）

時(shí)認(rèn)為成形制件沒(méi)有出現(xiàn)過(guò)度減薄，在成形過(guò)程中近似實(shí)現(xiàn)了壁厚均勻分布。

由式（3）可以看出，當(dāng)初始壁厚t0一定時(shí)，壁角α是影響壁厚均勻分布的重要因素。將不出現(xiàn)過(guò)度減薄的最大壁角αmax稱為壁厚均勻臨界成形角θ，即當(dāng)壁角為αmax時(shí)，主變形區(qū)的壁厚滿足式（3）；當(dāng)壁角為αmax+1°時(shí)，主變形區(qū)的壁厚不滿足式（3），則此時(shí)最大壁角αmax被看作是壁厚均勻臨界成形角，簡(jiǎn)稱臨界角θ。

2 HS-SPIF的有限元模擬

2.1 HS-SPIF有限元模型的建立

通過(guò)ABAQUS/Explicit有限元軟件建立圓錐臺(tái)制件HS-SPIF的有限元模型，如圖2所示，模型包括初始板材、成形工具和夾具。初始板材采用直徑為136 mm、初始厚度為1 mm的Al1060圓形薄板；圓柱形棒料球頭狀工具的直徑為14 mm；環(huán)形夾具的外環(huán)半徑為70 mm、內(nèi)環(huán)半徑為55 mm。板材被認(rèn)為是一個(gè)可變形體，網(wǎng)格劃分時(shí)選用的是S4R縮減積分殼體單元。板材邊緣被夾具剛性?shī)A緊。通過(guò)拉伸試驗(yàn)獲得Al1060沿軋制方向0°、45°、90°三組試樣的真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變曲線，如圖3所示，取其均值作為材料屬性參數(shù)［19］。表1給出了有限元模型中工具、板材、夾具各參數(shù)的定義。工具與板材、夾具與板材之間的摩擦行為采用庫(kù)侖摩擦定律，摩擦因數(shù)分別設(shè)定為0.1和0.2。成形工具的轉(zhuǎn)速設(shè)定為700 r/min，機(jī)床的進(jìn)給速度設(shè)定為600 mm/min。

板材不施加液壓支撐時(shí)，模擬成形45°壁角的圓錐臺(tái)制件如圖4所示。成形工具對(duì)板材表面加工的區(qū)域稱為主變形區(qū)；沿制件的Z方向，與主變形區(qū)Ⅱ相鄰的是頂部變形區(qū)Ⅰ和底部變形區(qū)Ⅲ。遠(yuǎn)離工具集中下壓點(diǎn)，連接制件Y方向上的各節(jié)點(diǎn)，組成的節(jié)點(diǎn)路徑稱為Y路徑。

通過(guò)UG軟件生成45°壁角圓錐臺(tái)制件等高輪廓銑的工具運(yùn)動(dòng)軌跡如圖5所示。數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證中，每層下壓量設(shè)定為0.5 mm；成形圓錐臺(tái)的頂徑為70 mm，高度為24 mm，底徑會(huì)隨著成形角改變而變化。

2.2 靜壓壓力對(duì)厚度分布的影響分析

在靜壓壓力為0～0.19 MPa范圍內(nèi)，每隔0.1 MPa分別成形45°和50°壁角的圓錐臺(tái)零件。前期大量實(shí)驗(yàn)表明，靜壓壓力為0.19 MPa時(shí)成形失敗，因此有效的靜壓壓力范圍為0～0.18 MPa。圖6為靜壓壓力為0（即無(wú)液壓支撐的SPIF）和靜壓壓力為0.18 MPa時(shí)45°壁角的模擬厚度分布云圖，可以看出，靜壓壓力為0時(shí)主成形區(qū)Ⅱ內(nèi)出現(xiàn)了明顯的減薄帶（見(jiàn)圖6a中的深藍(lán)色），這也是制件最易發(fā)生破裂和過(guò)度減薄的區(qū)域；靜壓壓力為0.18 MPa時(shí)減薄帶幾乎消失，這說(shuō)明靜壓支撐可以促進(jìn)壁厚的均勻分布。

在有效的靜壓壓力范圍內(nèi)，對(duì)初始壁厚為1.0 mm的板材分別成形45°壁角和50°壁角的圓錐臺(tái)制件。不同靜壓支撐成形不同壁角時(shí)，成形制件沿Y路徑的最小模擬壁厚和平均壁厚如圖7和圖8所示。可以看出，對(duì)于不同壁角的制件，靜壓參數(shù)對(duì)防止厚度過(guò)度減薄和促進(jìn)厚度均勻分布的有利壓力范圍都是0～0.18 MPa；對(duì)防止厚度過(guò)度減薄最有利的壓力為0.17 MPa（見(jiàn)圖7最高點(diǎn)）；對(duì)促進(jìn)厚度均勻分布最有利的壓力為0.18 MPa（見(jiàn)圖8最高點(diǎn)）。與靜壓壓力為0的最小壁厚相比，成形壁角為45°時(shí)靜壓支撐可以使最小厚壁增大0.042 64 mm，增大6.53%；成形壁角為50°時(shí)靜壓支撐可以使最小厚壁增大0.042 41 mm，增大7.53%。與靜壓壓力為0的平均壁厚相比，成形45°壁角時(shí)靜壓支撐可以使平均壁厚增大0.01 mm，增大1.38%；成形50°壁角時(shí)，靜壓支撐可以使平均壁厚增大0.008 mm，增大1.18%。

為了研究靜壓壓力對(duì)板材成形精度的影響，沿Y路徑提取Z向位移。圖9表示靜壓壓力為0，0.18 MPa時(shí)成形45°壁角的模擬輪廓曲線與理論輪廓曲線。模擬輪廓與理論輪廓在各節(jié)點(diǎn)處的高度差即為軸向誤差。由圖9可以看出，頂部變形區(qū)Ⅰ和底部變形區(qū)Ⅲ分別存在軸向誤差1和軸向誤差2，且靜壓壓力為0時(shí)的軸向誤差均大于靜壓壓力為0.18 MPa時(shí)的軸向誤差。圖10表示成形45°壁角時(shí)不同液壓參數(shù)下的最大軸向誤差，可以看出，與普通的SPIF（靜壓壓力為0）相比，HS-SPIF工藝的最大軸向誤差1減小了0～0.552 mm，減小了約0～20.15%；最大軸向誤差2減小了0～0.167 mm，減小了約0～53.23%。圖9和圖10表明，液壓支撐有助于減少回彈，提高制件的成形精度和成形質(zhì)量。

為了分析靜壓參數(shù)對(duì)塑性應(yīng)變的影響，選取關(guān)鍵壓力節(jié)點(diǎn)0、0.16 MPa、0.17 MPa和0.18 MPa時(shí)的塑性應(yīng)變分量εZ進(jìn)行研究［3］。在不同壓力下，塑性應(yīng)變分量沿Y路徑的變化如圖11所示。可以看出，隨著靜壓壓力的增大，主成形區(qū)Ⅱ內(nèi)塑性應(yīng)變變小，最大塑性應(yīng)變分量由0.462逐漸減小到0.422。與無(wú)支撐的SPIF相比，液壓支撐可以使塑性應(yīng)變減小0～11.2%。這說(shuō)明，有利范圍內(nèi)的靜壓支撐有助于減小塑性應(yīng)變，促進(jìn)厚度的均勻分布。

不同靜壓支撐下等效應(yīng)力沿Y路徑的變化曲線如圖12所示，可以看出，在0～0.18 MPa之間，靜壓壓力越大，等效應(yīng)力的極大值和變化幅度越小，漸進(jìn)成形也就越穩(wěn)定。同時(shí)，在頂部變形區(qū)Ⅰ的A區(qū)域和底部變形區(qū)Ⅲ的B區(qū)域，靜壓壓力越大，等效應(yīng)力普遍越小，因此軸向誤差1和軸向誤差2越小。這說(shuō)明有利壓力范圍內(nèi)的靜壓支撐能夠改善制件成形性能，提高制件成形精度。

2.3 靜壓壓力對(duì)臨界角的影響分析

為了分析靜壓壓力對(duì)臨界角的影響規(guī)律，設(shè)置其他參數(shù)（如工具直徑、轉(zhuǎn)速、進(jìn)給速度、層下壓量、板材厚度、板材材料）為定值［4］。靜壓壓力為0時(shí)分別成形45°壁角和48°壁角的圓錐臺(tái)，成形制件沿Y路徑的壁厚變化如圖13所示。由圖13a可以看出，45°壁角在主變形區(qū)Ⅱ的厚度滿足式（3）；由圖13b可以看出，48°壁角在主變形區(qū)Ⅱ的最小厚度小于理論壁厚的下限值，即出現(xiàn)了過(guò)度減薄。因此可以確定靜壓支撐壓力為0時(shí)臨界角為45°～48°。

由圖13可以發(fā)現(xiàn)，壁厚變化關(guān)于板材中心對(duì)稱，靠近工具起始點(diǎn)側(cè)的最小壁厚略小于工具結(jié)束點(diǎn)側(cè)的最小壁厚；同時(shí)，理論壁厚的下限值與板材過(guò)度減薄直接相關(guān)。因此臨界角的判斷條件可以簡(jiǎn)化為半段Y路徑上模擬壁厚的最小值是否大于理論壁厚的下限值。靜壓支撐壓力為0時(shí)，分別成形46°和47°壁角的圓錐臺(tái)，制件在前半段Y路徑上的壁厚分布結(jié)果如圖14所示。圖14表明，當(dāng)壁角為46°時(shí)，制件的最小壁厚大于理論壁厚的下限值； 當(dāng)壁角為47°時(shí)，制件最小壁厚小于理論壁厚的下限值。因此由式（3）可以確定，靜壓壓力為0時(shí)初始板厚為1 mm的Al1060板材成形圓錐臺(tái)制件的臨界角為46°。

同理，靜壓壓力從0.01 MPa逐步增大，每次加壓0.005 MPa，分別分析各壓力下的臨界角，最終得到各靜壓參數(shù)對(duì)應(yīng)的臨界角如圖15所示?？梢钥闯觯S著靜壓壓力的增大，臨界角先增大后減小。其中靜壓壓力為0.17 MPa時(shí)獲得的臨界角（53°）最大。與無(wú)液壓支撐SPIF的臨界角（46°）相比，有靜壓支撐的HS-SPIF的臨界角可以增大7°。因此在本文研究的工況下，對(duì)臨界角有利的靜壓壓力范圍為0 ～0.18 MPa，最有利的壓力值為0.17 MPa。

2.4 變壓支撐對(duì)臨界角的影響分析

為了獲得更好的壁厚分布性能，在靜壓支撐的基礎(chǔ)上提出了變壓支撐。由圖15可以看出，對(duì)臨界角最有利的5個(gè)支撐壓力在0.14～0.18 MPa之間。因此，針對(duì)最易出現(xiàn)過(guò)度減薄的主成形區(qū)Ⅱ，在壓力0.14～0.18 MPa之間提出的4種變壓方案如圖16所示。圖中Z方向的位移表示成形工具從0處開(kāi)始下壓的位移量，紅色圓點(diǎn)的個(gè)數(shù)表示變壓的次數(shù)，紅色圓點(diǎn)的位置表示變壓開(kāi)始的位置。方案A表示壓力分階段遞減，方案B表示壓力分階段遞增，方案C表示壓力分階段先增后減，方案D表示壓力分階段先減后增。

按照?qǐng)D16的4種變壓方案分別模擬成形45°壁角的圓錐臺(tái)，各制件沿Y路徑在主成形區(qū)Ⅱ內(nèi)的最小壁厚如圖17所示，可以看出，與靜壓支撐壓力為0的最小壁厚相比，變壓方案D的最小壁厚增大了0.052 mm，增大了約7.99%；與靜壓壓力為0.17 MPa的最小壁厚相比，變壓方案D的最小壁厚增大了0.008 mm，增大了約1.15%。這說(shuō)明，與對(duì)臨界角最有利的靜壓壓力相比，變壓方案D可以使主變形區(qū)Ⅱ內(nèi)的最小厚度增大。根據(jù)式（3），最終獲得變壓方案D所對(duì)應(yīng)的臨界角是53°。這表明，與無(wú)液壓支撐的SPIF相比，變壓支撐的臨界角也可以增大7°；與靜壓支撐相比，變壓支撐雖然可以獲得更大的最小壁厚，但對(duì)臨界角的增大在目前的研究中還沒(méi)有表現(xiàn)出明顯的優(yōu)勢(shì)。

3 HS-SPIF臨界角實(shí)驗(yàn)

3.1 實(shí)驗(yàn)裝置

在HS-SPIF成形中，使用的實(shí)驗(yàn)設(shè)備如圖18所示，主要包括立式數(shù)控機(jī)床（MVC510）、液壓系統(tǒng)、成形工具和板材夾具。實(shí)驗(yàn)前，通過(guò)夾具將待成形板材固定到實(shí)驗(yàn)設(shè)備上。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)調(diào)節(jié)溢流閥對(duì)實(shí)驗(yàn)壓力進(jìn)行定量控制。

3.2 HS-SPIF實(shí)驗(yàn)方案

實(shí)驗(yàn)參數(shù)與模擬仿真中的各參數(shù)保持一致。

將UG軟件生成的加工程序經(jīng)處理后輸入到數(shù)控銑床，按照表2所示的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證方案，采用HS-SPIF工藝分別成形不同壁角的圓錐臺(tái)制件。

3.3 液壓支撐對(duì)臨界角的影響

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，靜壓壓力為0.19 MPa時(shí)板材表面出現(xiàn)了細(xì)微的裂紋并有油液滲出，表明成形失敗。對(duì)于成形成功的制件，沿Y方向?qū)υ嚰M(jìn)行線切割，然后在試件上每間隔1 mm進(jìn)行刻度劃并使用螺旋測(cè)微器測(cè)量各點(diǎn)的厚度，如圖19所示。

在不同的靜壓支撐下分別成形45°壁角的圓錐臺(tái)，各制件在主成形區(qū)Ⅱ內(nèi)沿Y路徑的最小實(shí)驗(yàn)壁厚如圖20所示，可以看出，實(shí)驗(yàn)工況下，最小壁厚有利的靜壓壓力范圍為0～0.18 MPa，最有利的靜壓值為0.17 MPa，這與圖7的模擬結(jié)果一致。同時(shí)，隨著靜壓壓力的增大，實(shí)驗(yàn)最小壁厚與模擬最小壁厚的變化規(guī)律基本一致；實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果之間的最大誤差為0.015 mm，最大誤差率為2.29%，誤差在允許范圍內(nèi)，因此靜壓支撐下最小壁厚的模擬結(jié)果有效。

采用無(wú)液壓支撐的SPIF工藝分別成形45°、46°、47°壁角的圓錐臺(tái)，在前半段Y路徑上獲得的實(shí)驗(yàn)壁厚如圖21所示。圖21表明，當(dāng)壁角為46°時(shí)，實(shí)驗(yàn)壁厚的最小值為0.648 mm，大于理論壁厚的下限值0.625 mm；當(dāng)壁角為47°時(shí)，實(shí)驗(yàn)壁厚的最小值為0.610 mm，小于理論壁厚的下限值0.614 mm。因此，根據(jù)臨界角的定義，采用SPIF工藝成形Al1060的圓錐臺(tái)制件時(shí)獲得的臨界角為46°，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果一致。

當(dāng)靜壓壓力為0.14 MPa和0.17 MPa時(shí)，前半段Y路徑上的實(shí)驗(yàn)壁厚如圖22和圖23所示?？梢钥闯觯瑢?shí)驗(yàn)條件下0.14 MPa的靜壓支撐獲得的臨界角為50°，0.17 MPa的靜壓支撐獲得的臨界角為53°，這與圖15的模擬結(jié)果一致。將圖21中的實(shí)驗(yàn)壁厚和模擬壁厚比較發(fā)現(xiàn)，二者分布趨勢(shì)基本一致。在靜壓壓力和成形角相同的情況下，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果之間存在一些差異，且實(shí)驗(yàn)最小壁厚出現(xiàn)的位置發(fā)生了右移。這是由于模擬中假設(shè)板材無(wú)徑向流動(dòng)，只有剪切變形，而實(shí)驗(yàn)中成形工具在每一層成形軌跡中都會(huì)發(fā)生順時(shí)針移動(dòng)。與模擬結(jié)果相比，實(shí)驗(yàn)結(jié)果向右偏移的最大位移為3.293 mm，約為Y路徑總長(zhǎng)的2.42%，誤差在允許范圍內(nèi)，因此不同靜壓支撐下獲得的臨界角有效。采用圖16d中變壓方案D分別成形52°、53°和54°壁角的圓錐臺(tái)，53°壁角制件在前半段Y路徑上的實(shí)驗(yàn)壁厚、模擬壁厚、理論壁厚如圖24所示。可以看出，使用變壓方案D在實(shí)驗(yàn)條件下獲得的臨界角與數(shù)值模擬獲得的臨界角都是53°。與模擬壁厚相比，實(shí)驗(yàn)壁厚向右偏移的最大位移為3.100 mm， 約為Y路徑總長(zhǎng)的2.24%，因此變壓方案D獲得的臨界角有效。

4 結(jié)論

（1）對(duì)于初始厚度為1 mm的Al1060板材單道次單點(diǎn)漸進(jìn)成形不同壁角的圓錐臺(tái)制件，靜壓支撐可以促進(jìn)制件壁厚的均勻分布，提高壁厚均勻臨界角，提高板材的成形性能。對(duì)厚度分布有利的靜壓壓力范圍為0～0.18 MPa。

（2）在有利的靜壓壓力范圍內(nèi)，隨著靜壓壓力的增大，壁厚均勻臨界角先增大后減小，在0.17 MPa時(shí)獲得的最大臨界角為53°。與無(wú)液壓支撐SPIF的臨界角（46°）相比，有靜壓支撐的臨界角可以增大7°。

（3）變壓支撐也可以促進(jìn)壁厚的均勻分布。在本文中，壓力分階段先減后增的變壓方案D獲得的壁厚均勻臨界角為53°。與無(wú)液壓支撐SPIF的臨界角相比，變壓方案D的臨界角增大了7°；與對(duì)臨界角最有利的靜壓支撐（靜壓壓力為0.17 MPa）相比，變壓方案D沿Y路徑上的最小壁厚有所增大，但這些改善不足以促進(jìn)壁厚均勻臨界角的進(jìn)一步增大。后續(xù)還需要通過(guò)更多變壓方案和參數(shù)優(yōu)化對(duì)壁厚均勻分布及臨界角增大作進(jìn)一步研究。

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