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    特定熱層溫度下入射角對(duì)前驅(qū)波特性的影響

    2024-11-01 00:00:00李琦程帥劉文祥金龍童念雪張德志
    爆炸與沖擊 2024年7期
    關(guān)鍵詞:臨界角入射角

    關(guān)鍵詞:熱層前驅(qū)波;入射角;臨界角;壓力特征

    空中強(qiáng)爆炸會(huì)釋放熱輻射,在沖擊波到達(dá)前,地面附近會(huì)形成熱空氣層,即熱層。熱層溫度在400K以上,最高可達(dá)2000K[1]。由于熱層氣體的溫度、聲速均高于大氣環(huán)境中氣體的溫度、聲速,強(qiáng)爆炸沖擊波經(jīng)過熱層時(shí)可能形成熱層前驅(qū)波[2],后文簡(jiǎn)稱前驅(qū)波。前驅(qū)波可能導(dǎo)致地面附近的動(dòng)壓峰值、動(dòng)壓沖量大幅增大[3-6],使地面目標(biāo)遭受更嚴(yán)重的毀傷。

    了解前驅(qū)波的形成機(jī)理、載荷歷程特性是開展前驅(qū)波毀傷效應(yīng)研究的前提。目前,關(guān)于前驅(qū)波的研究,特別是關(guān)于沖擊波以一定角度入射熱層這類問題的相關(guān)研究較少,已有的研究多以理論分析和數(shù)值模擬為主。Miller等[7]針對(duì)SMOKY實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了系列仿真計(jì)算,發(fā)現(xiàn)沖擊波與實(shí)驗(yàn)場(chǎng)地的斜坡地形作用形成的馬赫桿在熱層的影響下發(fā)生明顯前傾,該前傾特征可作為前驅(qū)波形成的證明。Zaslavskii等[8]通過理論計(jì)算研究了斜入射平面沖擊波與水平熱層的相互作用,發(fā)現(xiàn)當(dāng)沖擊波與水平方向的夾角小于某一臨界值時(shí)不會(huì)出現(xiàn)前驅(qū)波,并進(jìn)一步指出形成前驅(qū)波的必要條件是入射波波速的水平分量小于熱層中沖擊波的波速。喬登江[9]依據(jù)沖擊波在不同性質(zhì)氣體界面的折射規(guī)律,分析得到形成前驅(qū)波的臨界入射角的正弦等于熱層內(nèi)外聲速的比。賈雷明等[10]通過仿真計(jì)算研究了前驅(qū)波特性,發(fā)現(xiàn)入射角為60°時(shí),熱層中靠近壁面處的壓力曲線出現(xiàn)雙峰結(jié)構(gòu),其中第1個(gè)峰值遠(yuǎn)小于無熱層時(shí)的壓力峰值,第2個(gè)峰值與無熱層時(shí)的壓力峰值相近,認(rèn)為第1個(gè)峰是前驅(qū)波到達(dá)導(dǎo)致,第2個(gè)峰與波后的漩渦結(jié)構(gòu)相關(guān)。關(guān)于前驅(qū)波特性的實(shí)驗(yàn)研究,大多針對(duì)入射角為90°時(shí)沖擊波與水平熱層相互作用的特殊工況。例如:Griffith[11]研究了激波管中入射波馬赫數(shù)小于1.14時(shí)前驅(qū)波結(jié)構(gòu)的演化過程,發(fā)現(xiàn)沖擊波運(yùn)動(dòng)經(jīng)過10倍熱層厚度后,波陣面的形狀趨于穩(wěn)定。Gion[12]采用與文獻(xiàn)[11]中相同的裝置觀測(cè)了更高熱層溫度的前驅(qū)波,發(fā)現(xiàn)前驅(qū)波與主激波之間存在一個(gè)過渡區(qū),并利用紋影圖像計(jì)算得到了過渡區(qū)內(nèi)的溫度分布。

    綜上,目前對(duì)于沖擊波以一定角度入射熱層這類問題的研究較少,且研究方法以理論計(jì)算和數(shù)值仿真為主,實(shí)驗(yàn)研究?jī)H涉及入射角為90°時(shí)沖擊波與水平熱層相互作用的特殊工況,主要關(guān)注前驅(qū)波的結(jié)構(gòu)特征及產(chǎn)生條件,對(duì)于前驅(qū)波的超壓、動(dòng)壓歷程特性及其影響因素的研究還未見公開報(bào)道。本文中,利用可同時(shí)模擬沖擊波超壓、動(dòng)壓特征的激波管平臺(tái),開展入射角對(duì)熱層前驅(qū)波影響的研究實(shí)驗(yàn),并建立數(shù)值仿真模型,分析入射角對(duì)熱層前驅(qū)波形成和超壓、動(dòng)壓歷程特性的影響機(jī)理,以期研究結(jié)果可為強(qiáng)爆炸熱層前驅(qū)波毀傷效應(yīng)研究提供支撐。

    1實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

    實(shí)驗(yàn)中使用的爆炸波模擬激波管如圖1所示。該激波管驅(qū)動(dòng)段為直徑100mm的圓柱體,實(shí)驗(yàn)段橫截面為邊長(zhǎng)234mm的正四邊形。在實(shí)驗(yàn)段上設(shè)有測(cè)試光窗,光窗中心距實(shí)驗(yàn)段起點(diǎn)1.75m。在光窗前15cm處設(shè)有壓力測(cè)點(diǎn),用于監(jiān)測(cè)入射沖擊波的強(qiáng)度。光窗兩側(cè)設(shè)有200mm的紋影儀。實(shí)驗(yàn)時(shí)將楔形模型固定在光窗位置,實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)如圖2所示。加熱楔形模型產(chǎn)生厚約1cm的熱層,利用紋影系統(tǒng)記錄沖擊波與熱層的作用過程,沖擊波波陣面與熱層之間的夾角β即為入射角,如圖3所示。

    在入射波強(qiáng)度和熱層狀態(tài)一致的前提下,本文中通過改變楔形模型沖擊波來流方向一側(cè)的角度改變沖擊波入射角,進(jìn)行了4組8次實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)條件如表1所示。通過對(duì)比不同入射角時(shí)有熱層和無熱層的紋影圖像,判斷是否出現(xiàn)前驅(qū)波,得到熱層溫度300℃對(duì)應(yīng)的臨界入射角(簡(jiǎn)稱臨界角)的范圍,并進(jìn)一步分析入射角對(duì)前驅(qū)波的影響。

    2實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析與討論

    從圖3可以看出:沖擊波進(jìn)入熱層時(shí),楔形模型表面的熱層已基本穩(wěn)定,高溫楔形模型對(duì)周圍空氣的影響較小,僅在圖像的右上角產(chǎn)生了輕微的擾動(dòng),而沖擊波與熱層相互作用的區(qū)域并未受到影響。因此,分析過程中對(duì)流以及高溫楔形模型對(duì)周圍空氣的影響忽略不計(jì)。

    截取4組實(shí)驗(yàn)所得紋影圖像中波陣面周圍50mm×50mm范圍進(jìn)行局部放大,如圖4所示,依據(jù)Miller等[7]得到的前驅(qū)波出現(xiàn)的證明判斷是否出現(xiàn)前驅(qū)波。當(dāng)入射角為75°和60°時(shí),沖擊波與楔形模型作用發(fā)生馬赫反射,在有熱層時(shí)形成了清晰的前驅(qū)波,如圖4(a)~(b)所示。根據(jù)沖擊波反射理論[13],超壓為50kPa的沖擊波與楔形模型作用發(fā)生馬赫反射的臨界角為46°。當(dāng)入射角為45°時(shí),由于接近馬赫反射臨界角,因此無熱層時(shí),只觀察到楔形模型表面的反射波波陣面較厚,三波點(diǎn)位置不清晰;但當(dāng)楔形模型表面有熱層時(shí),可以看到有較弱的前驅(qū)波形成,說明入射角45°接近前驅(qū)波形成的臨界角,如圖4(c)所示。當(dāng)入射角為30°時(shí),沖擊波與楔形模型作用發(fā)生規(guī)則反射,有熱層時(shí)無前驅(qū)波出現(xiàn),說明形成前驅(qū)波的臨界角大于30°。按照形成前驅(qū)波的臨界角的正弦等于熱層內(nèi)外聲速的比[9],計(jì)算得到熱層溫度為300℃時(shí)形成前驅(qū)波的臨界角為43°。通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),形成前驅(qū)波的臨界角為30°~45°,這與理論結(jié)果可以互相驗(yàn)證。

    借鑒Ethridge等的方法[3],以前驅(qū)波與馬赫桿的相對(duì)位置作為前驅(qū)波特性的表征量之一。對(duì)比有熱層和無熱層時(shí)紋影圖像的差異,以無熱層時(shí)馬赫桿所在位置為基準(zhǔn),將前驅(qū)波超前馬赫桿的距離(leadingdistance,LD)定義為Dl,如圖5所示。以馬赫桿到達(dá)斜面中點(diǎn)的時(shí)刻為準(zhǔn),入射角為45°且無熱層時(shí),三波點(diǎn)的位置不清晰,Dl無法確定。入射角為60°和75°時(shí),Dl分別為3.7和7.9mm。

    入射角為60°和75°時(shí),沖擊波與楔形模型作用發(fā)生馬赫反射。記馬赫桿到達(dá)斜面中點(diǎn)的時(shí)刻為t1,此時(shí)馬赫桿與楔形模型斜面的交點(diǎn)位置為X1,記t1+Δt時(shí)刻馬赫桿與楔形模型斜面的交點(diǎn)位置為X2,則2個(gè)時(shí)刻的位置差即為馬赫波在Δt內(nèi)的位移D。位移D和時(shí)間差Δt已知,且時(shí)間差Δt足夠小,即可得到t1時(shí)刻馬赫波的波速vM。同理,可得相同時(shí)刻的前驅(qū)波波速vp,進(jìn)一步得到前驅(qū)波波速與馬赫波波速之差Δv=vp?vM。

    在本實(shí)驗(yàn)中,紋影視場(chǎng)直徑為200mm,所用高速相機(jī)的拍攝幀頻為39000s?1。入射角為75°和60°時(shí)前驅(qū)波和馬赫波的波速及波速差如表2所示。在有熱層的情況下,入射角為75°和60°時(shí)沖擊波前驅(qū)波波速相近,但在無熱層的情況下入射角為75°的沖擊波馬赫波的波速遠(yuǎn)低于入射角為60°的沖擊波馬赫波的波速。這表明:隨入射角的增大,前驅(qū)波波速變化較小,馬赫波波速大幅降低,前驅(qū)波與馬赫波的波速差增大。這是導(dǎo)致入射角為75°時(shí)的Dl大于入射角為60°時(shí)的Dl的原因。

    3數(shù)值仿真模型的建立與驗(yàn)證

    為深入研究入射角對(duì)熱層前驅(qū)波壓力特征的影響,本文中結(jié)合實(shí)驗(yàn)構(gòu)型建立仿真模型,采用分步計(jì)算法開展研究。第1步,如圖6所示,建立與實(shí)驗(yàn)完全相同的完整二維軸對(duì)稱激波管模型,并在模型中與實(shí)驗(yàn)時(shí)壓力測(cè)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的位置設(shè)數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn),得到該位置的總壓、靜壓和總溫?cái)?shù)據(jù)。第2步,以數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn)為起點(diǎn),從完整模型中截取部分建立二維平面模型,部分模型長(zhǎng)度L為2m。部分模型左邊界為壓力入口邊界,第一步計(jì)算得到的總壓、靜壓和總溫?cái)?shù)據(jù)為該邊界的輸入;部分模型右邊界為無反射壓力出口邊界;上下邊界為絕熱壁面,溫度與實(shí)驗(yàn)時(shí)激波管壁溫保持一致。在部分模型下壁面距壓力入口15cm處添加傾斜固壁邊界模擬楔形模型,斜壁上方厚度1cm的空氣域?yàn)闊釋?,如圖7所示。依據(jù)Griffith[11]得到的熱層溫度分布公式,設(shè)置熱層區(qū)域內(nèi)的空氣溫度沿垂直斜面方向呈指數(shù)分布,靠近固壁的空氣溫度最高為300℃。在計(jì)算過程中,對(duì)氣體采用理想氣體模型[14],對(duì)湍流選用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型[14],忽略對(duì)流對(duì)沖擊波的影響。

    數(shù)值仿真方法的驗(yàn)證結(jié)果如圖8~9所示。從圖8可以看出,在相同位置,數(shù)值仿真所得入射波超壓和動(dòng)壓曲線與實(shí)驗(yàn)所得壓力測(cè)點(diǎn)處超壓和動(dòng)壓曲線均吻合較好。圖9為入射角75°時(shí)數(shù)值仿真所得壓力云圖,可以看到有熱層時(shí)出現(xiàn)清晰的前驅(qū)波,與實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象一致。對(duì)比實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真的LD發(fā)現(xiàn):數(shù)值仿真結(jié)果略大于相同入射角時(shí)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。入射角為60°時(shí),LD的實(shí)驗(yàn)值為3.7mm,LD的數(shù)值仿真值為4.8mm,兩者的相對(duì)誤差約為22%;入射角為75°時(shí),LD的實(shí)驗(yàn)值為7.9mm,LD的數(shù)值仿真值為8.3mm,兩者的相對(duì)誤差約為5%。入射角60°和75°對(duì)應(yīng)的LD的大小關(guān)系數(shù)值仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致。綜上說明,利用分步計(jì)算法研究入射角對(duì)前驅(qū)波的影響是可行的。

    4入射角對(duì)沖擊波超壓和動(dòng)壓特性的影響

    本文中分別計(jì)算了入射角為90°、75°、60°、45°和30°的5組工況。與文獻(xiàn)[15]中分析不同距離處前驅(qū)波參數(shù)的方法相似,選取斜面中心處距壁面0.1mm的位置為壓力測(cè)點(diǎn),以沖擊波到時(shí)、超壓峰值、動(dòng)壓峰值和動(dòng)壓沖量為參數(shù)分析入射角對(duì)沖擊波超壓和動(dòng)壓特性的影響。

    入射角對(duì)沖擊波到時(shí)及其提前程度的影響如圖10所示。從圖10(a)可以看出:隨著入射角的增大,沖擊波到時(shí)逐漸延遲,延遲增速則隨入射角的增大而減??;與無熱層時(shí)沖擊波到時(shí)相比,有熱層時(shí)前驅(qū)波到時(shí)提前且提前量隨入射角的增大而增大。從圖10(b)可以看出:入射角為30°時(shí),無前驅(qū)波出現(xiàn),有熱層和無熱層時(shí)沖擊波到時(shí)相同;入射角為45°時(shí),沖擊波到時(shí)提前0.015ms;入射角為90°時(shí),沖擊波到時(shí)提前0.065ms。

    此外,從圖10(a)可以看出,有熱層時(shí)入射角60°和75°的沖擊波到時(shí)相差僅0.005ms,但無熱層時(shí)二者相差0.035ms。這表明入射角60°和75°的前驅(qū)波波速相近,而入射角為75°時(shí)的馬赫波波速小于入射角為60°時(shí)的馬赫波波速。相較于入射角為60°時(shí),入射角為75°時(shí)前驅(qū)波波速與馬赫波波速的差值更大,所以沖擊波到時(shí)提前量更大,這與在第2節(jié)得出的結(jié)論一致。

    入射角對(duì)超壓峰值及其減小程度的影響如圖11所示。從圖11(a)可以發(fā)現(xiàn),隨入射角的增大,超壓峰值減??;有熱層時(shí)測(cè)點(diǎn)處的超壓峰值小于無熱層時(shí)該點(diǎn)的超壓峰值。出現(xiàn)前驅(qū)波后,超壓峰值減小的程度(超壓峰值差)隨入射角的增大而減小,如圖11(b)所示。入射角為45°時(shí),超壓峰值差最大,約為8kPa;入射角為90°時(shí),超壓峰值差最小,約為2kPa;當(dāng)入射角為30°、無前驅(qū)波出現(xiàn)時(shí),測(cè)點(diǎn)處超壓峰值仍減小,超壓峰值差約為4kPa。

    入射角對(duì)動(dòng)壓峰值的影響如圖12所示。從圖12(a)可以看出,有熱層存在時(shí),測(cè)點(diǎn)處動(dòng)壓峰值增大。從圖12(b)可以看出,動(dòng)壓峰值增大的程度(動(dòng)壓峰值差)整體上逐漸增大,當(dāng)入射角達(dá)到一定閾值后開始在一定范圍內(nèi)波動(dòng)。Ekler等[16]研究發(fā)現(xiàn),有熱層時(shí),動(dòng)壓峰值增大的主要原因是熱層中的波后粒子速度大幅度提高。圖13為入射角為60°時(shí)粒子速度和氣流密度隨時(shí)間的演化曲線??梢钥吹?,測(cè)點(diǎn)處的粒子速度在沖擊波到達(dá)后迅速上升到最大值然后逐漸降低,如圖13(a)所示;氣流密度與之不同,是先上升到一個(gè)較小的平臺(tái),然后繼續(xù)增大,如圖13(b)所示。這是由于,有熱層時(shí)前驅(qū)波到達(dá)以后,經(jīng)過一段時(shí)間入射波后的高密度氣體才到達(dá)[7]。這導(dǎo)致了當(dāng)氣流密度達(dá)到峰值時(shí),粒子速度已經(jīng)在下降過程中了。粒子速度與氣流密度上升過程不同步,使有熱層時(shí)測(cè)點(diǎn)處動(dòng)壓的峰值時(shí)刻和峰值大小產(chǎn)生了偏差。因此,動(dòng)壓峰值差在入射角達(dá)到一定閾值后開始在一定范圍內(nèi)波動(dòng)。

    圖14為入射角對(duì)動(dòng)壓沖量的影響。有熱層存在時(shí),測(cè)點(diǎn)處動(dòng)壓沖量增大。動(dòng)壓沖量增大的程度(動(dòng)壓沖量差)隨入射角的增大而增大。入射角為30°時(shí),無前驅(qū)波出現(xiàn),動(dòng)壓沖量差僅為0.57Pa·s;入射角為90°時(shí),動(dòng)壓沖量差達(dá)到了3.92Pa·s,約為無熱層時(shí)動(dòng)壓沖量的17.7%。

    5結(jié)論

    利用爆炸波模擬激波管平臺(tái)開展實(shí)驗(yàn),研究了熱層溫度為300℃時(shí)前驅(qū)波出現(xiàn)的臨界角,并與理論值進(jìn)行了比較,進(jìn)一步采用分布計(jì)算法,開展數(shù)值仿真研究了熱層溫度為300℃時(shí)入射角對(duì)熱層前驅(qū)波壓力特征的影響,得到了以下主要結(jié)論。

    (1)熱層溫度為300℃時(shí),沖擊波與熱層相互作用產(chǎn)生前驅(qū)波的臨界角介于30°~45°,與理論結(jié)果一致。入射角越大,前驅(qū)波超過馬赫桿的距離越大。

    (2)有熱層時(shí)沖擊波到時(shí)明顯提前,入射角越大,到時(shí)提前量越大,入射角為90°時(shí),沖擊波到時(shí)提前量最大。

    (3)熱層會(huì)導(dǎo)致超壓峰值減小,隨入射角的增大,超壓峰值差先增大后減小。無前驅(qū)波出現(xiàn)時(shí),超壓峰值減小的現(xiàn)象仍然存在。

    (4)動(dòng)壓峰值差整體上逐漸增大,當(dāng)入射角達(dá)到一定閾值后,動(dòng)壓峰值差開始在一定范圍內(nèi)波動(dòng)。這是由于,粒子速度與氣流密度上升過程不同步,導(dǎo)致動(dòng)壓峰值時(shí)刻和峰值大小不確定,而氣流密度的特殊變化則是前驅(qū)波與入射波先后到達(dá)所致。

    (5)前驅(qū)波會(huì)導(dǎo)致動(dòng)壓沖量增大,動(dòng)壓沖量差隨入射角的增大而增大,入射角為90°時(shí)動(dòng)壓沖量差達(dá)到最大值。

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