巖體變形試驗中壓力-變形曲線異?，F(xiàn)象分析

摘要：壓力-變形曲線是巖體變形試驗（承壓板法）中求解巖體變形參數(shù)的基礎，若將因技術問題導致壓力-變形曲線產(chǎn)生的異?？紤]到結果中，難免會導致求解的變形模量、彈性模量與真實值存在偏差。為盡可能排除人為因素導致的誤差，更準確地得到巖體的變形參數(shù)，對巖體變形試驗（承壓板法）中壓力-變形曲線的一般規(guī)律進行了歸納總結。在此基礎上，采用湖南省泗洲山抽水蓄能電站工程和梅山灌區(qū)工程的巖體變形試驗中得到的壓力-變形曲線，著重分析了曲線中幾點異?，F(xiàn)象，并從設備安裝、數(shù)據(jù)處理等方面提出了相應的解決辦法。研究成果可為后續(xù)巖體變形試驗處理壓力-變形曲線提供新的思路。

關 鍵 詞：巖體變形試驗；承壓板法；壓力-變形曲線；加卸載；變形特性

中圖法分類號：TU45 文獻標志碼：ADOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2024.S2.046

0 引言

在水工建設中，常常需要了解并掌握巖石的變形規(guī)律。因此，研究巖石的變形特性就成為巖石力學的基本課題之一。在巖石力學中，通常是通過應力-應變曲線分析巖體力學性質及獲取相關變形指標；也有研究在恒定應力作用下的應力-時間曲線（流變曲線），以及在恒定變形條件下的應力-時間曲線（松弛曲線）^［1］。

在各種荷載作用下巖體的應力（壓力）-應變（位移）關系曲線最能明確地描述巖體（石）的變形性質。為測量巖體的變形特性，SL/T 264-2020《水利水電工程巖石試驗規(guī)程》、DL/T 5368-2007《水電水利工程巖石試驗規(guī)程》等規(guī)程推薦的方法有承壓板法、狹縫法、鉆孔法等，由于承壓板法直觀、試驗和計算簡單，應用最早、最普遍，多年來在各種巖類中積累了大量數(shù)據(jù)，在工程設計中得到普遍應用^［2］。石安池等^［3］利用剛性承壓板法、柔性枕中心孔法和鉆孔彈模法對柱狀節(jié)理玄武巖巖體的變形特性進行了研究。郭喜峰等^［4］利用剛性承壓板法和鉆孔法對引漢濟渭工程三河口水利樞紐壩肩邊坡工程不同巖性、不同風化程度巖體的變形特性進行了研究。李會中等^［5］利用剛性承壓板法和柔性承壓板法對烏東德壩址區(qū)的灰?guī)r、大理巖進行變形試驗研究。

雖然承壓板法應用廣泛，但是依舊存在一些技術問題對測試結果帶來一定程度的影響。目前對于巖體變形測試的主要技術問題有：剛性承壓板法中承壓板的剛度問題、試點的邊界條件問題、試驗環(huán)境的溫度影響問題、變形穩(wěn)定標準問題等。

向前等^［6］利用有限元對承壓板的剛度問題進行了研究，通過采用固定規(guī)格的承壓板，模擬巖體真實變形模量從2～40 GPa時，計算出的巖體變形模量，并通過兩者的擬合提出了修正公式，結果表明：剛性承壓板測得的巖體變形模量較巖體真實的變形模量偏大，且當承壓板尺寸一定時，巖體真實變形模量越大，試驗結果誤差越大。李會中等^［5］采用將承壓板厚度從6 cm增加至30 cm、增加砂漿層養(yǎng)護時間等方法提高測試剛度，從壓力-變形曲線上看，取得了良好的效果。圖1較為直觀地體現(xiàn)出采用剛性承壓板法測試時，當承壓板因剛度不足造成測量變形較小，導致計算出巖體變形模量偏大的原因，即當承壓板剛度不足，在加壓時，承壓板會產(chǎn)生變形，形似“（”，如圖1所示，使得千分表變形減小。圖1中距離A即為變形誤差。

因承壓板法試驗采用彈性力學的理論來求解巖體變形參數(shù)，故假定承壓板所在平面無限大和承壓板下的巖體為均勻、各向同性的彈性體。而實際試驗中不可能滿足這兩個假定，只能盡量滿足。規(guī)范中為了滿足半無限空間巖體的假設條件，規(guī)定了試點邊緣至試驗洞側壁或底頂板距離、至洞口或掌子面距離、至臨空面的距離、試點間的間距、至測量支架的支點距離及試點表面下3倍承壓板直徑范圍內(nèi)的巖性宜相同等限制條件。王中豪等^［7］利用FLAC3D模擬試點邊緣到試驗洞側壁距離和試點中心到測量支架支點距離達不到剛性承壓板試驗規(guī)范要求條件下的變形模量，探究兩者對試驗結果的影響規(guī)律之后，基于FLAC3D獲得的變形模量與位移關系學習樣本，利用PSO-LSSVM模型的學習和預測能力，提出了一種非標準條件下獲得變形模量的反演分析方法，并應用到工程實例中取得不錯的效果。

試驗環(huán)境溫度影響的機理是：試驗中測量變形的千分表是通過磁性表座固定在測量支架上，由于支架較長，水平放置時，支架因自重總是具有一定的撓度。當環(huán)境溫度變化時，支架伸長或縮短，兩端固定支架的撓度將隨之增減，固定在支架上的測表的測頭就會隨支架撓度的起伏而變化^［2］。

因加載完成后，巖體變形并非立刻結束，但是考慮到試驗效率，很難在變形完全穩(wěn)定后進行讀數(shù)，因此選擇一個合理的變形穩(wěn)定標準與巖體的彈性變形極為關鍵，SL/T 264—2020《水利水電工程巖石試驗規(guī)程》中以相鄰兩次讀數(shù)差與同級壓力下第一次讀數(shù)和前一級壓力下最后一次讀數(shù)差之比小于5%時，視為穩(wěn)定^［8］。試驗過程中常因為讀數(shù)還未穩(wěn)定便開始讀數(shù)，造成壓力-位移曲線異常。

利用承壓板法進行巖體變形試驗的研究，試驗得到的壓力-變形曲線是求解巖體變形參數(shù)的基礎。李迪^［9］對壓力-變形曲線的類型進行了歸納總結，提出壓力-變形曲線的5種基本類型：直線型、向下凹型、向上凹型、“長尾”型、“陡坎”型，依次如圖2（a）～（e）所示。

但是，現(xiàn)有的研究鮮有總結分析巖體變形試驗中壓力-變形曲線的異?，F(xiàn)象，因此本文在總結壓力-變形曲線的一般規(guī)律的基礎上，采用泗洲山抽水蓄能電站工程及梅山灌區(qū)工程的巖體變形試驗得到的壓力-變形曲線，著重分析了曲線中的幾點異?，F(xiàn)象，從設備安裝及數(shù)據(jù)處理等方面提出了相應的解決辦法。

1 壓力-變形曲線的形式規(guī)律

承壓板法加壓方式有：逐級一次循環(huán)法、逐級多次循環(huán)法和大循環(huán)法。SL/T 264—2020《水利水電工程巖石試驗規(guī)程》及DL/T 5368—2007《水電水利工程巖石試驗規(guī)程》中均推薦使用逐級一次循環(huán)法，本節(jié)就采用逐級一次循環(huán)法得到的壓力-變形曲線的一般規(guī)律進行總結。

（1）相鄰兩次循環(huán)中，上一級目標壓力應等于或小于下一級（與上一級目標壓力相等）的過程壓力。如圖3中A₁≤B₁。

巖體的變形分為彈性變形（變形后可恢復的變形）和塑性變形（變形后不可恢復變形）。在現(xiàn)場巖體變形試驗中，發(fā)現(xiàn)盡管巖性很好的巖體，例如泗洲山抽水蓄能中的Ⅱ類花崗巖，其壓力-變形曲線基本呈直線型，盡管在第一級很小的壓力下，巖體依舊就會產(chǎn)生殘余變形，表明巖體的彈性變形和塑性變形是同時發(fā)生的。從這一點也可看出，呈直線型的壓力-變形曲線不代表巖體是彈性，因為巖體的彈性變形和塑性變形同時發(fā)生，下一級壓力是在上一級塑性變形基礎上進行加壓，所以在下一級加壓達到與上一級目標壓力相等的過程壓力時，一般總變形會比上一級要大，例如圖3中A₁≤B₁，根據(jù)泗洲山及梅山33個試件的壓力-位移曲線，發(fā)現(xiàn)取等號的情況一般發(fā)生在完整、堅硬、彈性變形占比大的巖體中，如泗洲山中Ⅱ類花崗巖。

（2）在卸荷時，卸荷越大，可恢復的變形也越大，表現(xiàn)在壓力-變形曲線上，即同一卸荷曲線，其斜率逐漸降低，甚至在高壓力時，初始卸荷時，千分表幾乎不動，表明巖體在高壓力初始卸荷時幾乎不變形，例如圖4中K（E5-E4）＞K（E4-E3）＞K（E3-E2）＞K（E2-E1）＞K（E1-），K表示斜率，（）內(nèi)表示某線段，（E1-）表示E1至壓力為0的一段。K（E5-E4）斜率幾乎無窮大，即在第五級壓力卸荷時，E5-E4段幾乎沒有恢復變形。出現(xiàn)該情況的原因眾說紛紜，有人認為是測量支架的剛度不足^［8］；有人認為是巖體的滯后現(xiàn)象，但是根據(jù)在梅山某組弱風化砂質板巖中分別記錄過程壓力和目標壓力的瞬間值及穩(wěn)定值的結果，發(fā)現(xiàn)在高壓力卸荷時瞬間值與穩(wěn)定值相等，即該現(xiàn)象仍然存在；也有解釋為裂隙面之間存在吸附力，隨著壓力逐漸卸載，當吸附力不足以阻止裂隙張開時，巖體便產(chǎn)生較大的可恢復變形。

（3）在卸荷的最后一級巖體的恢復變形一般很大，如圖4所示。這種情況有人認為是因為巖體中裂隙被壓密以后，有部分變形需要卸荷至一定程度裂隙才會重新張開，特別是在有水的情況下，當裂隙重新張開時，水進入裂隙，導致裂隙進一步張開。

（4）從第二次加壓循環(huán)開始，同一級加壓曲線的斜率一般接近，在加壓的最后一段斜率突然變緩，變形增大，如圖4所示。

巖體在受到壓力時，一般先經(jīng)歷壓密段，所以第一級壓力的變形一般較大，其原因是巖體內(nèi)裂隙被壓密。隨著壓力的增大，應力逐漸由巖體表面向深層發(fā)展，因此在應力沒超過上一級目標壓力時，應力主要由巖體承擔，所以同一級加壓曲線的斜率一般接近，但在最后一次加壓時，巖體內(nèi)應力進一步發(fā)展，出現(xiàn)新的裂隙被壓密，變形增大。例如圖5，當施加到某級壓力后，巖體內(nèi)應力影響圈達到圖5中應力影響圈一，該圈內(nèi)的裂隙被壓密，退壓后，應力影響圈減小，再次進行下一級加壓時，當壓力未超過上一級目標壓力時，應力影響圈均小于或等于圖5中應力影響圈一，因該圈內(nèi)裂隙已在上一級壓力下被壓密，所以基本是巖石本身來抵抗施加的荷載，因此同一級加壓曲線的斜率一般較接近。當施加壓力超過上一級目標壓力時，應力影響圈由應力影響圈一變?yōu)閼τ绊懭Χ?，使得應力影響圈一和應力影響圈二之間的裂隙被壓密，所以導致在加壓的最后一段斜率突然變緩，變形增大。

（5）巖體在受到壓力時，一般先經(jīng)歷壓密段，巖體內(nèi)裂隙被壓密，而殘余變形主要由裂隙和孔隙被壓密形成，所以一般初始加壓時，巖體殘余變形占全變形（以下簡稱：殘全比）的比例大，繼續(xù)加壓殘全比減小并穩(wěn)定。但在含斷層、軟弱夾層及非常堅硬的巖體中，殘全比隨壓力增大表現(xiàn)出不同的規(guī)律：①在斷層或軟弱夾層位置中，殘全比會一直增大；②在非常堅硬的巖體中，達到最高級壓力時，殘全比會降低。

表1列舉了泗洲山抽水蓄能地質探洞內(nèi)的Ⅱ類花崗巖（非常堅硬）、斷層帶部位的巖體（含斷層）以及梅山灌區(qū)地質探洞內(nèi)的Ⅳ類強風化砂質板巖（含軟弱夾層）、Ⅲ類弱風化砂質板巖（一般巖體）的各級循環(huán)壓力下的殘余變形、全變形和殘全比。

泗洲山弱風化花崗巖（Ⅱ類）錘擊聲清脆，彈性模量高達27.2 GPa，該巖體第一級的殘全比為0.60，繼續(xù)加壓至最高級，殘全比依次為0.48，0.42，0.31，0.25，可見初始加壓時殘全比的比例大，繼續(xù)加壓殘全比減小，因此在非常堅硬的巖體中，達到最高級壓力時，殘全比會降低。

泗洲山斷層帶（Ⅳ類巖體）第一級的殘全比為0.33，繼續(xù)加壓至最高級，殘全比依次為0.47，0.52，0.56，0.57，殘全比從第一級加壓時一直呈增大趨勢。再如梅山強風化砂質板巖（Ⅳ類巖體）第一級的殘全比為0.39，繼續(xù)加壓至最高級，殘全比依次為0.43、0.45、0.47、0.49，殘全比也從第一級加壓時一直呈增大趨勢，即在斷層或軟弱夾層位置中，隨著壓力的增大，殘全比也會一直增大。

梅山弱風化砂質板巖（Ⅲ類巖體）第一級的殘全比為0.40，繼續(xù)加壓，第二、三、四級的殘全比均為0.38。即巖體一般初始加壓時殘余變形占全變形（殘全比）的比例大，繼續(xù)加壓殘全比減小并穩(wěn)定。

2 壓力-變形曲線的異常

在現(xiàn)場進行巖體的變形試驗中，壓力-變形曲線常常會出現(xiàn)一些異?，F(xiàn)象，一方面是因為巖體這種材料本身具有不均勻性等特點；另一方面，設備安裝的技術要求也較高，稍微存在些偏差可能造成壓力-變形曲線的異常。作為試驗人員，要通過觀察試驗過程及利用試驗數(shù)據(jù)等方式把因技術上的不足造成的異常和巖體的本質現(xiàn)象分開來，以此來提高試驗質量。從這一點來看，如何處理壓力-變形曲線的異常顯得極為關鍵。本節(jié)采用泗洲山抽水蓄能工程及梅山灌區(qū)工程巖體變形試驗（共33個試點）的壓力變形曲線，對出現(xiàn)的幾點異?，F(xiàn)象進行了總結。

（1）在同一組試件中，相鄰兩次循環(huán)中上一級目標壓力與下一級（和上一級目標壓力相等）的過程壓力變形基本相等時，即圖3中A₁與B₁基本相等，但是突然有兩點的變形明顯差別很多。

下面列舉梅山灌區(qū)工程中某組弱風化砂質板巖的其中一個試點的壓力-變形曲線，其中圖6（a）的壓力-變形曲線是根據(jù)承壓板上對稱布置的4塊千分表的平均值而畫的。表2為該試件4塊千分表的變形量。根據(jù)該組另外2個試件的壓力-變形曲線，發(fā)現(xiàn)該組相鄰兩次循環(huán)中上一級目標壓力與下一級（和上一級目標壓力相等）的過程壓力變形都基本相等，即圖3中A₁與B₁基本重合。利用這一規(guī)律，首先對異常點出現(xiàn)的位置進行查找，根據(jù)圖6（a）的壓力-變形曲線中不難看出在第4級加壓循環(huán)中，達到第3級時的過程壓力變形明顯比第3次加壓循環(huán)的目標壓力變形大。觀察表2中第4次加壓循環(huán)的第三級過程壓力，即0.9 MPa時4塊千分表與上一級加壓（第三次）到0.9 MPa時對比，根據(jù)表2中加粗的數(shù)字，不難看出C1，C2，C3均比上一次略大，但是C4突然大了很多，出現(xiàn)異常點的原因就出在這，將C4的變形舍棄，利用剩下3塊千分表的變形平均數(shù)畫出該試點的壓力-變形曲線，如圖6（b）所示，圖中又出現(xiàn)另一異常點，但該異常點對求解彈性模量和變形模量影響不大。

（2）卸載至零時，出現(xiàn)個別千分表讀數(shù)比初始零讀數(shù)還大的現(xiàn)象，簡稱回彈過頭。表3為梅山灌區(qū)某組弱風化砂質板巖第一次循環(huán)的變形量統(tǒng)計。

由表3可見，C1在第一次加卸載循環(huán)中出現(xiàn)回彈過頭的現(xiàn)象，需說明的是，試驗在零讀數(shù)穩(wěn)定后才開始試驗，所以暫排除零讀數(shù)不穩(wěn)的原因。經(jīng)分析認為還存在以下2種原因造成C1回彈過頭：

（1）安裝的千斤頂不在承壓板中心，存在偏心現(xiàn)象。如圖7所示，當千斤頂存在偏心，千斤頂和C1的距離比其余3塊表要大，在加卸載時，可能使得承壓板“旋轉”，造成C1回彈過頭。該組試驗結束后，經(jīng)過測量，確實發(fā)現(xiàn)該試點的千斤頂存在偏心的情況。

（2）C1部位內(nèi)存在堅硬物質，使得該位置變形小，在加壓時，因C1部位比其余部位堅硬很多，使得承壓板下巖體變形不均勻，導致承壓板發(fā)生“旋轉”。

第一種導致異常的原因是試驗技術問題，完全可以避免，要求安裝人員要將千斤頂放在承壓板正中心，并且4塊表到千斤頂?shù)木嚯x要一致，這就是SL/T 264—2020《水利水電工程巖石試驗規(guī)程》中“剛性承壓板法試驗應在承壓板上對稱布置4塊測表”的原因。為了避免承壓板因剛度不足，在巖體均質的前提下，導致離千斤頂中心越遠的千分表，變形越小，例如圖1，實際上千斤頂中心點的變形是測量巖體變形最準確的點，考慮到這一點，千分表的安裝除對稱布置外，宜靠近千斤頂布置。

第二種導致異常的原因是巖體本身的性質，無法避免，試驗人員可以在試驗前通過地質錘敲擊，通過聲音粗略辨別一下，試驗后，也可將該點鑿開，觀察巖體內(nèi)部是否局部存在堅硬物質。例如花崗巖中的石英抵抗變形的能力很強，而黑云母在較低應力下就會承壓破壞產(chǎn)生不可壓縮變形。除此之外，也有學者分析認為是高地應力作用的趨勢及變化規(guī)律對巖體變形參數(shù)的影響，但是未進行任何驗證^［10］。

（3）壓力-變形曲線的回滯環(huán)出現(xiàn)相交、某些千分表后一級壓力的零讀數(shù)比前一級零讀數(shù)小一些，如圖8所示。

人們通常認為造成這一點的原因是表安裝不穩(wěn)，但是還有一種情況容易被忽視，試驗在加荷后，巖體變形大部分會立即產(chǎn)生，但是小部分變形需要一定時間才能產(chǎn)生。然而在試驗過程中，試驗人員未按要求穩(wěn)定10 min后再次讀數(shù)，未在變形穩(wěn)定之后再進行加壓，導致彈性變形未完全恢復便開始加壓。而后一級壓力彈性變形又逐漸恢復，導致下一級壓力卸壓時的零讀數(shù)比上一級卸壓時的零讀數(shù)小。如圖8所示，將第一級壓力卸壓至零時的變形讀數(shù)記作A₀，將第二級壓力卸壓至零時的變形讀數(shù)記作B₀，理論上B₀應在A₀右側，但是試驗數(shù)據(jù)顯示反常，回憶現(xiàn)場試驗過程，并結合該試點彈性變形占全變形的比例非常高，作者認為因為試驗人員未嚴格控制穩(wěn)定條件導致的，圖6中異常點處理后中的異常點同樣也是該原因導致的。另外還有學者認為是由于巖體開挖，應力釋放，導致這種情況的發(fā)生。

注意這里提到的“某些表后一級壓力的零讀數(shù)要比前一級零讀數(shù)要小一些?！痹摦惓，F(xiàn)象與上述“回彈過頭”的異?，F(xiàn)象相似但是有本質不同。前者指在加卸載過程中，壓力為零讀數(shù)比前一級零讀數(shù)小一些，主要發(fā)生在第二級循環(huán)及之后，而后者主要發(fā)生在第一級循環(huán)中，變形超過初始零讀數(shù)。

以下總結了根據(jù)梅山某組弱風化砂質板巖中分別記錄過程壓力和目標壓力的瞬間值及穩(wěn)定值，得出結論如下：

（1）在加載過程中，千分表在目標壓力時的瞬時值和穩(wěn)定值的差值比在過程壓力時大的多，并且目標壓力越大，瞬間值和穩(wěn)定值的差值越大。

（2）在卸荷過程中，壓力卸荷越多，瞬時值和穩(wěn)定值的差值就越大，特別是卸載至零時。另外瞬時值和穩(wěn)定值在第五級卸荷時，千分表也都沒有變化，從這點看，與圖4中認為在高壓力時，初始卸荷時千分表幾乎不動是巖體的滯后現(xiàn)象造成的是相悖的。

（3）瞬間值和穩(wěn)定值之間的關系與加卸載的壓力大小有關。一般表現(xiàn)為壓力越大，瞬間值和穩(wěn)定值的差值越大。

3 討論

采用承壓板法進行巖體變形試驗來求解巖體的變形模量、彈性模量，千分表記錄的讀數(shù)是非常關鍵的，一方面要保證千分表在檢定日期內(nèi)，試驗前檢查表桿滑移是否正常，安裝要滿足“垂直、對稱”等要求。另一方面要保證后座的強度，若在洞室內(nèi)，需對后座部位受擾動的巖體進行清理，防止在加載過程中，因后座變形，造成千分表的變形減小。若無法保證后座的強度，例如在強風化、節(jié)理裂隙發(fā)育的巖體硐室中，則應適當?shù)販p小加載的最大壓力。

當采用逐級一次循環(huán)法時，若每級過程壓力和目標壓力均10 min讀一次數(shù)，并達到穩(wěn)定條件再進行下一級，則試驗時間往往花費很長，因此如何在對結果盡可能影響小的情況下節(jié)約時間，是試驗人員應該考慮的問題。規(guī)程中未明確說明過程壓力是否也需要每隔10 min進行一次讀數(shù)，并等達到穩(wěn)定條件以后，再進行下一級。在梅山灌區(qū)工程的巖體變形試驗中經(jīng)過幾個試點的驗證，分別記錄每級壓力（過程壓力和目標壓力）的穩(wěn)定值和瞬間值，發(fā)現(xiàn)過程壓力的穩(wěn)定值和瞬間值非常接近，而在目標壓力及退壓至零時穩(wěn)定值與瞬間值差別較大，從這一點上看，在時間不夠的情況下，可以適當減少過程壓力讀數(shù)的次數(shù)和時間。另外退壓至零后，需要將油泵開關來回再開關幾次，將油管內(nèi)液壓油排到油泵內(nèi)。因為若將壓力降為零之后，馬上關閉油泵開關，則殘存在油管內(nèi)的油未完全排出，會產(chǎn)生一定的壓力，也會使得可恢復變形減小。

4 結論

本文對巖體變形試驗（剛性承壓板法）得到的壓力-變形曲線的一般規(guī)律進行總結歸納，并采用泗洲山抽水蓄能工程和梅山灌區(qū)工程33個測點的變形試驗的壓力-變形曲線，總結了壓力-變形曲線的一般規(guī)律及幾點異?，F(xiàn)象，并對異?，F(xiàn)象進行了分析，提供了解決辦法。

（1）壓力-變形曲線的一般規(guī)律：①相鄰兩次循環(huán)中上一級目標壓力等于或小于下一級與上一級目標壓力相等的過程壓力，如圖3A₁≤B₁；②卸荷時，每卸一級，可恢復的變形越來越大，表現(xiàn)在壓力-變形曲線上，即卸荷時卸荷曲線的斜率逐漸降低，甚至在高壓力時，初始卸荷時千分表幾乎不動，表明巖體在高壓力初始卸荷時幾乎不變形；③在卸荷的最后一級，巖體的可恢復變形一般很大；④從第二次加壓循環(huán)開始，同一級加壓曲線的斜率一般接近，在加壓的最后一段斜率突然變緩，變形增大；⑤一般初始加壓時，巖體殘全比較大，繼續(xù)加壓，殘全比減小并穩(wěn)定。但在含斷層、軟弱夾層及非常堅硬的巖體中殘全比隨壓力增大表現(xiàn)出不同的規(guī)律：在斷層或軟弱夾層位置中，殘全比會一直增大；在非常堅硬的巖體中，達到最高級壓力時，殘全比會降低。

（2）壓力-變形曲線的異常：①在同一組試件中，相鄰兩次循環(huán)中上一級目標壓力與下一級（和上一級目標壓力相等）的過程壓力變形基本相等時，但是突然有個別處兩點的變形明顯差別很多。該異常現(xiàn)象可通過舍棄在某級加載時位移突然增大的千分表數(shù)據(jù)來解決；②卸載至零時，出現(xiàn)個別千分表讀數(shù)比初始零讀數(shù)還大的現(xiàn)象，簡稱回彈過頭。該異?，F(xiàn)象可能是安裝加壓設備未對中，也可能是承壓板下方巖體不均勻導致的；③壓力-變形曲線的回滯環(huán)出現(xiàn)相交、某些表后一級壓力的零讀數(shù)要比前一級零讀數(shù)要小一些。該現(xiàn)象除了千分表安裝不穩(wěn)的情況外，還有可能是加壓過程讀數(shù)未穩(wěn)定便卸荷所導致。

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（編輯：黎剛）