基于MMC-BESS 的風(fēng)電場功率及電壓綜合調(diào)節(jié)策略

程從智，徐晨，戴珂，黃永爍，潘非

(1.華中科技大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院電力電子與能量管理教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430074;2.廣西電網(wǎng)有限責(zé)任公司南寧供電局，南寧 530229; 3.上海追日電氣有限公司，上海 200331)

0 引言

風(fēng)力發(fā)電在減輕環(huán)境污染、調(diào)整能源結(jié)構(gòu)等方面具有突出作用，已成為可再生能源領(lǐng)域中發(fā)展最快且潛力最大的發(fā)電方式之一［1］。但是隨著風(fēng)電滲透率逐漸增加，對(duì)電網(wǎng)運(yùn)行穩(wěn)定及電能質(zhì)量的影響勢必加重。風(fēng)電機(jī)組輸出功率取決于風(fēng)力，風(fēng)力受風(fēng)速影響最大［2］。由于風(fēng)速的隨機(jī)性和高不確定性，風(fēng)電機(jī)組的輸出功率具有極大的波動(dòng)性［3］; 負(fù)荷突變以及風(fēng)電場出力不均勻，會(huì)導(dǎo)致風(fēng)電場PCC 電壓的不穩(wěn)定［4-5］。

目前業(yè)界常規(guī)方法為通過儲(chǔ)能裝置與無功補(bǔ)償裝置對(duì)功率波動(dòng)及PCC 電壓分別進(jìn)行獨(dú)立調(diào)節(jié)。為平滑風(fēng)電場輸出功率，可以采用超級(jí)電容、飛輪儲(chǔ)能裝置［6］實(shí)現(xiàn)功率波動(dòng)抑制，雖然其充放電快，但是能量密度小，無法抑制大幅度的功率波動(dòng)。也可采用混合儲(chǔ)能裝置的方法，如文獻(xiàn)［7-9］將風(fēng)電場功率進(jìn)行分頻，并根據(jù)儲(chǔ)能介質(zhì)的不同特點(diǎn)，采用超級(jí)電容平抑波動(dòng)速度快的高頻部分、蓄電池抑制波動(dòng)速度稍平緩的中頻部分，將波動(dòng)幅度相對(duì)平緩的低頻部分作為并網(wǎng)功率的方法，來平滑波動(dòng)的風(fēng)電場功率。雖然解決了單一儲(chǔ)能裝置能量密度低或功率密度低的缺點(diǎn)，但是其協(xié)調(diào)控制策略比較復(fù)雜。若此時(shí)風(fēng)電場還有穩(wěn)定PCC 電壓的需求，一般需要另外安裝靜止無功發(fā)生器( SVG)［10］或靜止無功補(bǔ)償器( SVC)［11］，但是也帶來了補(bǔ)償裝置數(shù)量多，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜且不易維護(hù)的問題。

由于模塊化多電平變換器( MMC) 具有高等效開關(guān)頻率，高度模塊化，擴(kuò)展方便等優(yōu)點(diǎn)，在中高壓大功率場合下的應(yīng)用越來越廣泛［12-14］。電池儲(chǔ)能系統(tǒng)( BESS) 與MMC 結(jié)合后，拓展了儲(chǔ)能系統(tǒng)的無功補(bǔ)償能力，當(dāng)應(yīng)用于風(fēng)電場中，可集有功、無功補(bǔ)償于一個(gè)裝置內(nèi)，同時(shí)解決風(fēng)電并網(wǎng)功率及PCC 電壓波動(dòng)問題，改善并網(wǎng)風(fēng)電場的電能質(zhì)量，簡化了系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。

文中首先分析了風(fēng)電場輸出有功及PCC 電壓波動(dòng)的原因，然后給出MMC-BESS 的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。通過建立數(shù)學(xué)模型，得到等效電路，并給出了其內(nèi)部控制策略。針對(duì)風(fēng)電場輸出有功及PCC 電壓波動(dòng)問題，給出了波動(dòng)功率抑制策略和PCC 電壓調(diào)節(jié)策略。通過搭建實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，在模擬的風(fēng)電場并網(wǎng)場景中驗(yàn)證了這兩種控制策略，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明MMC-BESS 可以平滑風(fēng)電場有功輸出，以及調(diào)節(jié)PCC 電壓，提高風(fēng)電場輸出的穩(wěn)定性。

1 風(fēng)電場PCC 電壓與無功的關(guān)系

對(duì)風(fēng)電場而言，其輸出的有功受風(fēng)速的影響很大，具有很大的波動(dòng)性和隨機(jī)性。而本地負(fù)荷突變甚至嚴(yán)重時(shí)的短路故障又會(huì)導(dǎo)致并網(wǎng)點(diǎn)電壓突升/突降。圖1為風(fēng)電場并網(wǎng)系統(tǒng)示意圖。

圖1 風(fēng)電場并網(wǎng)系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of wind farm grid-connection system

如圖1( a) 所示，單機(jī)無窮大系統(tǒng)母線接負(fù)載和風(fēng)電場，由于風(fēng)電場接入后產(chǎn)生并網(wǎng)功率波動(dòng)以及負(fù)載突變產(chǎn)生PCC 電壓波動(dòng)，故又接入MMC-BESS。為分析PCC 電壓的變化，出于簡單考慮，假設(shè)圖1( a) 沒有風(fēng)電場和MMC-BESS，并且變壓器匝數(shù)比為1∶1。忽略傳輸線的等效電阻，圖1 中VS是理想的電網(wǎng)電壓，VT是PCC 端口電壓，X是線路感抗，P是負(fù)載的有功功率，Q是無功功率，φ 是功率因數(shù)角?？梢缘玫截?fù)載的有功功率P與PCC 電壓幅值如式(1) 所示:

當(dāng)負(fù)載為純電阻時(shí)，所能吸收的最大有功功率為式(2) ，此時(shí)負(fù)載阻抗與線路感抗模相等。

當(dāng)負(fù)載改變時(shí)，建立PCC 端口電壓VT與電網(wǎng)電壓VS幅值之間的關(guān)系，以及負(fù)載的有功與其為阻性時(shí)所吸收的最大有功功率Pmax之間的關(guān)系，如式(3) 所示:

依據(jù)式(3) ，假如負(fù)載功率因數(shù)不同，可得到該系統(tǒng)的P-V 特性鼻狀曲線，如圖1( b) ，從中可以看出，負(fù)載功率因數(shù)不同，吸收的最大有功功率也不同，系統(tǒng)需工作于臨界點(diǎn)之上的區(qū)間內(nèi)。當(dāng)負(fù)載為阻容性時(shí)，其所吸收的最大有功功率高于負(fù)載純阻性時(shí)所吸收的最大有功功率，且PCC 電壓高于電網(wǎng)電壓;當(dāng)負(fù)載為阻感性時(shí)，所吸收的最大有功功率低于負(fù)載純阻性時(shí)所吸收的最大有功功率，且PCC 電壓低于電網(wǎng)電壓。負(fù)載的感性或容性會(huì)影響PCC 電壓降低或升高，造成電能質(zhì)量問題。

2 MMC-BESS 的結(jié)構(gòu)與內(nèi)部控制

2.1 MMC-BESS 的結(jié)構(gòu)

2.1.1 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

圖2( a) 為三相MMC-BESS 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，每相由上下兩橋臂組成，每個(gè)橋臂由N個(gè)級(jí)聯(lián)的子模塊組成，上下橋臂通過濾波電感LF連接到PCC 上。子模塊為一個(gè)半橋結(jié)構(gòu)，包括兩個(gè)開關(guān)管及其反并聯(lián)二極管、并聯(lián)在直流側(cè)的電容和儲(chǔ)能單元，如圖2( c) 所示。根據(jù)上下兩個(gè)開關(guān)管的導(dǎo)通狀態(tài)，子模塊交流側(cè)輸出電壓為vbat_cp_N或0。將每相上橋臂N個(gè)子模塊級(jí)聯(lián)電壓定義為vjp(j=a，b，c) ，每相下橋臂N個(gè)子模塊級(jí)聯(lián)電壓定義為vjn(j=a，b，c) ，公共直流側(cè)電壓定義為Vdc，上下橋臂電流分別定義為ijp和ijn(j=a，b，c) ，裝置輸出電流定義為icj(j=a，b，c) ，PCC 電壓定義為vTj(j=a，b，c) ，上橋臂第N個(gè)子模塊的電容電流定義為icp_N，其直流側(cè)電壓和交流側(cè)電壓分別為vbat_cp_N和vcp_N。

圖2 MMC-BESS 的電路拓?fù)銯ig.2 Circuit topology of MMC-BESS

2.1.2 等效模型

忽略橋臂電阻，對(duì)上下橋臂使用基爾霍夫電壓定律( KVL) ，可以得到式(4) ，其中vjN表示每相輸出對(duì)直流側(cè)中點(diǎn)電位差。

式(5) 定義esumj為每相上下橋臂的共模電壓，edifj為每相上下橋臂差模電壓，也即第j相的等效內(nèi)部電動(dòng)勢，icir為流過上下橋臂的相間環(huán)流。

對(duì)式(4) 分別作差、和運(yùn)算可以得到式(6) 和式(7) :

式(6) 其實(shí)就是描述MMC-BESS 的外部特性的方程，式(7) 是描述內(nèi)部電壓電流特性的方程，控制共模電壓就能控制環(huán)流，控制差模電壓就能控制裝置輸出電流，實(shí)現(xiàn)了內(nèi)部環(huán)流和輸出電流的解耦。根據(jù)式(6)可以得到其等效數(shù)學(xué)模型，如圖3 所示。

圖3 MMC-BESS 等效電路圖Fig.3 Equivalent circuit diagram of MMC-BESS

2.2 MMC-BESS 的內(nèi)部控制

MMC-BESS 的內(nèi)部控制定義為變換器級(jí)別的控制，在給定的有功和無功電流指令下，內(nèi)部控制可以使裝置輸出電流無靜差地跟蹤參考電流指令，同時(shí)保證各子模塊SOC 平衡。

圖4為MMC-BESS 的有功功率與無功功率控制框圖。在dq 旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下，采用PI 控制器和RC 重復(fù)控制器［15］( repetitive controller) 對(duì)指令值進(jìn)行跟蹤。等效電抗的存在導(dǎo)致dq 軸電流發(fā)生耦合，故對(duì)dq 軸電流進(jìn)行狀態(tài)變量反饋交叉解耦，可以加快控制器的調(diào)節(jié)速度。同時(shí)采用PCC 電壓前饋以縮短電流內(nèi)環(huán)動(dòng)態(tài)響應(yīng)時(shí)間。通過對(duì)dq 軸電壓參考指令進(jìn)行Park 反變換，最終得到輸出電壓參考信號(hào)vref。有功、無功電流指令分別將由第3 節(jié)所提到的功率波動(dòng)抑制、PCC 電壓調(diào)節(jié)策略得到。

圖4 MMC-BESS 有功與無功功率控制示意圖Fig.4 Schematic diagram of active and reactive power control for MMC-BESS

對(duì)于MMC-BESS 的正常運(yùn)行要求各子模塊荷電狀態(tài)( State of Charge，SOC) 均衡，文中采用文獻(xiàn)［16-17］所提SOC 均衡控制策略。

3 MMC-BESS 的系統(tǒng)側(cè)控制

MMC-BESS 系統(tǒng)側(cè)控制的目的是針對(duì)裝置安裝點(diǎn)的風(fēng)電場輸出有功功率和PCC 電壓波動(dòng)，給MMCBESS 提供有功和無功電流指令。系統(tǒng)側(cè)控制主要分為兩個(gè)部分，即功率波動(dòng)抑制和PCC 電壓調(diào)節(jié)。功率波動(dòng)抑制是為了平滑風(fēng)電機(jī)組有功輸出，對(duì)波動(dòng)的風(fēng)電場有功功率“削峰填谷”;當(dāng)本地負(fù)荷發(fā)生突變時(shí)，通過調(diào)節(jié)MMC-BESS 輸出的無功功率來穩(wěn)定PCC 電壓，抑制PCC 電壓波動(dòng)。

3.1 MMC-BESS 的功率波動(dòng)抑制

如圖1( a) 所示，忽略本地負(fù)荷，系統(tǒng)功率關(guān)系如式(8) ，其中，Pg是電網(wǎng)吸收的有功，Pwf是風(fēng)電場發(fā)出的有功，Pmb是MMC-BESS 發(fā)出的有功，Pf是整個(gè)系統(tǒng)的有功損耗。由于損耗較小，一般情況下忽略不計(jì)。

當(dāng)風(fēng)速變化較大時(shí)，風(fēng)電場產(chǎn)生的有功波動(dòng)幅度較大，此時(shí)電網(wǎng)吸收的有功波動(dòng)幅度也相應(yīng)的變大，因此需要對(duì)其進(jìn)行平滑。由于風(fēng)電場功率的高頻部分是主要的平抑目標(biāo)，而低通濾波算法可以實(shí)現(xiàn)將高頻分量濾除，只通過低頻分量的功能，故如圖5 所示，文中采用一階低通濾波器來設(shè)計(jì)波動(dòng)功率抑制策略。通過一階低通濾波器濾除風(fēng)電場有功功率波動(dòng)部分，得到期望的風(fēng)儲(chǔ)系統(tǒng)向電網(wǎng)輸出的有功，將該期望的有功與風(fēng)電場輸出有功作差，得到MMC-BESS 輸出有功功率的指令值P*mb，再與2/3 和1/VTd相乘得到MMCBESS 的有功電流指令值I*d 。通過控制MMC-BESS 輸出的有功電流，使其反向輸出波動(dòng)功率，平抑風(fēng)電場的功率波動(dòng)，從而使電網(wǎng)得到穩(wěn)定的有功功率。其中τ =1/2πfL，fL是低通濾波器的截止頻率。

圖5 波動(dòng)功率抑制控制示意圖Fig.5 Schematic diagram of fluctuating power suppression control

3.2 MMC-BESS 的PCC 電壓調(diào)節(jié)

當(dāng)考慮本地負(fù)荷時(shí)，負(fù)荷的突變會(huì)導(dǎo)致PCC 電壓突升/突降，根據(jù)圖1( b) P-V 特性鼻狀曲線，控制MMCBESS 向電網(wǎng)注入一定的無功功率，可以穩(wěn)定PCC 電壓在規(guī)定的范圍之內(nèi)，達(dá)到抑制PCC 電壓波動(dòng)的目的。

如圖6 所示，檢測PCC 三相相電壓，定義旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d 軸與三相等效電動(dòng)勢共軸，則經(jīng)過等幅值Park變換后，d 軸電壓分量就是三相相電壓幅值。將其與額定電壓指令值作差，可得到誤差信號(hào)，誤差信號(hào)經(jīng)PI控制器得到的就是MMC-BESS 的q 軸電流指令值。通過控制MMC-BESS 輸出相應(yīng)的無功電流，使其向電網(wǎng)注入一定的無功功率，抑制PCC 電壓的暫降和突升，減少對(duì)電網(wǎng)的沖擊。

圖6 PCC 電壓調(diào)節(jié)控制示意圖Fig.6 Schematic diagram of PCC voltage regulation control

4 樣機(jī)試驗(yàn)結(jié)果

為了驗(yàn)證所提控制策略的正確性，設(shè)計(jì)了一臺(tái)20 V/0.66 kVA 的三相十二模塊的MMC-BESS 實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，如圖7，實(shí)驗(yàn)參數(shù)見表1。每個(gè)橋臂有兩個(gè)子模塊，子模塊直流側(cè)的儲(chǔ)能單元由兩個(gè)12 V/100 Ah 鉛酸蓄電池串聯(lián)組成，采用載波移相調(diào)制，單個(gè)子模塊的開關(guān)頻率為1 kHz，則整個(gè)裝置的等效開關(guān)頻率為4 kHz。

表1 MMC-BESS 實(shí)驗(yàn)參數(shù)Tab.1 Experimental parameters of MMC-BESS

圖7 MMC-BESS 實(shí)驗(yàn)樣機(jī)Fig.7 Downscaled laboratory prototype of MMC-BESS

由于子模塊直流側(cè)并聯(lián)電池總電動(dòng)勢為24 V，當(dāng)調(diào)制比為1 時(shí)，MMC-BESS 交流側(cè)等效輸出線電壓有效值為29.39 V，則實(shí)驗(yàn)在PCC 線電壓有效值20 V 下進(jìn)行。由于不具備接入風(fēng)電場的實(shí)驗(yàn)條件，以及裝置功率等級(jí)的限制，因此通過MATLAB 隨機(jī)函數(shù)直接生成短時(shí)風(fēng)電場并網(wǎng)有功波動(dòng)功率，并對(duì)風(fēng)電場負(fù)載進(jìn)行投切，在低壓小功率等級(jí)下，模擬實(shí)際的風(fēng)電場并網(wǎng)場景。

4.1 有功功率波動(dòng)抑制實(shí)驗(yàn)結(jié)果

假設(shè)短時(shí)風(fēng)電場并網(wǎng)有功波動(dòng)功率即風(fēng)電場功率的高頻部分如圖8( a) 。風(fēng)電場輸出的額定有功為200 W，波動(dòng)功率最大超過50 W，即0.25 p.u.，不符合標(biāo)準(zhǔn)文獻(xiàn)［18］的有功功率波動(dòng)最大幅值低于0.1 p.u.的規(guī)定。

圖8 風(fēng)電場波動(dòng)功率抑制Fig.8 Suppression of wind farm fluctuating power

為方便分析，把圖8( a) ΔPwf直接取反作為MMCBESS 輸出有功的指令值P*mb，并將圖1 本地負(fù)荷切除，網(wǎng)側(cè)阻抗為0.5 mH，模擬風(fēng)電場并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)。圖9( a) 為此時(shí)裝置的a 相線電壓和b 相相電流，圖9( b) 為圖9( a) 圖波形細(xì)節(jié)，可看出在風(fēng)電場并網(wǎng)功率波動(dòng)時(shí)icb分別超前、滯后vab30°和150°，由于電流正方向?yàn)橹赶騊CC，故裝置吸收/發(fā)出有功功率。將圖9( a) 的數(shù)據(jù)導(dǎo)入MATLAB 算出MMC-BESS 瞬時(shí)功率Pmb如圖8( b) ，將圖8( a) ΔPwf與圖8( b)Pmb相加得到抑制后的風(fēng)電場并網(wǎng)有功波動(dòng)功率如圖8( c) ，可以看出MMC-BESS 能夠迅速平抑風(fēng)電場功率的波動(dòng)部分，平滑了風(fēng)電場輸出的有功，實(shí)現(xiàn)了對(duì)波動(dòng)功率削峰填谷。在圖8( c)中，1 min 內(nèi)最大功率波動(dòng)為10 W，即0.05 p.u.，小于0.1 p.u.，符合標(biāo)準(zhǔn)文獻(xiàn)［18］的相關(guān)規(guī)定。

圖9 波動(dòng)功率抑制實(shí)驗(yàn)波形Fig.9 Experimental waveform of fluctuating power suppression

4.2 PCC 電壓調(diào)節(jié)

如圖1 所示，本地負(fù)荷由表1 給出的電阻A 和電阻B 組成，分別為Δ 形連接和Y 形連接，網(wǎng)側(cè)阻抗為6 mH。對(duì)負(fù)載進(jìn)行投切，模擬風(fēng)電場PCC 電壓波動(dòng)。

首先模擬PCC 電壓跌落，MMC-BESS 發(fā)出感性無功進(jìn)行支撐的情況。如圖10( a) 所示，Δt0時(shí)段只有負(fù)載A 投入，通過調(diào)壓器使PCC 線電壓在額定值附近，Δt1時(shí)段再投入負(fù)載B，PCC 線電壓由1.0 p.u.降低到0.894 p.u.，下降了10.6%。Δt2時(shí)段裝置投入，Δt3時(shí)段，調(diào)節(jié)PCC 電壓，裝置工作在容性工況下，發(fā)出一定的感性無功補(bǔ)償電流，PCC 線電壓恢復(fù)到0.998 p.u.，電壓波動(dòng)為0.2%。圖10( b) 給出了電壓跌落調(diào)節(jié)細(xì)節(jié)，分別為PCC 線電壓和相電流，由于電流正方向?yàn)橹赶騊CC，線電壓超前相電流122°，所以此時(shí)MMC-BESS輸出感性無功來支撐PCC 電壓。

圖10 PCC 電壓調(diào)節(jié)實(shí)驗(yàn)波形Fig.10 Experiment waveform of PCC voltage adjustment

其次模擬PCC 電壓較高時(shí)，MMC-BESS 發(fā)出容性無功，降低PCC 電壓的情況。如圖10( c) 所示，Δt0時(shí)段內(nèi)同時(shí)投入負(fù)載A 和負(fù)載B，再通過調(diào)壓器使PCC 線電壓在額定值附近，Δt1時(shí)段切除負(fù)載B，PCC 線電壓由1.0 p.u.升高到1.13 p.u.，上升了13.0%。Δt2時(shí)段裝置投入，Δt3時(shí)段，調(diào)節(jié)PCC 電壓，裝置工作在感性工況下，發(fā)出一定的容性無功補(bǔ)償電流，PCC 線電壓恢復(fù)到1.004 p.u.，電壓波動(dòng)為0.44%。圖10( d) 給出了電壓升高調(diào)節(jié)細(xì)節(jié)，分別為PCC 線電壓和相電流，線電壓滯后相電流63°，所以此時(shí)MMC-BESS 輸出容性無功來降低PCC 電壓。具體實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表2 所示。

表2 PCC 電壓調(diào)節(jié)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab.2 Experimental data of PCC voltage regulation

可以看出不管是PCC 電壓跌落還是升高，裝置都可以很好的調(diào)節(jié)PCC 電壓，使PCC 電壓波動(dòng)范圍穩(wěn)定在額定值±5%以內(nèi)，符合國家標(biāo)準(zhǔn)［19］的規(guī)定。

感性負(fù)荷的投入會(huì)降低PCC 電壓，切出會(huì)抬升PCC 電壓，容性負(fù)荷則與之相反。采用上文所提PCC電壓調(diào)節(jié)策略，使MMC-BESS 等效為容性或感性，依然可以使PCC 電壓波動(dòng)范圍穩(wěn)定在額定值±5%以內(nèi)。

5 結(jié)束語

文中分析了風(fēng)電場并網(wǎng)功率及PCC 電壓波動(dòng)的原因，將電池儲(chǔ)能單元與模塊化多電平變換器相結(jié)合，研究了MMC-BESS 的補(bǔ)償裝置，與常規(guī)方法相比，集有功、無功補(bǔ)償于一個(gè)裝置內(nèi)，簡化了補(bǔ)償系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。將其應(yīng)用到風(fēng)電場中，可調(diào)控有功功率和無功功率，具有快速的四象限功率補(bǔ)償能力，通過搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，在低壓小功率等級(jí)下，模擬風(fēng)電場并網(wǎng)場景進(jìn)行驗(yàn)證，可得如下結(jié)論:

(1) 給出了一種基于MMC-BESS 的有功功率波動(dòng)抑制策略，在模擬風(fēng)電場并網(wǎng)場景中，使抑制后的風(fēng)電場并網(wǎng)有功波動(dòng)功率1 min 內(nèi)最大功率波動(dòng)為10 W，即0.05 p.u.，小于0.1 p.u.，符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，平滑了模擬風(fēng)電場輸出;

(2) 針對(duì)本地負(fù)荷的投切而導(dǎo)致的風(fēng)電場中PCC電壓波動(dòng)問題，通過檢測PCC 電壓，控制MMC-BESS向PCC 注入的無功功率，進(jìn)行快速的無功補(bǔ)償，使PCC電壓的波動(dòng)范圍限制在額定值±5%以內(nèi)，符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，提高了模擬風(fēng)電場的暫態(tài)穩(wěn)定性;

(3) 可以通過增加橋臂子模塊數(shù)量及其直流側(cè)串聯(lián)電池?cái)?shù)量來提高裝置電壓等級(jí)，用于實(shí)際的風(fēng)電場電能質(zhì)量治理，具有一定的實(shí)用價(jià)值。