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    降低催化裂化干氣中C3+含量的模擬與優(yōu)化

    2023-12-23 07:15:28張德智穆林森
    煉油與化工 2023年6期
    關鍵詞:板數干氣液化氣

    張德智,穆林森

    (1.中國石油規(guī)劃總院,北京 100083;2.中國石油商業(yè)儲備油分公司,北京 100007)

    丙烯主要的生產途徑之一是催化裂化[1]。降低催化裂化干氣中C3+含量是提高丙烯產量的有效措施,而吸收穩(wěn)定系統(tǒng)是影響干氣組成的關鍵操作單元。某催化裂化裝置在運行過程中進行生產負荷的調整,干氣中含有大量C3+組分。為了回收干氣中的丙烯和丙烷,使用先進的流程模擬軟件AspenHYSYS 模擬分析了吸收穩(wěn)定系統(tǒng)中的主要工藝操作變量,優(yōu)化了主要工藝操作條件,有效降低了干氣中C3+的含量。

    流程模擬技術在煉化過程中的優(yōu)化應用[2],已被證明是提高企業(yè)效益的有效手段。

    1 吸收穩(wěn)定系統(tǒng)模型的建立

    1.1 物性方法選擇

    物性方法的選擇是應用流程模擬軟件的關鍵步驟。在化工熱力學中的物性模型中,主要包含狀態(tài)方程模型和活度系數模型。

    AspenHYSYS軟件是AspenTech公司研發(fā)的工程套件產品,它擁有強大熱力學物性計算性能[3],還有理想模型和特殊體系的特殊模型[4]。由于研究體系的復雜性,目前還沒有1種物性方法能夠完美地適用于任何體系。針對不同的體系、物性環(huán)境和工藝流程需要選擇不同的物性方法[5,6]。石油煉制體系一般采用的是Peng-Robinson、SRK、BraunK10 和GraysonStreed 等方法。AspenHYSYS中還包含了選擇物性方法的引導工具,方便用戶使用。文中選用了Peng-Robinson物性方法。

    1.2 模型建立

    基于140×104t/a催化裂化裝置的工藝原則流程圖和實際生產運行數據,利用AspenHYSYS搭建吸收穩(wěn)定模擬模型,流程見圖1。

    圖1 吸收穩(wěn)定模擬流程

    由于4 塔都是板式塔,進行塔模擬時,可根據需求設定塔板數,亦可把實際板轉化為理論板進行模擬計算。根據塔板效率的選取經驗,吸收塔全塔塔板效率為20%~30%,解吸塔為40%~50%,穩(wěn)定塔為75%~80%,再吸收塔為20%~25%[7]。

    基于實際塔板數和塔板效率范圍,經模型核算,確定4塔理論塔板數:吸收塔實際塔板數36,總塔板效率28%,理論板數10;解吸塔實際塔板數36,總塔板效率39%,理論板數14;再吸收塔實際塔板數30,總塔板效率27%,理論板數8;穩(wěn)定塔實際塔板數46,總塔板效率78%,理論板數36。

    2 干氣中C3+含量的模擬優(yōu)化分析

    2.1 補充吸收劑流量對干氣中C3+的影響

    基于吸收穩(wěn)定系統(tǒng)模型,當補充吸收劑流量從15 t/h增至24 t/h時,干氣中C3+體積含量、液化氣量、穩(wěn)定汽油量、干氣量、吸收塔1中負荷、吸收塔2中負荷、解吸塔熱負荷、穩(wěn)定塔底熱負荷、穩(wěn)定塔頂冷凝負荷、吸收穩(wěn)定系統(tǒng)泵總功率、液化氣中C5+含量、液化氣中C1+C2含量和穩(wěn)定汽油蒸汽壓等相關變量的計算數據見表1。

    表1 補充吸收劑流量的模擬計算數據

    由表1可知,干氣中C3+體積含量由5.29%降至2.61%;液化氣量由34.5 t/h 增至35.1 t/h;穩(wěn)定汽油量維持在68.2 t/h;干氣量由6.9 t/h 降至6.4 t/h;吸收塔1中取熱負荷由547.2 kW 增至630.0 kW;吸收塔2中取熱負荷由372.6 kW 增至388.2 kW;穩(wěn)定塔塔底熱負荷由8 516.5 kW 增至9 401.9 kW;穩(wěn)定塔頂冷負荷由9 724.8 kW 增至9 976.3 kW;解吸塔熱負荷由5 286.6 kW 增至5 826.9 kW;吸收穩(wěn)定單元的泵總功率由72.5 kW 增至81.1 kW;液化氣中C5+質量含量由1.353%增至1.520%;液化氣中C1+C2質量含量由0.018%增至0.036%和保持穩(wěn)定汽油蒸汽壓為66.4 kPa不變。

    通過模擬計算補充吸收劑流量增大,1 方面可以降低干氣中C3+含量,另1 方面穩(wěn)定塔塔底熱負荷、塔頂冷負荷將會增大,解吸塔的負荷增大,吸收塔1 中取熱負荷、2 中取熱負荷增大。補充吸收劑量對干氣中C3+的影響見圖2。

    圖2 補充吸收劑流量對干氣中C3+含量的影響

    由圖2 可以看出,補充吸收劑流量與干氣中C3+含量基本成反比的關系。補充吸收劑流量超過22 t/h時,曲線斜率變化緩慢,說明在此區(qū)間內補充吸收劑流量對干氣中C3+吸收效果降低。通過模擬分析,建議調整補充吸收劑流量為22 t/h。

    2.2 解吸塔冷熱進料比例對干氣中C3+的影響

    通過模型調整解吸塔冷熱進料比例,當比值從0.1增至0.8時,其它參數變化情況見表2。

    從表2可以看出,干氣中C3+體積含量由2.83%增至2.92%;穩(wěn)定塔塔底熱負荷由8 544.2 kW 增至8 560.8 kW;穩(wěn)定塔頂冷負荷由9 722.6 kW 降至9 666.9 kW;解吸塔負荷由5 258.7kW 增至7 962.6kW;吸收塔1 中取熱負荷由585.7 kW 增至597.9 kW;吸收塔2 中取熱負荷由377.8 kW 增至396.4 kW;液化氣量由35.15 t/h降至34.97 t/h;穩(wěn)定汽油量為68.2 t/h;干氣量由6.46 t/h 增至6.56 t/h;吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的泵總功率維持在87.3 kW;液化氣中C5+質量含量是1.456%不變;液化氣中C1+C2質量含量由0.212%降至0.004%,穩(wěn)定汽油蒸汽壓是66.45 kPa不變。

    通過模擬計算分析可知,解吸塔冷熱進料比值增大過程中,吸收塔1 中、2 中的取熱負荷微增,解吸塔再沸器負荷增大,穩(wěn)定塔塔底熱負荷微增,穩(wěn)定塔塔頂冷凝負荷微降,液化氣中C1+C2的含量降低最為顯著。解吸塔冷熱進料對干氣中C3+含量的影響見圖3。

    圖3 解吸塔冷熱進料對干氣中C3+含量的影響

    由圖3 可以看出,熱進料有利于干氣中C3+含量降低,并且對裝置能耗是有利的。

    通過模擬計算分析,建議保留實際生產中解吸塔冷熱進料0.12比值。

    2.3 貧吸收油流量對干氣中C3+的影響

    在模型中設定貧吸收油進塔溫度為30 ℃,調整貧吸收油量從20 t/h 增至30 t/h,模擬計算相關變量的數據見表3。從表3 可知,干氣中C3+體積由3.31%降至1.84%;穩(wěn)定塔塔底熱負荷8 517.4 kW變化不大;穩(wěn)定塔塔頂冷負荷9 769.5 kW 變化不大;解吸塔負荷5 233.9 kW 變化不大;吸收塔1 中取熱負荷597.5 kW變化不大;吸收塔2中取熱負荷386.7 kW 變化不大;液化氣量34.9 t/h變化不大;穩(wěn)定汽油量68.2 t/h 變化不大;干氣量6.6 t/h 降至6.2t/h;吸收穩(wěn)定單元的泵總功率83.3 kW 維持不變;液化氣中C1+C2質量含量未變;穩(wěn)定汽油蒸汽壓是66.4 kPa 不變;吸收塔頂、塔底溫度變化很小。所以,調整貧吸收油的影響最大的是干氣中C3+含量。

    表3 貧吸收油流量的模擬計算數據

    模擬分析干氣中C3+組分的變化趨勢,見圖4。

    圖4 貧吸收油量對干氣中C3+含量的影響

    當貧吸收油入塔量從20 t/h 增至30 t/h 時,干氣中C3+組分體積含量由3.31%降至1.84%??梢娫龃筘毼沼偷牧靠山档透蓺庵蠧3+組分含量。

    2.4 吸收穩(wěn)定模擬優(yōu)化結果

    設定3種方案。補充吸收劑流量分別18.0 t/h、22.0 t/h 和22.0 t/h;貧吸收油流量分別為25.0 t/h、25.0 t/h 和30.0 t/h。利用AspenHYSYS 的塔水力學核算功能,在確保吸收塔、再吸收塔、解吸塔和穩(wěn)定塔負荷性能的正常前提下,模擬計算了3種優(yōu)化方案,詳細數據見表4。

    表4 吸收穩(wěn)定系統(tǒng)降低C3+優(yōu)化方案

    (1)方案1。在確保穩(wěn)定汽油和液態(tài)烴產品質量下,干氣中C3+含量降至2.805 %,液態(tài)烴多產0.272 t/h,回收丙烯0.163 2 t/h,回收丙烷0.031 9 t/h,回收重C40.151 5 t/h;

    (2)方案2。在確保穩(wěn)定汽油和液態(tài)烴產品質量下,干氣中C3+含量降至2.049%,液態(tài)烴多產0.484 t/h,回收丙烯0.232 2 t/h,回收丙烷0.044 3 t/h,回收重C40.159 8 t/h;

    (3)方案3。在確保穩(wěn)定汽油和液態(tài)烴產品質量下,干氣中C3+含量降至1.595%,多產液態(tài)烴0.484 t/h,回收丙烯0.265 8 t/h,回收丙烷0.050 8 t/h,回收重C40.177 94 t/h。

    3 種方案中,均出現(xiàn)吸收塔中段取熱負荷增大、解吸塔再沸器負荷增大、穩(wěn)定塔再沸器負荷和塔頂冷凝負荷增大等現(xiàn)象。

    3 結束語

    針對催化干氣中C3+含量偏高的生產問題,利用吸收穩(wěn)定模型完成關鍵操作參數優(yōu)化分析,得出調整補充吸收劑量和貧吸收油量是當前工況下降低干氣中C3+含量的可行措施。在保證4 塔正常操作工況下,如果補充吸收劑流量增至18.0 t/h 和貧吸收油流量為25.0 t/h,干氣中C3+含量可降至2.805%;如果補充吸收劑流量增至22.0 t/h 和貧吸收油流量25.0 t/h,干氣中C3+含量可降至2.049%;如果補充吸收劑流量22.0 t/h 和貧吸收油流量為30.0 t/h,干氣中C3+含量可降至1.595%。

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