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    矩形入口噴嘴高寬比對管柱式氣液分離器性能的影響研究

    2023-12-22 01:52:40楊志鵬李強(qiáng)李慶領(lǐng)
    能源化工 2023年5期
    關(guān)鍵詞:切向速度氣液分離器

    楊志鵬,李強(qiáng),李慶領(lǐng)

    (1. 青島科技大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,山東青島 266061;2. 青島科技大學(xué)氣候變遷與能源可持續(xù)發(fā)展研究院,山東青島 266061)

    氣田生產(chǎn)過程中,常有液相伴隨氣相一并產(chǎn)出,不僅嚴(yán)重影響管道的輸送效率,導(dǎo)致腐蝕問題[1-3],還影響氣相計(jì)量的準(zhǔn)確性[4-5]。對此,需要借助分離器對氣液相進(jìn)行分離,然而傳統(tǒng)分離器的分離效果、結(jié)構(gòu)尺寸、適用范圍等方面存在諸多問題,不能很好地滿足實(shí)際生產(chǎn)的需要,設(shè)計(jì)一種新型高效分離器變得十分重要。

    近年來,以旋流分離原理為基礎(chǔ)的氣液分離設(shè)備因其體積小、分離效率高、性能可靠等優(yōu)點(diǎn),在油氣開發(fā)、計(jì)量、輸送等過程中得到廣泛應(yīng)用[6-8]。其中,管柱式氣液分離器(gas-liquid cylindrical cyclone,GLCC)是最為典型的一類旋流式氣液分離器,最早由雪佛龍公司提出,經(jīng)美國塔爾薩大學(xué)多相流技術(shù)實(shí)驗(yàn)室開發(fā)完善后在油氣工業(yè)中不斷普及應(yīng)用。管柱式氣液分離器的入口噴嘴結(jié)構(gòu)主要包括新月形、矩形和同心圓形等3種。馮進(jìn)等[9]和路遠(yuǎn)[10]的研究指出,同等條件下矩形入口截面要優(yōu)于同心圓截面與新月形截面。與此同時,管柱式氣液分離器噴嘴截面積的改變也會影響分離器的分離性能。Hreiz等[11]研究發(fā)現(xiàn),矩形截面積過小,將導(dǎo)致液體“短路”,使分離器分離效率下降。因此,選取合理的矩形入口噴嘴尺寸對提高GLCC的分離效率和操作范圍至關(guān)重要。此前,國內(nèi)外眾多學(xué)者僅對管柱式氣液分離器截面積的優(yōu)化進(jìn)行了研究,而對矩形入口噴嘴高寬比的研究則較少[12-14]。管柱式氣液分離器的矩形入口噴嘴高寬比對分離效率、壓降等的影響較大。一方面,矩形入口噴嘴高寬比的改變會影響入口截面處分離器筒體內(nèi)的切向速度與軸向速度分布。液滴切向速度大,所受離心力就越大,就越容易分離;軸向速度過大,會使液滴攜帶增多,從而降低分離效率。另一方面,由于入口傾斜管段直接和GLCC入口噴嘴相連接,這種改變還會影響傾斜管道流型的分布。入口傾斜管中為分層流時有助于氣液兩相的預(yù)分離,從而提高GLCC分離性能。壓降方面,矩形入口噴嘴高寬比的改變會使分離器摩阻損失與局部水頭損失發(fā)生變化,從而影響分離器壓降。

    為了更深入地了解管柱式氣液分離器的分離過程和機(jī)理,通過數(shù)值模擬的方法綜合分析入口截面積相同的情況下,矩形入口噴嘴高寬比對分離效率和壓降的影響,為管柱式氣液分離器的優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

    1 計(jì)算模型及設(shè)置

    1.1 計(jì)算模型

    GLCC 涉及復(fù)雜的氣液兩相旋流,氣液兩相在入口處混合程度較高,在分離器內(nèi)部流體的運(yùn)動過程中,假設(shè)流體是連續(xù)、均勻、不可壓縮的,且忽略流體與壁面摩擦產(chǎn)生的熱量,不考慮能量的轉(zhuǎn)移。由于歐拉雙流體模型中每一相都有各自的動量方程和連續(xù)方程,通過壓力和相間交換系數(shù)耦合,充分考慮相間作用力,因此多相流模型選用歐拉雙流體模型。歐拉雙流體模型不能清晰地模擬出氣液相界面,故而在歐拉雙流體模型中融入Multi-phase VOF 求解算法。

    對于湍流模型,RNG k-ε模型適用于中低度旋流強(qiáng)度的旋流場模擬,能夠更好地解決高應(yīng)變率和較大流體流線彎曲率的問題,同時方程求解過程中有較好的收斂性和穩(wěn)定性。還有研究表明,RNG k-ε模型能很好地對GLCC 內(nèi)部旋流場進(jìn)行數(shù)值模擬[15-17]。

    1.2 管柱式氣液分離器模型

    管柱式氣液分離器幾何模型見圖1,尺寸見表1。GLCC 入口噴嘴的截面積應(yīng)保證入口液相切向流速在4.0~6.0 m/s,流速過小或過大都不利于氣液分離。因此,GLCC 模型采用Gomez 等[12]提出的設(shè)計(jì)方法得到管柱式氣液分離器的漸縮截面面積,計(jì)算公式如下:

    表1 管柱式氣液分離器矩形入口噴嘴幾何參數(shù)

    圖1 管柱式氣液分離器幾何模型

    式中:Asolt為入口噴嘴漸縮截面積,m2;Ainlet為入口截面積,m2;Fsolt為常數(shù),取0.35。

    對分離器入口噴嘴結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,保持入口噴嘴漸縮截面積不變,改變分離器入口噴嘴高寬比(h/b),得到6種不同的入口尺寸(1.5,2,2.5,3,3.5,4)。尺寸參數(shù)如表1所示。

    1.3 邊界條件及數(shù)值模擬方法

    對于求解方法,壓力與速度耦合采用Phase Coupled SIMPLE 算法,壓力梯度項(xiàng)的插補(bǔ)采用PRESTO 格式,湍動能、湍流耗散率等采用QUICK格式。

    模擬介質(zhì)為空氣與水。模擬過程中氣液相流量是確定值,故可選擇速度入口作為入口邊界條件。氣相出口連通大氣,選擇壓力出口pg,outlet為0 Pa。試驗(yàn)過程中,該分離器內(nèi)部存在一定的液位H,液相出口也采用壓力出口pl,outlet,具體數(shù)值可由公式(2)計(jì)算得出。壁面采用無滑移邊界,近壁面采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)處理。

    式中:ρ為液相密度,kg/m3;g為重力加速度,一般取9.8 N/kg。

    1.4 網(wǎng)格劃分及無關(guān)性驗(yàn)證

    利用ICEM 對管柱式氣液分離器進(jìn)行網(wǎng)格劃分,采用六面體結(jié)構(gòu)。通過控制節(jié)點(diǎn)數(shù)與網(wǎng)格數(shù)量,以分離器壓降(入口和溢流管之間的溢流壓降)作為參考值進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證。不同網(wǎng)格數(shù)下壓降的變化見圖2。

    圖2 不同網(wǎng)格數(shù)下壓降的變化

    由圖2 可見:隨著網(wǎng)格數(shù)的增加,壓降呈先降低后平緩的趨勢。當(dāng)網(wǎng)格數(shù)大于60 萬時,壓降無明顯變化,網(wǎng)格數(shù)目對模擬結(jié)果的影響可以忽略。因此,選用網(wǎng)格數(shù)量為643780 的網(wǎng)格模型進(jìn)行后續(xù)計(jì)算。

    2 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

    2.1 矩形入口噴嘴高寬比對速度場的影響

    分離器內(nèi)部速度場的分布情況與分離器的分離性能相關(guān)性較大。因此,在氣相流量Qg=120 m3/h,液相流量Ql=27.71 m3/h條件下,選取4個截面,高度(y)分別為800,1200,1400,1800 mm,考察矩形入口噴嘴高寬比對GLCC內(nèi)部速度場的影響,進(jìn)一步分析對GLCC分離特性的影響。

    2.1.1 矩形入口噴嘴高寬比對氣相切向速度的影響

    筒體內(nèi)部切向速度的大小決定了離心力的大小,是影響管柱式氣液分離器分離效率的主要因素。分離器內(nèi)不同橫截面處切向速度受矩形入口高寬比的影響見圖3。

    圖3 GLCC筒體內(nèi)部切向速度分布情況

    由圖3 可見:切向速度的分布大致呈現(xiàn)出靠近邊壁處切向速度大、中心處切向速度小的特點(diǎn),符合典型的Rankine 渦分布[18-19],邊壁處為準(zhǔn)自由渦,中心區(qū)為準(zhǔn)強(qiáng)制渦。由于邊壁為無滑移邊界條件,壁面處切向速度為0 m/s。隨著截面位置由下至上先接近入口后遠(yuǎn)離入口,筒體內(nèi)部切向速度會發(fā)生明顯的先增大后減小的趨勢。從4 個截面位置的切向速度大小來看,整體表現(xiàn)為當(dāng)高寬比為2 和2.5時,其最大切向速度要高于其他入口噴嘴高寬比結(jié)構(gòu),可以預(yù)見,分離效果相較其他入口噴嘴結(jié)構(gòu)將更好。在截面高度y=800 mm 處,不同高寬比入口噴嘴的渦核中心都相對固定,基本與筒體軸心重合。在入口處附近的截面,即y=1200 mm 與y=1400 mm 處,呈現(xiàn)出非對稱的Rankine 渦分布,這是因?yàn)榇颂幙拷肟趪娮欤谕搀w結(jié)構(gòu)下,氣液相的切向速度變化很大,形成的旋渦極不穩(wěn)定。隨著高度的增加,在筒體的上半部分截面y=1800 mm 處,渦核發(fā)生偏移,導(dǎo)致液滴返混并從氣相出口流出,對分離產(chǎn)生不利影響。

    2.1.2 矩形入口噴嘴高寬比對氣相軸向速度的影響

    GLCC 筒體內(nèi)不同截面處的氣相軸向速度分布情況見圖4。

    圖4 GLCC筒體內(nèi)部軸向速度分布情況

    由圖4 可見:在截面y=800 mm 處,靠近壁面附近的氣相軸向速度與中心位置的軸向速度方向相反。這是由于此處旋流強(qiáng)度較強(qiáng),在離心力的作用下徑向的壓力梯度導(dǎo)致GLCC 在渦核中心區(qū)域出現(xiàn)低壓區(qū)。在入口噴嘴附近的截面y=1200 mm 處,由于靠近入口噴嘴位置,此處湍流擾動程度大,導(dǎo)致軸向速度變化劇烈,呈現(xiàn)不規(guī)則分布的特點(diǎn)。在截面y=1400 mm 與y=1800 mm 處,氣相軸向速度的方向保持不變,這是因?yàn)樵贕LCC 上部筒體,旋流強(qiáng)度較弱,相比于切向速度,軸向速度隨軸向位置的變化衰減較??;相比于切向速度,軸向速度對液滴的帶出有促進(jìn)作用。從整個軸向速度分布情況來看,h/b=2.5 的入口噴嘴結(jié)構(gòu)在筒體內(nèi)部的軸向速度明顯比其他幾種結(jié)構(gòu)更小,對分離效率產(chǎn)生的不利影響也最小。

    2.2 矩形入口噴嘴高寬比對分離效率的影響

    2.2.1 入口截面氣液的分布

    在氣相流量Qg=120 m3/h,液相流量Ql=27.71 m3/h,入口筒體截面y=1350 mm 條件下,不同的入口噴嘴高寬比下液相體積分?jǐn)?shù)的分布見圖5。

    圖5 入口筒體截面處液相分布

    由圖5 可見:在筒體內(nèi)壁附近,液體體積分?jǐn)?shù)最高;而在筒體軸心區(qū)域,液相體積分?jǐn)?shù)最低。這是因?yàn)樵谛鞯倪^程中,液體切向進(jìn)入筒體,由于氣液兩相存在密度差,液滴在離心力和重力作用下向筒壁遷移聚結(jié)形成液膜并向下沉降;而旋流器中心部分的小液滴所受的離心力較小,湍流強(qiáng)度最大,湍流擾動使得液相不易形成大液滴,所以這部分小液滴易被上旋的內(nèi)旋流帶進(jìn)氣相出口隨氣體排出,并對分離效率造成不利影響。且當(dāng)矩形入口噴嘴高寬比為2 和2.5 時,筒體邊壁處液體體積分?jǐn)?shù)更高。這是因?yàn)檫@兩種結(jié)構(gòu)的入口切向速度較大,液滴所受離心力更大,更容易快速聚集并在重力作用下向下沉降,有利于提高分離器的分離效率。

    2.2.2 氣液流量對分離效率的影響

    管柱式氣液分離器分離效率的評價指標(biāo)主要有兩個,即氣體含液率(liquid carry over,LCO)和液體含氣率(gas carry under,GCU)。由于管柱式氣液分離器液體出口處有平衡液位的存在,液體含氣率近乎為0。因此,研究過程主要關(guān)注氣液分離器的氣體含液率,即分離器的液相分離效率,計(jì)算公式見式(3):

    式中:Ql-gas為氣相出口液相體積流率,m3/h;Ql-in為入口液相體積流率,m3/h。

    不同的氣體處理量和液體處理量條件下,入口噴嘴高寬比對分離效率的影響見圖6。

    圖6 GLCC液相分離效率

    由圖6 可見:在同等工況下,高寬比為2.5 的液相分離效率最高,當(dāng)氣相流量或液相流量增大時,液相分離效率逐漸降低。當(dāng)高寬比為3、3.5 和4 時,液相分離效率明顯低于高寬比為1.5、2.5和3時的入口結(jié)構(gòu),而且分離效率隨氣液體積流量增加而降低的速度更快。分離效率低的主要原因是入口結(jié)構(gòu)的高寬比過大,更容易造成液體的短路流,致使過多的液體被氣體帶至溢流口處。

    2.2.3 黏度對分離效率的影響

    水和甘油的黏度分別以0.001,0.03 Pa·s 計(jì),以水和甘油為介質(zhì),考察黏度對分離效率的影響,結(jié)果見圖7。

    圖7 不同黏度下的分離效率

    由圖7 可見:液體黏度增大到0.03 Pa·s 時,在不同入口噴嘴高寬比下分離效率均有一定程度的下降。因液體黏度增大后,氣液之間阻力增大,液滴向筒壁運(yùn)動速度減小,分離所需時間增大,導(dǎo)致氣體攜帶液滴增多。盡管如此,入口噴嘴高寬比為2.5 時,分離器的分離效率均優(yōu)于其他結(jié)構(gòu)尺寸。

    2.3 矩形入口高寬比對壓降的影響

    GLCC 壓降主要包括氣相出口/溢流口壓降和液相出口/底流口壓降,對溢流口的壓降重點(diǎn)討論。不同氣相流量條件下壓降隨入口噴嘴高寬比結(jié)構(gòu)變化的曲線見圖8。

    圖8 GLCC壓降隨氣相流量的變化

    由圖8 可見:隨著高寬比增大,分離器壓降均呈現(xiàn)先減小后增大的特點(diǎn)。當(dāng)入口噴嘴高寬比為1.5、2 和2.5 時,筒體內(nèi)氣液兩相切向速度與軸向速度共同造成的阻力損失之和較大,導(dǎo)致壓降很大;當(dāng)入口噴嘴高寬比為3 和3.5 時,筒體內(nèi)氣液兩相切向速度與軸向速度共同造成的阻力損失之和減小,壓降也逐漸變小;入口噴嘴高寬比為4 時,筒體內(nèi)氣液兩相切向速度與軸向速度共同造成的阻力損失之和再次增大,壓降則隨之變大。而當(dāng)入口噴嘴高寬比為3.5 時,分離器壓降最小。此外,隨著氣相流量的增大,管柱式氣液分離器溢流口壓降整體也相應(yīng)地增大。

    3 結(jié)論

    1)改變GLCC 的矩形入口噴嘴高寬比時,不會導(dǎo)致分離器內(nèi)部整體流場結(jié)構(gòu)的改變,但是會影響分離器流體切向速度與軸向速度的大小。矩形入口噴嘴高寬比為2.5 時,分離器內(nèi)切向速度較大。此時液滴所受離心力較大,分離器分離效率最高。

    2)當(dāng)液體或氣相流量增大時,管柱式氣液分離器的分離效率都會降低。此外,液體黏度的增加會使分離器的分離效率降低。

    3) GLCC 溢流口壓降隨氣相流量增大而增大,且當(dāng)矩形入口噴嘴高寬比為3.5 時,所消耗的能量最小,壓降最低。

    4)鑒于分離器最優(yōu)壓降與最優(yōu)分離效率時對應(yīng)的矩形入口噴嘴高寬比存在差異,故在優(yōu)先考慮分離效率的情況下,宜選用矩形入口噴嘴高寬比為2.5。

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